JPS62230402A - 塗装用鋼板及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は自動車ボディ外板や家庭用蝋気機器製品外装
板の如く、プレス加工などの成形加工に供される塗装用
鋼板およびその製造方法に関し、とくに高度な塗装仕上
がりを成就することができる、表面性状を具備した塗装
用鋼板を提案し、またその適切な製造方法を確立しよう
とするものである。

（従来の技術） 一般に上記のような成形加工用薄鋼板、例えば冷延薄鋼
板は、通常冷間圧延後、脱脂洗浄を行い、さらに焼鈍し
た後、調質圧延を施して製造される。

ここで調質圧延の目的の一つとして表面をダル仕上げし
たワークロールを用いて軽度の圧延を行うことによって
鋼板表面に適度の表面粗さを与え、プレス成形時におけ
る耐焼付性の向上を図る。

このような調質圧延に使用されるワークロールの表面を
ダル仕上げするには、従来からショツトブラストによる
方法と、放電加工による方法とが実用化されている。

これらの調質圧延用ワークロールのダル仕上げの場合、
ロール表面には不規則な粗度プロフィルが形成されるた
め、このようなワークロールによる調質圧延後の鋼板表
面は、不規則な山と谷で構成された、いわゆる粗面を呈
する。このように粗面が形成された鋼板にプレス加工を
施せば、谷部に潤滑油が貯留してプレス金型と鋼板との
摩擦力を低減させ、プレス作業を容易にすると同時に、
金型との摩擦力によりはく離した金属粉を谷部にトラッ
プして焼付きを防止することができる。

（発明が解決しようとする問題点） 近年、乗用車はもちろん、軽自動車、ワゴン車、さらに
はトラックにあっても、塗装後のボデーの塗装仕上がり
品質の良さは自動車の総合的な品質の高さを顧客に対し
直接的に視覚によって訴えることができるため、極めて
重要な品質管理項目となっている。

塗装面の評価項目としては種々のものがあるが、そのう
ちでも特に塗装面の乱反射が少なく光沢性に優れている
こと、そして塗装面に生じる写像の歪みが少なく、いわ
ゆる写像性が優れていることが重要であり、これら光沢
性と写像性をあわせて一般に鮮映性と呼ばれる。

塗装面の鮮映性については、塗装の種類や塗装方法もも
ちろん影響するが、塗装下地としての鋼板の表面粗さの
影響を強く受ける。すなわち鋼板表面の凹凸が激しけれ
ば、塗装面においても凹凸が大きく、その結果光の乱反
射を生じて、光沢性を損なうとともに、写像の歪みを来
して写像性の低下を招き、前述の鮮映性を悪化する。一
般に鋼板の表面粗さは、中心線平均粗さＲａのほか最近
に至って濾波中心線うねりＷｃａでも表わされることが
多く、ここに中心線表面粗さＲａが大きいほど、山と谷
の振幅が大きくその結果塗装面の凹凸が激しくなり、鮮
映性を劣化させると言われている。

ちなみに鮮映性の評価の方法としては、種々の方式が開
発されているが最も一般的には、米国のハンター・アソ
シエイッ・ラボラトリ−（ＨｕｎｔｅｒＡｓｓｏｃｉａ
ｔｅｓ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ）社製のドリゴン（ＤＯ
ＲＩＧＯＮ）メータによる測定値すなわちＤＯＩ（Ｄｉ
ｓｔｉｎｃｔｎｅｓｓ　ｏｆＩｍａｇｅ）値が使用され
ている。

このＤＯＩ値は、試料に対し入射角３０°で光を入射し
、その正反射光強度Ｒｓと正反射角に対し±０．３”で
の散乱光強度Ｒ０，３の値を用いて、次式で表わされる
。

ＤＯＩ値＝　１００　Ｘ　（Ｒｓ−Ｒｏ、　３）／Ｒ８
また、スガ試験機株式会社製の写像測定器（ＨＡ−ＩＣ
Ｍ型）による像鮮明度Ｃ（％）も一般的に使われている
。

この方法は、試料からの反射光を移動する光学くしを通
して測定し、その値を計算によって求めるものである。

そして測定値は視座法に＄ける鮮麗性（Ｉｍａｇｅ　ｃ
ｌｅａｒｎｅｓｓ）　、歪み（Ｉｍａｇｅ　ｄｉｓｔｏ
ｒｔｉｏｎ）およびぼけ（Ｈａｚｅ）が総合され、写像
性あるいは像鮮明度（０％）として表示される。

光学くしはチャートスケールと同じようにつくられてい
る。測定原理は、０．０３±０．００５　ｆｌｌｍの幅
をもつ極めて細いスリットを通った光源の光が平行光線
となり、試料からの反射光がレンズによって集光され、
左右に移動する光学くしを通過して受光器に受光される
。この光学系装置は、受光器で検知した光量の変動を波
形として記録する計測系装置に接続され、この記録から
計算によって像鮮明度（０％）を求めることができる。

試料が完全鏡面体の時は、レンズによって、スリットの
像が光学くしの中間位置に結像するようになっている。

この場合に受光器で検知した光量は、光学くしの移動に
伴って波形で記録される。

試料がぼけを生じるものの場合、光学くし上に結像され
るスリットの像はそのぼけの影響で太くなるため、等価
部の位置ではスリット像の両側が不透部にかかり、１０
０％あった光量が減少する。

また、不透明部の位置ではスリット像の両側は不透明部
から光がもれて、０％の光量が増加する。

ここで、像鮮明度Ｃ（％）は光学くしの透明部の透過光
最大値Ｍと、不透明部の最小値ｍから次式によって定義
される。

（Ｃ（％）の値が大きければ像鮮明度が高く、小さけれ
ばぼけまたは歪みをもっていることを示すわけである。

ところで前述のように従来のショツトブラスト法や放電
加工法によりダル仕上げしたワークロールを用いて鋼板
に調質圧延を施した場合、既に述べたように鋼板表面は
不規則な山と谷で構成された粗面を呈している。このよ
うに不規則な山と谷を有する鋼板表面に塗装を行えば、
山と谷との間の斜面に沿って塗膜が形成されるために、
鮮映性が悪化し、従来のショツトブラスト法や放電加工
法によるワークロールをもって調質圧延した塗装用鋼板
（以下それぞれＳＢ材、ＨＤ材と記し区別する。）はこ
のような問題を避は得す、したがって充分に優れた塗膜
面の鮮映性を得ることが困難であった。

この発明は以上の事情を背景としてなされたもので、鋼
板表面の粗度プロフィルを改良して、塗装後の塗膜表面
の凹凸を少なくし、光の正反射率の向上と写像の歪みを
少なくして、塗装後の鮮映性の優れた鋼板を提供し、併
せてそのような優れた表面粗度プロフィルを有する鋼板
を効率良く製造する方法を提供することを目的とするも
のである。

換言すれば、この発明は、従来使用されていた塗料と塗
装方法には何ら変更を加えずに、鮮映性を従来よりも格
段に向上させ得る鋼板およびその製造方法を提供するも
のである。

（問題点を解決するための手段） この発明は、 １、　表面粗さを構成する微視的形態が、平坦な山頂面
を有する台形状の山部と、その周囲の全部または一部を
取囲むように形成された溝状の谷部と、 山部の相互間であってかつ谷部の外側にその谷部の底よ
りも高くかつ山部の山頂面より低いかまたは同じ高さに
形成された中間平坦部とによって構成され、しかも隣り
合う山部の平均中心間距離をＳｌｌ　、谷部の外縁の平
均直径をＤ１内縁の平均直径をｄｌまた、粗さ曲線の中
心線での山の平均直径をＬｍｐと定義したとき、Ｓ１≦
　８００　ｐｍ Ｌｍｐ≦　　１５０μｍ を満足することを特徴とする塗装用鋼板ならびに ２、　予め調質圧延用ワークロールの表面に、微小なク
レータ状の凹部とその外縁において表側にリング状に盛
り上った盛り上がり部との集合からなり、かつ隣り合う
凹部間の平均中心間距離Ｓｍ′とリング状盛り上がり部
の外縁の直径Ｄ′、内縁の直径ｄ′としたとき （Ｄ′＋ｄ′）／２≦４００　μｍ　、　Ｓ、≦８００
　ｔ−ｔｍとされた表面模様を形成する模様付は加工を
、高密度エネルギー源を用いて施しておき、この表面模
様付けしたワークロールを、調質圧延すべき鋼板の片面
もしくは両面に用いて調質圧延することによりワークロ
ール表面の模様を鋼板表面に転写することを特徴とする
塗装用鋼板の製造方法である。

第１図にこの発明による塗装用鋼板の表面粗さを構成す
る特徴的形態につき、模式的に拡大図示し、また第２図
にはレーザを高密度エネルギー源として調質圧延用ワー
クロールの表面に形成した表面模様をやはり模式的に拡
大図示した。

図において１は山部、２は谷部、３は中間率たん部、ま
た４は凹部、５は盛上がり部である。

レーザによる調質圧延用ワークロールのダル仕上げには
先ず高密度エネルギー源、例えばレーザによるダル目付
けを行う。

すなわちロールを回転させながら、ロールの表面にレー
ザパルスを次々に投射し、レーザエネルギーによりロー
ル表面を規則的に溶融させて、規則的にクレータ状の凹
部を形成する。第２図において４はロール表面に形成さ
れたクレータ状の凹部（以下単にクレータと記す）であ
り、そのクレータ４の周囲には溶融したロール母材金属
がロール表面からリング状に盛り上がってフランジ状の
盛り上がり部５が形成される。なおこの盛り上がり部５
を含むクレータ４の内壁層は、ロール母材組織に対し熱
影響部となっている。

レーザパルスによって形成されたロール表面上のクレー
タ４の深さと直径は、入射されるレーザのエネルギーの
大きさと投射時間によって決定されるが、これは通常の
ショツトブラストロールのＲａ粗度に相当する粗さを定
義する量を与える。

レーザにより加熱されたロールを形成する金属は、大き
な照射エネルギー密度によって瞬時に金属蒸気となり、
このとき発生する蒸気圧力によってロール表面の溶融金
属が吹き飛ばされてクレータ４を形成し、またその吹き
飛ばされた溶融金属はクレータ４の周囲に再固着して、
クレータ４を取囲む盛り上がり部５を形成する。これら
の一連の反応は、酸素ガス等の補助ガスを反応点に目が
けて吹き付けることにより一層効率良く実行される。

そしてロールを回転もしくは軸方向移動させつつ規則的
なレーザパルスを照射することにより上述のようなクレ
ータ４が規則的に形成され、これらの次々に形成される
クレータ４の集合によってロール表面にほぼ規則的な粗
さを与えることができる。図から明らかなように、隣り
合うクレータ１の間における盛り上がり部２の外側の部
分は、もとのロール表面のまま平たん面となっている。

ここで、隣り合うクレータの相互間の間隔は、ロールの
回転方向にはロールの回転速度と関連付けてレーザパル
スの周波数を制御することにより、またロールの軸方向
に対してはロールが１回転するごとにレーザの照射位置
をロール軸方向へ移動させるピッチを制御することによ
って、調節可能である。

なお以上の説明は高密度エネルギー源としてレーザを用
いた場合について説明したが、プラズマあるいは電子ビ
ーム等の他の高密度エネルギー源を用いた場合も同様で
ある。

前述のようにしてレーザ等によりダル加工を施したワー
クロールを用い、調質圧延工程において鋼板、例えば焼
鈍済みの冷延鋼板に軽圧下率の圧延を施すことによって
ロールのダル目が鋼板表面に転写され、鋼板表面に粗面
が形成される。

この過程における鋼板表面を微視的に観察すれば、第１
図に示すように、ロール表面のクレータ４の周囲のほぼ
均一な高さを有する盛り上がり部５が、鋼板の表面に強
い圧力で押し付けられ、これにより、ロール材質よりも
はるかに軟質な鋼板の表面近傍で材料の局所的塑性流動
が生じ、ロールのクレータ４の内側へ鋼板のメタルフロ
ーを生じ、山部１が形成される。このとき、クレータ４
の内側において盛り上がった山部１の頂面は、もとの鋼
板表面のまま平たん状を保ち、またロールにおける隣り
合うクレータ４．４間の盛り上がり部５の外側でも平た
んな中間率たん部３となるわけである。

さて上掲の目的を達成するため発明者らは、次に述べる
調査、研究および実験を行った。

中心線平均粗さくＲａ）の異なるＳＢ材とＨＤ材を用い
て、・りん酸塩処理後に３コート（８０μｍ）の塗装を
施し、 塗装前後の　表面粗さくＲａ） うねり　　（Ｗｃａ） 塗膜鮮映性（００１） を測定した。

結果の一例を第３図に示す。

Ａ１．８１のチャートは、粗さ曲線であり、この曲線か
ら、次式（１）で求められる中心線平均粗さＲａは、サ
ンプルＡで１．４μｍ１サンプルＢで０．８μｍであっ
た。

次にＡ２．８２のチャートは、ＡＩ、　８１のチャート
の波をＪＩＳ　Ｂ　０６１０　　の方法によって処理（
低域カットオフ０．８　＋ｎｍ）　　した濾波中心線う
ねり（Ｗｃａ）である。

サンプルＡはＷｃａが１．１μｍ１サンプルＢは０．７
　μｍであった。

Ａ３．　Ｂ３のチャートは塗装後の塗膜の粗さ曲線であ
り、この波のピッチはそれぞれチャー）Ａ２．８２のそ
れと略々一致し、さらにそのＲａはそれぞれ０．０４ｐ
ｍ　、０．０２μｍ　ｓ鮮映性は９０．０．９５．０（
００１）であった。

以上より、鋼板のうねり成分く数１００μｍ）が、その
まま塗膜表面に現われて、鮮映性に強い影響を与えるこ
とがわかる。

そこでうねりと塗装鮮映性の関係をさらに調査するため
にＳＢ材、８０材、さらにレーザダル仕上げワークロー
ルによる調質圧延を行った鋼板（Ｌ／Ｄ材）について種
々の、Ｒａ、　Ｗｃａのものを用意して塗装前後の表面
のうねり成分の波長について次のようにパワースペクト
ル分析を行った。

三次元粗さ測定機で、鋼板表面及び上塗り表面のプロフ
ィールを測定し、インターフェイスを介してコンビエー
タに取り込んでいる。プロフィールは、一つのサンプル
で１０本とり、ひとつのプロフィールのデータ点数は１
０２４点、Ａ／Ｄ変換したプロフィールは最小自乗法で
トレンドを除去した後、Ｓ／Ｎ比改善のため移動平均法
にてディジタルフィルターがかけられる。その後、波高
分布を計算する。ＦＦＴの前処理としては、ハニングの
窓関数を使用し、ＦＦＴによりパワースペクトルを求め
た。

このパワースペクトル分析の結果を、鋼板表面のうねり
成分と粗さ成分の関係について第８図に示す。

図から明らかなように塗装前の鋼板面ではうねりλにつ
きおよそ９００μｍを境にして２つのピークをもつパワ
ースペクトルが得られる。ところが塗装後では、第９図
に示すように、塗装によってとくに４１０μｍ以下の波
長成分は激減しているが９２２μｍ以上の波長成分は残
存している。

つまり塗装によって４１０μｍ以下の短波長の成分は隠
蔽される。

そこで塗装前後における各波長成分毎の振幅がどのよう
に変化するかを、まとめて第１０図に示したように短波
長になるほど、塗装後の振幅はゼロに近づく。表−１に
は、塗装前後の最大強度の減衰率を示す。

表−１ ９２２μｍを境にして塗装後は著しく振幅減衰するが４
１０〜７３７μｍまでは減衰がなお充分とは言えず、７
３７〜４１０μｍを下まわると充分な減衰が得られる。

従って、もし鋼板面の４００μｍ以上の波長のうねり成
分を、十分小さくしておけば、塗装後の塗膜面では４０
０μｍ以上のうねりも十分小さく、かつ４００μｍ未満
のうねりは塗装によって十分隠蔽され、全波長域にわた
って、塗膜面のうねりの少ない塗装が可能となる。

従って鮮映性に及ぼす、うねり波長成分の影響は次のよ
うにまとめることができる。

（１）塗装前の鋼板表面のうねりの各波長成分（波長範
囲）毎に、当該波長成分の強度（その波長範囲内の波の
振幅の積分値の２乗に比例した量）と塗装面の鮮映性評
価指数（ＩＣＭ値／（Ｃ％）値と目視評価値の両方につ
いて）の回帰分析の相関係数Ｔを求めると、この相関係
数Ｔは、■ＣＭ測定器ないしは人間の視覚が、鮮映性を
評価するときの波長成分毎の評価の信頼性を代弁すると
言える。つまりｒ≧０．７であれば、当該波長成分の強
さく振幅）が鮮映性に与える影響が強いと判断できる。

（２）相関係数γとうねり波長の関係は第１１図に示す
とおりである。波長≧４０９μｍで目視、ＩＣＭとも相
関係数は０．７以上となっており、うねり成分のうち、
波長４００μｍ以上の波が塗装後の鮮映性に関与してい
るが４００μｍ未満の波は関与しないことが判る。

これはすでに述べたように例え４００　μｍ未満の波が
存在しても、塗装で十分隠蔽され、４００μｍ以上の波
だけが残存して塗膜面の平滑性を悪化させ鮮映性に影響
を与えるからである。

以上のことから、塗装後の塗膜面の鮮映性を向上させる
には鋼板面の４００μｍ以上の波長をもつ、うねりの振
幅を、小さくすることが、有効であると結論づけられる
。

それでは、この振幅を、いくら以下にすればよいかにつ
いて、以下にのべる。

第１２図にて塗装後鮮映性と塗装前鋼板表面の濾波中心
線うねり（Ｗｃａ）の相関を示す。このときのＷｃｍは
４００μｍ以上の波長も４００μｍ以下の波長も総て含
んだうねりの強度である。

ここに予め調質圧延用ワークロールの表面に、微小なク
レータ状の凹部とその凹部の外縁において表側にリング
状の盛り上った盛り上がり部との集合からなる表面模様
を形成する模様付は加工をレーザを用いて施しておき、
その表面模様付けされたワークロールによるダル仕上げ
により、表面粗さを構成する微視的形態が、平たんな山
頂面を有する台形状の山部と、その周囲の全部または一
部を取囲むように形成された溝状の谷部と、山部の間で
あってかつ谷部の外側にその谷部の底よりも高くかつ山
部の山頂面より低いかまたは同じ高さに形成された中間
率たん部とによって構成された鋼板すなわちＬＤ材と、
ショツトブラストおよび放電加工によって粗面加工され
たロールによって調質圧延された鋼板ＳＢ材、６０材は
ともに、Ｗｃａの減少とともに、鮮映性が向上するがＷ
ｃａ≦０．７μｍ以下では、砥石にて研削されたままの
ロール（ブライドロール）で調質圧延された鋼板（ブラ
イト鋼板Ｂ）の塗装後の鮮映性と同レベルに飽和しはじ
める。もちろんブライト鋼板は、ダル仕上げされた鋼板
に較べて、元来はるかに平滑であり、うねりも非常に小
さいから、鋼板に塗装して塗膜表面の平滑性を得る観点
においては理想的である。

従ってダル仕上げされた鋼板の表面構造改善によって鮮
映性を向上できる限界は、ブライト鋼板によって得られ
る鮮映性のレベルが限界となる。

以上をまとめると、 ■　鋼板表面の粗さ曲線に含まれる波長４００μｍ以上
のうねり成分を、可能な限り少なくするか０４００μｍ
以上の波長成分の強度を示す指標である［濾波中心線う
ねり；Ｗｃａ　ｊをＷｃａ≦０．７μｍとする のいずれかの方法によって、塗料の種類や塗装の方式を
変更することなく、事実上、最高の塗装鮮映性を得るこ
とができる。

第１３図には、ショツトブラストによる、ロールの粗面
化法の概念を示すが、ホッパｌｌ内のグリッド１２を回
転羽根１３によってロール１４にたたきつけ、その衝撃
エネルギーによってロール１４の表面に、細い凹凸を発
生させて粗面化するものであり、それ故グリッド１２の
ロール面への衝突は、全くのランダムな現象であり、生
成した凹凸による粗さ曲線の中心線平均粗さＲａのコン
トロールは可能であるが、うねりの波長のコントロール
は、本質的に不可能である。

これに対し放電ダル加工方法にあっても電極とロールの
最小間隔のところでまず放電が起こり、そのときの放電
エネルギーによって、ロール面の局部的溶融加工が行わ
れるので、やはり生成する凹凸の大きさや位置はランダ
ムであり、うねり波長のコントロールは不可能である。

従って、ＳＢ、　ＩＥＤ材では４００μｍ以上の波長を
有する鮮映性に有害なうねり成分も必然的に含まれてし
まうことになる。

ここにＳＢ材の三次元粗さ曲線を第１４図（ａ）に、ま
た１０μｍ間隔で測定した、うねり曲線（Ｃカットオフ
＝０．８ｍｃｏ）を同図（５）に示したように、明らか
に４００μｍ以上の波長を有する、うねり成分が多数、
含まれていることがわかる。

従ってうねり波長の全波長に対して強度を規制する必要
があり、この点第６図ですでに示したようにＷｃａ　≦
０．７　μｍに相当する中心線平均粗さＲａ≦０．８　
μｍとしなけれはならない。

ところが、鋼板のプレス加工では一般によく知られてい
るとおり、Ｒａ粗度は、１．０μｍ以上がのぞましく、
あまりに小さくしすぎると、プレス加工時の鋼板面の潤
滑油の保持量が減少し焼付きや型かじり現象を発生し、
プレス加工作業において、作業能率の低下や品質の劣化
、歩止りの低下等の不具合をもたらすのである。

従ってＳＢ、　ＢＤ材は、プレス性と鮮映性を両立し得
す鮮映性向上の手段としては採用できないわけである。

（作　用） これらに対しＬＤ材の三次元粗さ曲線と１０μｍ間隔で
測定したうねり曲線（カットオフ＝０．８ｍｍ）を第１
５図（ａ）、　　（ｂ）に示すように４００　μｍ以上
のうねり成分は全く含まれていないことがわかる。

ＬＤ材について、プレス加工テストを行った結果による
と、型かじり（Ｇａｌｌｉｎｇ）の発生は第１６図のよ
うに、 し□≧１５０　μｍ で発生しやすくなる。

ここでＬ　ｍｐは粗面を形成する山部の平均直径であり
、式（２）で定義される。

ＬＤ材では第１７図、第１８図に示すように粗さ曲線と
うねり曲線の波長、は完全に一致しロールの凹凸パター
ンで決まってしまう。

波長は２通りあり、１サイクルがｄ＋αとＳｍ−（ｄ＋
α）である。これらが、いずれも４００μｍを下まわる
には ｄ＋α≦４００　ｐｍ　　　　−−−−−（３）Ｓｍ≦
８００　μｍ　　　　　−−−−一（４）であればよい
。

以上整理すると、 ■　鮮映性をブライト鋼板なみに向上するには波長λ≧
４００　μｍのうねりに対してＷｃａ≦０．７μｍとす
る。

■　このためＳＢ材、ＢＤ材はＲａ≦０．８　μｍとす
る必要があったのに対しＲａ≦０．８μｍではプレス加
工時に、型かじりや焼付き現象（Ｇａｌｌｉｎｇ）を発
生し、使用に耐えない。

■　これに反しＬＤ材では鮮映性に有害な波長λ≧４０
０μｍの波を発生させぬようにコントロール可能であり
、それには、 ｄ＋α≦４００μｍ Ｓｍ≦８００　μｍ とすればよく、直接Ｗｃａを規制する必要がない。

また、Ｇａｌｌｉｎｇ防止のために し□≦１５０μｍ とすればよい。これは Ｌ□”ｔ　ｄ なので■の条件にはもちろん矛盾しない。

（実施例） 第１２図に掲げたプロットは、次表２による種々な鋼板
サンプルの成績である。ここに鮮映性評価法としてはス
ガ試験機株式会社製写像測定器（ＨＡ−ＩＣＭ型）によ
る像鮮明度Ｃ％の値と、目視判定法（順位法）としては
５点評価１０人の平均値とをとった。

ここにこの発明に従うＬＤ材（プロットＫ）と従来のＳ
Ｂ材（プロブ）Ｓ５１）につき塗装後の表面を三次元粗
度計で測定した様子を第１９図、第２０図に比較して示
す。

同じくらいのＲａ（Ｋ；１．８２Ｒａ、　３５１；１．
９２Ｒａ）にもかかわらずＷｃａ　はｋが０．６２μｍ
　、　Ｓ５１では１．０４μｍ（ゆず肌）のため塗装面
に著しい差が生じている。

（発明の効果） この発明の塗装用鋼板によれば、プレス成形性を損なう
ことなく、塗膜の鮮映性を従来よりも向上させ得る顕著
な効果が得られ、またこの発明の塗装用鋼板の製造方法
によれば、上述のように塗膜の鮮映性が優れた鋼板を安
定に製造することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明による鋼板表面の微視的形態を示す拡
大模式図、 第２図はワークロール表面の同様な模式図であり、 第３図は放電加工およびショツトブラストによるダル仕
上ワークロールによる調質圧延表面性状比較図、 第４図はＷｃａ−ＩＣＭ　Ｃ（％）相関図、第５図は塗
装工程毎のＲａ−Ｗｃｍ推移比較グラフ、第６図は鋼板
面のｌ！１ｃａ−Ｒａ相関図、第７図は鋼板のＷｃａと
上塗鮮映性の関係グラフ、第８図は鋼板表面のうねり成
分と粗さ成分の分布図、 第９図は上塗り表面についての分布図、第１０図は塗装
前後のうねりの減衰の比較図、第１１図は鋼板表面と上
塗り外観の相関図であり、第１２図はうねりＷｃａ　と
ＩＣＭ　Ｃ％の関係比較図、第１３図はショツトブラス
ト法ダル目付けの説明図であり、 第１４図はＳＲ材の３次元粗さ曲線とうねり曲線図、第
１５図はＬＤ材の同様な曲線図であって、第１６図は型
かじり限界の特性図、 第１７図、第１８図はこの発明の方法に従う調質圧延挙
動の説明図、そして、 第１９図と第２０図は、塗装後の表面の三次元祖度計に
よる測定結果の比較図である。 同　　　弁理士　　　杉　　　村　　　興　　　作第１
図 第６図 ｏ２ｏ、ａ　ｏ、ｅ　Ｏ，８１０／、２１４　　ｔ、６
　１Ｂ　２．ｏ　２２２．４第７図 ４！ｆＲａ　　ｗｃ、　（）ｔｖ＋ン 第８図 λ（、ｇ） 第９図 λ（／１４ン ４」四り差Ｉｎａ）弯σξ１乏　（）にン第１４図 （ｂ） 手続補正書（方式） 昭和６１年　６月２７ １、事件の表示 昭和６１年　特　許願第７３８５０号 Ｚ発明の名称 塗装用鋼板及びその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 （１２５）川崎製鉄株式会社

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、表面粗さを構成する微視的形態が、 平坦な山頂面を有する台形状の山部と、 その周囲の全部または一部を取囲むように 形成された溝状の谷部と、 山部の相互間であってかつ谷部の外側にそ の谷部の底よりも高くかつ山部の山頂面より低いかまた
   は同じ高さに形成された中間平坦部とによって構成され
   、しかも隣り合う山部の平均中心間距離をＳ＿ｍ、谷部
   の外縁の平均直径をＤ、内縁の平均直径をｄ、また、粗
   さ曲線の中心線での山の平均直径をＬｍｐと定義したと
   き、 （ｄ＋Ｄ）／２≦４００μｍ Ｓ＿ｍ≦８００μｍ Ｌｍｐ≦１５０μｍ を満足することを特徴とする塗装用鋼板。 ２、予め調質圧延用ワークロールの表面に、微小なクレ
   ータ状の凹部と、その凹部の外縁において表側にリング
   状に盛り上った盛り上がり部との集合からなり、かつ隣
   り合う凹部間の平均中心間距離Ｓｍ′とリング状盛り上
   がり部の外縁の直径Ｄ′、内縁の直径ｄ′としたとき（
   Ｄ′＋ｄ′）／２≦４００μｍ、Ｓｍ′≦８００μｍと
   された表面模様を形成する模様付け加工を、高密度エネ
   ルギー源を用いて施しておき、この表面模様付けしたワ
   ークロールを、調質圧延すべき鋼板の片面もしくは両面
   に用いて調質圧延することによりワークロール表面の模
   様を鋼板表面に転写することを特徴とする塗装用鋼板の
   製造方法。 ３、前記高密度エネルギー源としてレーザを用いる特許
   請求の範囲第２項記載の塗装用鋼板の製造方法。