JPS62228456A - 電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製造方法 - Google Patents
電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製造方法Info
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- JPS62228456A JPS62228456A JP6619886A JP6619886A JPS62228456A JP S62228456 A JPS62228456 A JP S62228456A JP 6619886 A JP6619886 A JP 6619886A JP 6619886 A JP6619886 A JP 6619886A JP S62228456 A JPS62228456 A JP S62228456A
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- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野１
本発明は電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製
造方法に関し、さらに詳しくは、電解コンデンサとして
使用する定格電圧が２００Ｖ以上の電解コンデンサ陽極
高圧用アルミニウム箔の製造方法に関する。
造方法に関し、さらに詳しくは、電解コンデンサとして
使用する定格電圧が２００Ｖ以上の電解コンデンサ陽極
高圧用アルミニウム箔の製造方法に関する。
［従来技術］
一般に、電解コンデンサ用のアルミニウム箔はエツチン
グ処理（二上り表面を粗面化することによって、その表
面積を拡大して静電容量を増大して使用されている。
グ処理（二上り表面を粗面化することによって、その表
面積を拡大して静電容量を増大して使用されている。
特に、電解コンデンサ陽極高圧用のアルミニラ 。
ム箔においては、約２００Ｖ以上の厚い化成皮膜を形成
しても、粗面化が妨げられないように、所謂、「トンネ
ルエツチング」と呼ばれるアルミニウム箔の厚さ方向に
貫通した形態を有する直流エツチング処理が行なわれて
いる。
しても、粗面化が妨げられないように、所謂、「トンネ
ルエツチング」と呼ばれるアルミニウム箔の厚さ方向に
貫通した形態を有する直流エツチング処理が行なわれて
いる。
このような、「トンネルエツチング」を行なうためには
、アルミニウム箔素材として立方体方位（００１）＜０
０１＞の結晶を持つ再結晶集合組織を充分に発達させる
ことが必要であり、従来より、このような集合組織を発
達させるために種々の製造法が提案されている。
、アルミニウム箔素材として立方体方位（００１）＜０
０１＞の結晶を持つ再結晶集合組織を充分に発達させる
ことが必要であり、従来より、このような集合組織を発
達させるために種々の製造法が提案されている。
この製法の例を説明すると、特公昭Ｓ ４−０１１２４
２号公報には、冷間圧延材を１８０〜３５ ＋） ’Ｃ
の温度で中間焼鈍を行なった後、硬化率５〜３５％の冷
開圧延を行ない、３００〜６５０℃の温度において最終
焼鈍を行なうことが、特公昭６０−０５９９８２号公報
には、析出処理したアルミニウム材を圧下率６０％以上
で圧延し、２００〜３８０’Ｃの温度で中間焼鈍を行な
った後、５〜７０％の冷間圧延を行ない、３５０〜６４
０゛Ｃの温度で最終焼鈍を行なうことが、特開昭６０−
０６３３６０号公報には、熱間圧延時に圧下率１０〜６
０％で先に幅出し圧延を行なった後、厚さ３〜１０ｍｍ
まで鋳造方向に圧延して得られる熱開圧延板分、３００
〜４５０°Ｃの温度で焼鈍処理した後、０．１４〜０．
２０＋ｎ＋ｏまで冷開圧延を行ない、さらに、１７０〜
３５０℃の温度で中間焼鈍を行なない、０．１１．ｎｏ
＋＋まで圧延し、最終焼鈍を４００〜６５０°Ｃで行な
うことが、特開昭６０−０６３３５９号公報には、特開
昭６０−０６３３６０号公報に記載の方法において中間
焼鈍を省略した方法が、特開昭６０ １１０８５３号公
報には、熱間圧延工程と最終焼鈍工程の間に２００〜４
００℃の温度の第１次焼鈍処理を行なった後、７５％以
上の圧下率で冷間圧延後、２００〜４００℃の温度の第
２次焼鈍処理を行ない、さらに、圧下率５〜３５％で冷
開圧延を行なうことが、また、特開昭６０−１１０８５
４号公報には、最終焼鈍時の昇温速度を１００Ｔ：７分
以上で加熱することが、夫々記載されている。
２号公報には、冷間圧延材を１８０〜３５ ＋） ’Ｃ
の温度で中間焼鈍を行なった後、硬化率５〜３５％の冷
開圧延を行ない、３００〜６５０℃の温度において最終
焼鈍を行なうことが、特公昭６０−０５９９８２号公報
には、析出処理したアルミニウム材を圧下率６０％以上
で圧延し、２００〜３８０’Ｃの温度で中間焼鈍を行な
った後、５〜７０％の冷間圧延を行ない、３５０〜６４
０゛Ｃの温度で最終焼鈍を行なうことが、特開昭６０−
０６３３６０号公報には、熱間圧延時に圧下率１０〜６
０％で先に幅出し圧延を行なった後、厚さ３〜１０ｍｍ
まで鋳造方向に圧延して得られる熱開圧延板分、３００
〜４５０°Ｃの温度で焼鈍処理した後、０．１４〜０．
２０＋ｎ＋ｏまで冷開圧延を行ない、さらに、１７０〜
３５０℃の温度で中間焼鈍を行なない、０．１１．ｎｏ
＋＋まで圧延し、最終焼鈍を４００〜６５０°Ｃで行な
うことが、特開昭６０−０６３３５９号公報には、特開
昭６０−０６３３６０号公報に記載の方法において中間
焼鈍を省略した方法が、特開昭６０ １１０８５３号公
報には、熱間圧延工程と最終焼鈍工程の間に２００〜４
００℃の温度の第１次焼鈍処理を行なった後、７５％以
上の圧下率で冷間圧延後、２００〜４００℃の温度の第
２次焼鈍処理を行ない、さらに、圧下率５〜３５％で冷
開圧延を行なうことが、また、特開昭６０−１１０８５
４号公報には、最終焼鈍時の昇温速度を１００Ｔ：７分
以上で加熱することが、夫々記載されている。
しかしながら、上記に説明した各公報における従来法に
おいては、仕上焼鈍後の再結晶集合組織における立方体
方位の結晶の集積率が不充分であり、また、工程により
変動し易いという問題点が残されており、より優れた電
解コンデンサ用アルミニウム箔が要望されている。
おいては、仕上焼鈍後の再結晶集合組織における立方体
方位の結晶の集積率が不充分であり、また、工程により
変動し易いという問題点が残されており、より優れた電
解コンデンサ用アルミニウム箔が要望されている。
［発明が解決しようとする問題点１
本発明は上記に説明したような、従来における電解コン
デンサ用アルミニウム箔の製造法の種々の問題点を解決
するために、本発明者が鋭意研究を什なった結果、電解
コンデンサ用アルミニウム箔の再結晶集合組織におよぼ
す製造工程上の影響を調査したところ、電解コンデンサ
用アルミニウム箔の製造においてアルミニウム箔表面の
粗さを細かくすることが有効であることを知見し、電解
コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製造方法を開発
したのである。
デンサ用アルミニウム箔の製造法の種々の問題点を解決
するために、本発明者が鋭意研究を什なった結果、電解
コンデンサ用アルミニウム箔の再結晶集合組織におよぼ
す製造工程上の影響を調査したところ、電解コンデンサ
用アルミニウム箔の製造においてアルミニウム箔表面の
粗さを細かくすることが有効であることを知見し、電解
コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製造方法を開発
したのである。
［問題点を解決するための手段］
本発明に係る電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔
の製造方法の特徴とするところは、電解コンデンサ用ア
ルミニウム箔の製造に際し、中間焼鈍直前および仕上焼
鈍置市の箔圧延において、箔の圧延直角方向の中心線平
均粗さ（Ｒａ）を０．３５μｍ以下に調整することにあ
る。
の製造方法の特徴とするところは、電解コンデンサ用ア
ルミニウム箔の製造に際し、中間焼鈍直前および仕上焼
鈍置市の箔圧延において、箔の圧延直角方向の中心線平
均粗さ（Ｒａ）を０．３５μｍ以下に調整することにあ
る。
本発明に係る電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔
の製造方法（以下単に本発明に係る！！！遣方法という
ことがある。）について以下詳細に説明する。
の製造方法（以下単に本発明に係る！！！遣方法という
ことがある。）について以下詳細に説明する。
本発明に係る製造方法において、アルミニウム箔の製造
とは、アルミニウム箔地（厚さ１〜２關ｔ）か呟冷開圧
延によりアルミニウムＮ製品（厚さ０．１５〜０．０５
ｕａｍｔ）を製造することであり、電解コンデンサ陽極
高圧用アルミニウム箔の場合には、通常、圧延中途およ
ブ仕上圧延後において、夫々、中間焼鈍および仕上焼鈍
を行なうことにより再結晶集合組織の調整を図っている
のである。
とは、アルミニウム箔地（厚さ１〜２關ｔ）か呟冷開圧
延によりアルミニウムＮ製品（厚さ０．１５〜０．０５
ｕａｍｔ）を製造することであり、電解コンデンサ陽極
高圧用アルミニウム箔の場合には、通常、圧延中途およ
ブ仕上圧延後において、夫々、中間焼鈍および仕上焼鈍
を行なうことにより再結晶集合組織の調整を図っている
のである。
即ち、アルミニウム箔圧延工程における中間焼鈍におい
ては、最終仕上焼鈍時に発達させるための立方体方位結
晶の核を生成させることにある。
ては、最終仕上焼鈍時に発達させるための立方体方位結
晶の核を生成させることにある。
しかし、圧延時のロール表面の粗さが粗いとロール口に
沿って圧延表面層に不均一な剪断槽が形成されるために
、再結晶核が不均一に生成してしまい、最終仕上焼鈍時
に立方体方位から外れた方位を持つ結晶粒が生成するの
で立方体方位の集積が不充分となる。
沿って圧延表面層に不均一な剪断槽が形成されるために
、再結晶核が不均一に生成してしまい、最終仕上焼鈍時
に立方体方位から外れた方位を持つ結晶粒が生成するの
で立方体方位の集積が不充分となる。
また、中間焼鈍後のアルミニウム箔圧延においては、中
間焼鈍によって生成した立方体方位の結晶粒に歪を付与
して最終焼鈍時の再結晶粒の成長のための駆動力を付加
するものであるが、アルミニウム箔圧延時においてｉｌ
ｌい表面のロールにより圧延すると、アルミニウム箔に
対する歪の付与が不均一となり、部分的に過剰の歪が立
方体方位の結晶粒に導入されてしまい、結晶粒の変形、
即ち、結晶方位の変化まで生じることになり、仕上焼鈍
時において立方体方位以外の結晶粒までも生成させる原
因となる。
間焼鈍によって生成した立方体方位の結晶粒に歪を付与
して最終焼鈍時の再結晶粒の成長のための駆動力を付加
するものであるが、アルミニウム箔圧延時においてｉｌ
ｌい表面のロールにより圧延すると、アルミニウム箔に
対する歪の付与が不均一となり、部分的に過剰の歪が立
方体方位の結晶粒に導入されてしまい、結晶粒の変形、
即ち、結晶方位の変化まで生じることになり、仕上焼鈍
時において立方体方位以外の結晶粒までも生成させる原
因となる。
従って、アルミニウム箔の圧延においてＪＥＫに使用す
るロール粗度を細かくして、アルミニウム箔表面の圧延
直角方向の中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．３５μｍ以下
に細かくすることによって、上記に説明したアルミニウ
ム箔圧延工程において、中間焼鈍および仕上焼鈍で立方
体方位の結晶粒の集積が充分に行なわれた電解コンデン
サ隋極高圧用アルミニウム箔が得られるのである。
るロール粗度を細かくして、アルミニウム箔表面の圧延
直角方向の中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．３５μｍ以下
に細かくすることによって、上記に説明したアルミニウ
ム箔圧延工程において、中間焼鈍および仕上焼鈍で立方
体方位の結晶粒の集積が充分に行なわれた電解コンデン
サ隋極高圧用アルミニウム箔が得られるのである。
［実 施 例）
本発明に係る電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔
の製造方法について実施例を説明する。
の製造方法について実施例を説明する。
実施例
高純度アルミニウム（Ｆｅ １５ｐｐｍ、 Ｓｉ １３
ｐｐｍ、Ｃｕ ４１ｐｐｍ含有）の４００ｍｍＬのスラ
ブに５９０℃×６時間の均熱処理を行ない、次いで、熱
間圧延を行なって５ｍｍｔの厚さとし、さらに、冷間圧
延によ１）、０．４ｍ＋ａＬのアルミニウム箔を作製し
た。
ｐｐｍ、Ｃｕ ４１ｐｐｍ含有）の４００ｍｍＬのスラ
ブに５９０℃×６時間の均熱処理を行ない、次いで、熱
間圧延を行なって５ｍｍｔの厚さとし、さらに、冷間圧
延によ１）、０．４ｍ＋ａＬのアルミニウム箔を作製し
た。
このアルミニウム箔を箔圧延により０．１４０ωｍｔの
厚さにした後、２５０℃×１０時間の中間焼鈍を行ない
、さらに、冷間圧延により厚さＯ，１ｎｕａｔにした後
、真空中６００℃×４時間の仕上焼鈍を行なった。
厚さにした後、２５０℃×１０時間の中間焼鈍を行ない
、さらに、冷間圧延により厚さＯ，１ｎｕａｔにした後
、真空中６００℃×４時間の仕上焼鈍を行なった。
上記箔圧延に際して、ロール表面の粗さを種々に変える
ことにより、アルミニウム箔圧延後のアルミニウム箔表
面粗さの調整を行なった。この場合の、アルミニウム箔
の表面粗さは圧延方向と直角の方向に接触式表面粗度計
により測定を行なった。
ことにより、アルミニウム箔圧延後のアルミニウム箔表
面粗さの調整を行なった。この場合の、アルミニウム箔
の表面粗さは圧延方向と直角の方向に接触式表面粗度計
により測定を行なった。
このようにして製造された各アルミニウム箔について、
立方体方位結晶粒の集積度をＸ線回折法により調査し、
また、エツチングおよび化成処理後の静電容量を調査し
た。
立方体方位結晶粒の集積度をＸ線回折法により調査し、
また、エツチングおよび化成処理後の静電容量を調査し
た。
測定法について以下説明する。
（１）立方体方位測定法
異方性を持たない標準試験片におけるＸ線（２００）面
の回折強度■。を基準として、各試験片の（２００）面
の回折強度工との比率Ｉ／１．を求めた。この値が大き
い程立方体方位の結晶粒が多いことを示す。また、（１
１１）極点図による集合ｍ織による比較も行なった。
の回折強度■。を基準として、各試験片の（２００）面
の回折強度工との比率Ｉ／１．を求めた。この値が大き
い程立方体方位の結晶粒が多いことを示す。また、（１
１１）極点図による集合ｍ織による比較も行なった。
（２）静電容量測定法
液温９０゛Ｃの１．５％塩酸水溶液中において、電流密
度１２．５Ａ／ｃ１ｍ２で７分間直流エツチングを行な
った後、１０％硼酸水溶液で３７５Ｖ化戊を行なった場
合の静電容量を測定した。
度１２．５Ａ／ｃ１ｍ２で７分間直流エツチングを行な
った後、１０％硼酸水溶液で３７５Ｖ化戊を行なった場
合の静電容量を測定した。
その結果を第１表に示す。
即ち、同一の工程であってもアルミニウム箔表面の粗度
が細かい程、立方体方位結晶粒の集積度が大きく、かつ
、静電容量も大きいことがわかる。
が細かい程、立方体方位結晶粒の集積度が大きく、かつ
、静電容量も大きいことがわかる。
また、中間焼鈍前後において、ロール粗度を変えて圧延
した場合についての調査では、化上焼鈍時、即も製品に
おいて表面粗度が細かくなっていても、中間焼鈍時にア
ルミニウム箔の表面粗度が大ミな場合は立方体方位結晶
粒の集積度の発達は不充分である。逆に、中間焼鈍時に
アルミニウム箔の表面オ■度が細かくても中間焼鈍後の
圧延によりアルミニウム箔の表面粗度が大きくなった場
合も立方体方位結晶粒の集積度は不充分である。
した場合についての調査では、化上焼鈍時、即も製品に
おいて表面粗度が細かくなっていても、中間焼鈍時にア
ルミニウム箔の表面粗度が大ミな場合は立方体方位結晶
粒の集積度の発達は不充分である。逆に、中間焼鈍時に
アルミニウム箔の表面オ■度が細かくても中間焼鈍後の
圧延によりアルミニウム箔の表面粗度が大きくなった場
合も立方体方位結晶粒の集積度は不充分である。
従って、アルミニウム箔の圧延において、中間焼鈍時お
よび仕上焼鈍時の両方において、アルミニウム箔表面粗
度を細かく調整しなければならないことが重要であるこ
とがわかる。
よび仕上焼鈍時の両方において、アルミニウム箔表面粗
度を細かく調整しなければならないことが重要であるこ
とがわかる。
第１図に（１１１）極点図における代表的な例を −示
しであるが、静電容量が高いアルミニウム箔では立方体
方位結晶粒の集積度が大きいが（第１図（ａ）、第１表
の試料５で本発明に係る製造方法により得られた電解コ
ンデンサ陽極高圧アルミニウム箔。）、静電容量が低い
アルミニウム箔では立方体方位結晶粒の外に圧延集合組
織の方位結晶粒が残存していることがわかる（第１図（
ｂ）、第１表の試料４で、従来法によＩ）得られた電解
コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔。）。
しであるが、静電容量が高いアルミニウム箔では立方体
方位結晶粒の集積度が大きいが（第１図（ａ）、第１表
の試料５で本発明に係る製造方法により得られた電解コ
ンデンサ陽極高圧アルミニウム箔。）、静電容量が低い
アルミニウム箔では立方体方位結晶粒の外に圧延集合組
織の方位結晶粒が残存していることがわかる（第１図（
ｂ）、第１表の試料４で、従来法によＩ）得られた電解
コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔。）。
第 １ 表
［発明の効果１
以上説明したように、本発明に係る電解コンデンサ陽極
高圧アルミニウム箔の製造方法は上記の溝成であるから
、立方体方位結晶粒の集積率を大きくすることができ、
かつ、静電容量も大きい電解コンデンサ用アルミニウム
箔が得られ、これを使用することによって、高容量の電
解コンデンサを作製することができるという効果を有す
るものである。
高圧アルミニウム箔の製造方法は上記の溝成であるから
、立方体方位結晶粒の集積率を大きくすることができ、
かつ、静電容量も大きい電解コンデンサ用アルミニウム
箔が得られ、これを使用することによって、高容量の電
解コンデンサを作製することができるという効果を有す
るものである。
第１図は（１１１）極点図による集合組地の比較を示す
図である。 矛１ 図 昭和６２年０４月２１日
図である。 矛１ 図 昭和６２年０４月２１日
Claims (1)
- 電解コンデンサ用アルミニウム箔の製造に際し、中間焼
鈍直前および仕上焼鈍直前の箔圧延において、箔の圧延
直角方向の中心線平均粗さ（Ｒａ）を０．３５μｍ以下
に調整することを特徴とする電解コンデンサ陽極高圧用
アルミニウム箔の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6619886A JPS62228456A (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6619886A JPS62228456A (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62228456A true JPS62228456A (ja) | 1987-10-07 |
| JPH0133546B2 JPH0133546B2 (ja) | 1989-07-13 |
Family
ID=13308909
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6619886A Granted JPS62228456A (ja) | 1986-03-25 | 1986-03-25 | 電解コンデンサ陽極高圧用アルミニウム箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62228456A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04179110A (ja) * | 1990-11-09 | 1992-06-25 | Showa Alum Corp | 電解コンデンサ電極用アルミニウム合金箔 |
| JPH06306520A (ja) * | 1993-04-20 | 1994-11-01 | Nippon Foil Mfg Co Ltd | 軟質アルミ箔およびその製造方法 |
| JP2014124659A (ja) * | 2012-12-26 | 2014-07-07 | Mitsubishi Alum Co Ltd | 電解コンデンサ用アルミニウム箔およびその製造方法 |
| JP2019085596A (ja) * | 2017-11-01 | 2019-06-06 | 株式会社Uacj | 電解コンデンサ用アルミニウム箔及びその製造方法 |
-
1986
- 1986-03-25 JP JP6619886A patent/JPS62228456A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04179110A (ja) * | 1990-11-09 | 1992-06-25 | Showa Alum Corp | 電解コンデンサ電極用アルミニウム合金箔 |
| JP2602357B2 (ja) * | 1990-11-09 | 1997-04-23 | 昭和アルミニウム株式会社 | 電解コンデンサ電極用アルミニウム合金箔 |
| JPH06306520A (ja) * | 1993-04-20 | 1994-11-01 | Nippon Foil Mfg Co Ltd | 軟質アルミ箔およびその製造方法 |
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| JP2019085596A (ja) * | 2017-11-01 | 2019-06-06 | 株式会社Uacj | 電解コンデンサ用アルミニウム箔及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0133546B2 (ja) | 1989-07-13 |
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