JPS62162017A - ゴムホ−ス補強用ポリエステル繊維 - Google Patents
ゴムホ−ス補強用ポリエステル繊維Info
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- JPS62162017A JPS62162017A JP61002574A JP257486A JPS62162017A JP S62162017 A JPS62162017 A JP S62162017A JP 61002574 A JP61002574 A JP 61002574A JP 257486 A JP257486 A JP 257486A JP S62162017 A JPS62162017 A JP S62162017A
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- JP
- Japan
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- fiber
- polyester
- intrinsic viscosity
- polyester fiber
- hose
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C70/00—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts
- B29C70/04—Shaping composites, i.e. plastics material comprising reinforcements, fillers or preformed parts, e.g. inserts comprising reinforcements only, e.g. self-reinforcing plastics
- B29C70/06—Fibrous reinforcements only
- B29C70/10—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres
- B29C70/16—Fibrous reinforcements only characterised by the structure of fibrous reinforcements, e.g. hollow fibres using fibres of substantial or continuous length
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Composite Materials (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Artificial Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、ゴムホース補強用のポリエステル繊維に関し
、特に、ホースの強力、寸法安定性を向上させると共に
、ブレード性（編立性）に優れたゴムホース補強用ポリ
エステル繊維に関する。
、特に、ホースの強力、寸法安定性を向上させると共に
、ブレード性（編立性）に優れたゴムホース補強用ポリ
エステル繊維に関する。
（従来の技術）
従来から、ゴムホース補強用繊維としては、ビニロン繊
維が広く用いられている。このビニロン繊維は、初期モ
デュラスが高く、しかも熱収縮率が低いため、ゴムホー
スに埋込んだ場合、寸法安定性が良好であることからゴ
ムホース補強用繊維として最適視されてきた。
維が広く用いられている。このビニロン繊維は、初期モ
デュラスが高く、しかも熱収縮率が低いため、ゴムホー
スに埋込んだ場合、寸法安定性が良好であることからゴ
ムホース補強用繊維として最適視されてきた。
しかしながら、このビニロン繊維で補強されたゴムホー
スは温熱劣化が大きく、高温多湿な雰囲気下で使用して
いると耐久性が著しく低下することが最近になってわか
ってきた。そのため、温熱耐久性に優れたポリエステル
繊維をゴムホース補強用に使用しようとする試みがなさ
れてきた。
スは温熱劣化が大きく、高温多湿な雰囲気下で使用して
いると耐久性が著しく低下することが最近になってわか
ってきた。そのため、温熱耐久性に優れたポリエステル
繊維をゴムホース補強用に使用しようとする試みがなさ
れてきた。
（発明が解決しようとする問題点）
ところが、ゴムホース補強用に適した高モデュラス低熱
収縮のポリエステル繊維は、これまで存在せず、更には
、ポリエステル繊維は、ホース編立ての際のブレード性
（編立性）が悪いという問題があってポリエステル繊維
をゴムホースの補強に使用することは実用化されていな
かった。
収縮のポリエステル繊維は、これまで存在せず、更には
、ポリエステル繊維は、ホース編立ての際のブレード性
（編立性）が悪いという問題があってポリエステル繊維
をゴムホースの補強に使用することは実用化されていな
かった。
本発明の目的は、かかる従来技術の問題点を解消し、ホ
ースの強力、寸法安定性を向上させると共に、編立性に
優れたゴムホース補強用ポリエスチル繊維を提供するこ
とにある。
ースの強力、寸法安定性を向上させると共に、編立性に
優れたゴムホース補強用ポリエスチル繊維を提供するこ
とにある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、エチレンテレフタレートを主たる繰返単位と
した極限粘度が０．９以上のポリエステルよりなり、初
期モデュラスが９０ｇ／ｄｅ以上、２１０℃における乾
熱収縮率が４％以下であり、かつ単糸横断面形状がまゆ
型又は偏平であることを特徴とするゴムホース補強用ポ
リエステル繊維である。
した極限粘度が０．９以上のポリエステルよりなり、初
期モデュラスが９０ｇ／ｄｅ以上、２１０℃における乾
熱収縮率が４％以下であり、かつ単糸横断面形状がまゆ
型又は偏平であることを特徴とするゴムホース補強用ポ
リエステル繊維である。
本発明のポリエステル繊維を構成するポリマーは、分子
鎖中にエチレンテレフタレート繰返単位を９０モル％以
上、好ましくは９５モル％以上含むポリエステルである
。かかるポリエステルとしてはポリエチレンテレフタレ
ートが最適であるが、１０モル％未満、好ましくは５モ
ル％未満の割合で他の共重合成分を含んでも差しつかえ
ない。このような共重合成分としては例えばイソフタル
酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オキシ安息
香酸、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、
トリメリット酸、ペンタエリスリトール等があげられる
。又これらのポリエステルには安定剤、着色剤等の添加
剤を含んでも差しつかえない。
鎖中にエチレンテレフタレート繰返単位を９０モル％以
上、好ましくは９５モル％以上含むポリエステルである
。かかるポリエステルとしてはポリエチレンテレフタレ
ートが最適であるが、１０モル％未満、好ましくは５モ
ル％未満の割合で他の共重合成分を含んでも差しつかえ
ない。このような共重合成分としては例えばイソフタル
酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オキシ安息
香酸、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、
トリメリット酸、ペンタエリスリトール等があげられる
。又これらのポリエステルには安定剤、着色剤等の添加
剤を含んでも差しつかえない。
本発明のポリエステル繊維は、２５℃０−クロロフェノ
ール溶液から求めた極限粘度が０．９０以上であること
が必要である。極限粘度が０．９０未満では低収縮を維
持しながら高強度なポリエステル繊維が得られない。極
限粘度としては、０．９〜１．３が好ましい。
ール溶液から求めた極限粘度が０．９０以上であること
が必要である。極限粘度が０．９０未満では低収縮を維
持しながら高強度なポリエステル繊維が得られない。極
限粘度としては、０．９〜１．３が好ましい。
また、本発明のポリエステル繊維は、初期モデュラスが
９０ｇ／ｄｅ以上であることが必要である。
９０ｇ／ｄｅ以上であることが必要である。
初期モデュラスが９０ｇ／ｄｅ未満では、ホースの寸法
安定性が不良となる。
安定性が不良となる。
更に、本発明のポリエステル繊維は、２１０℃における
乾熱収縮率が４％以下であることが必要である。この乾
熱収縮率が大きいと、ゴム内に配設して加硫成型する際
に収縮が起り、ホースの寸法がくるってしまうので不適
当である。なお、２１０℃における乾熱収縮率はＪＩＳ
ＬＩＯ１７−１９６３（５，１２）に記載の方法に準じ
て測定したものである。 。
乾熱収縮率が４％以下であることが必要である。この乾
熱収縮率が大きいと、ゴム内に配設して加硫成型する際
に収縮が起り、ホースの寸法がくるってしまうので不適
当である。なお、２１０℃における乾熱収縮率はＪＩＳ
ＬＩＯ１７−１９６３（５，１２）に記載の方法に準じ
て測定したものである。 。
更に加えて、本発明のポリエステル繊維は、その単糸横
断面形状が第１図Ａ、Ｂに示すように、まゆ型又は偏平
であることが必要である。単糸の横断面形状をまゆ型又
は偏平とすることによって、ポリエステル繊維をホース
補強材に編立てる、摩擦抵抗が増大して滑りに（くなり
、ブレード性（編立性）が大幅に改良される。この際、
横断面形状における長さくＬ）と幅（Ｗ）の比Ｌ／Ｗが
１．５以上であることがブレード性（編立性）を向上さ
せるうえで特に好ましい。第１図Ａ、Ｂに示すような横
断面形状の繊維を得るには、それぞれ第２図Ａ、Ｂに示
すような形状のノズルを有する紡糸口金を使用して、ポ
リエステル繊維を溶融防糸すればよい。
断面形状が第１図Ａ、Ｂに示すように、まゆ型又は偏平
であることが必要である。単糸の横断面形状をまゆ型又
は偏平とすることによって、ポリエステル繊維をホース
補強材に編立てる、摩擦抵抗が増大して滑りに（くなり
、ブレード性（編立性）が大幅に改良される。この際、
横断面形状における長さくＬ）と幅（Ｗ）の比Ｌ／Ｗが
１．５以上であることがブレード性（編立性）を向上さ
せるうえで特に好ましい。第１図Ａ、Ｂに示すような横
断面形状の繊維を得るには、それぞれ第２図Ａ、Ｂに示
すような形状のノズルを有する紡糸口金を使用して、ポ
リエステル繊維を溶融防糸すればよい。
本発明のポリエステル繊維は例えば以下の方法で得られ
る。
る。
エチレンテレフタレートを主たる繰返単位とする極限粘
度が０．９５〜１．５のポリエステル又は極限粘度が０
．７〜０．９のポリエステルに重合度促進剤を反応させ
て常法により溶融輸送し、紡糸口金より延伸後の繊度が
１〜２０ｄｅ、全デニール５００〜２０００ｄｅになる
如く糸条に吐出し、吐出後直ちに急冷するか、融点以下
結晶化開始温度までの温度に保温するか、又は、融点以
上の温度の加熱雰囲気中に、ある時間さらして遅延冷却
を行う。その後、糸条を冷却固化させるが、その際以下
の条件のもとで冷却固化させることが有用である。
度が０．９５〜１．５のポリエステル又は極限粘度が０
．７〜０．９のポリエステルに重合度促進剤を反応させ
て常法により溶融輸送し、紡糸口金より延伸後の繊度が
１〜２０ｄｅ、全デニール５００〜２０００ｄｅになる
如く糸条に吐出し、吐出後直ちに急冷するか、融点以下
結晶化開始温度までの温度に保温するか、又は、融点以
上の温度の加熱雰囲気中に、ある時間さらして遅延冷却
を行う。その後、糸条を冷却固化させるが、その際以下
の条件のもとで冷却固化させることが有用である。
４００≦（ＸＸ、／Ｔ）／Ｑ≦１９００〔Ｘは紡糸口金
面から冷却風（室温）の吹出し面までの距離で４５０ｍ
以下、ｙは冷却風の吹出し長さで１００〜５００ｍ、Ｑ
は冷却風の吹出し量で２〜ＧＮｒｄ１分、〕 次いで、上記の如く冷却固化させた後、油剤を付与後２
０００ ｍ ／分取上の速度で引取る。油剤付与は例え
ばオイリングローラ一方式、スプレ一方式など、随意の
方式で可能である。また、油剤は、必要に応じて任意の
繊維用油剤を適用することが可能である。この際、繊維
の用途としてゴムとの接着性が重視される分野では、接
着性を付与するために、表面処理剤を付与することが有
用である。
面から冷却風（室温）の吹出し面までの距離で４５０ｍ
以下、ｙは冷却風の吹出し長さで１００〜５００ｍ、Ｑ
は冷却風の吹出し量で２〜ＧＮｒｄ１分、〕 次いで、上記の如く冷却固化させた後、油剤を付与後２
０００ ｍ ／分取上の速度で引取る。油剤付与は例え
ばオイリングローラ一方式、スプレ一方式など、随意の
方式で可能である。また、油剤は、必要に応じて任意の
繊維用油剤を適用することが可能である。この際、繊維
の用途としてゴムとの接着性が重視される分野では、接
着性を付与するために、表面処理剤を付与することが有
用である。
上述の条件を随時に選択することにより、極限粘度が０
．９０以上で切断伸度が１５０％以下の結晶性未延伸繊
維であって、結晶化度Ｘｘ、複屈折率Δｎが、 Ｘ ｘ ＝２．４ Ｘｌ０２ＸΔｎ＋４〔ここで、Ｘｘ
はＸ線広角回折による結晶化度、Δｎは複屈折率で０．
０６以上〕 の関係を満足し、複屈折率が０．０６以上の未延伸繊維
が得られる。
．９０以上で切断伸度が１５０％以下の結晶性未延伸繊
維であって、結晶化度Ｘｘ、複屈折率Δｎが、 Ｘ ｘ ＝２．４ Ｘｌ０２ＸΔｎ＋４〔ここで、Ｘｘ
はＸ線広角回折による結晶化度、Δｎは複屈折率で０．
０６以上〕 の関係を満足し、複屈折率が０．０６以上の未延伸繊維
が得られる。
このような未延伸繊維は、また、紡糸口金から吐出後引
取までの吐出繊維のドラフト率を３００〜７０００とし
、紡糸口金のオリフィス径を０．５５〜２．５１とし、
かつ引取速度を２０００〜６０００ｍ／分とすることに
よっても得ることができる。ここで、ドラフト率はポリ
マーの吐出線速度（オリフィス出口速度）に対する繊維
の引取速度の比である。
取までの吐出繊維のドラフト率を３００〜７０００とし
、紡糸口金のオリフィス径を０．５５〜２．５１とし、
かつ引取速度を２０００〜６０００ｍ／分とすることに
よっても得ることができる。ここで、ドラフト率はポリ
マーの吐出線速度（オリフィス出口速度）に対する繊維
の引取速度の比である。
本発明においては、上記の如き速度で引き取った上記特
性を有する未延伸繊維を、紡糸に続いて連続して延伸し
ても、一旦捲き取った餞別工程で延伸してもよい。紡糸
に続いて連続して延伸する場合には、先に提案した特願
昭５７−８８９２７号の方法に準拠して行うことが出来
る。また、紡糸後一旦捲取ってから延伸する場合には、
先に提案した特願昭５７−１８９０９４号の方法に準拠
して行うことが出来る。延伸時の延伸歪みや熱処理歪み
を少くする点では後者の延伸方法が好ましい。即ち、未
延伸繊維をＴｇ＋１５〜Ｔｇ＋５０℃（ここでＴｇは該
繊維のガラス転移温度）で少くとも０．５秒予熱後全延
伸倍率の７５％以下の倍率で第１段延伸して未延伸繊維
の複屈折率の１．２〜３゜３倍の複屈折率とする。次い
で１段延伸糸条を更に多段熱処理する。
性を有する未延伸繊維を、紡糸に続いて連続して延伸し
ても、一旦捲き取った餞別工程で延伸してもよい。紡糸
に続いて連続して延伸する場合には、先に提案した特願
昭５７−８８９２７号の方法に準拠して行うことが出来
る。また、紡糸後一旦捲取ってから延伸する場合には、
先に提案した特願昭５７−１８９０９４号の方法に準拠
して行うことが出来る。延伸時の延伸歪みや熱処理歪み
を少くする点では後者の延伸方法が好ましい。即ち、未
延伸繊維をＴｇ＋１５〜Ｔｇ＋５０℃（ここでＴｇは該
繊維のガラス転移温度）で少くとも０．５秒予熱後全延
伸倍率の７５％以下の倍率で第１段延伸して未延伸繊維
の複屈折率の１．２〜３゜３倍の複屈折率とする。次い
で１段延伸糸条を更に多段熱処理する。
このようにして得たポリエステル繊維は、そのままある
いは撚糸して製編織した後そのまま又は熱処理して常法
に従いゴムホース中に配設される。
いは撚糸して製編織した後そのまま又は熱処理して常法
に従いゴムホース中に配設される。
（実施例）
以下、実施例により本発明を説明する。
なお、実施例中の部は全て重量部を示す。
実施例１
ジメチルテレフタレート９７部、エチレングリコール６
９部、酢酸カルシウム１水塩０．０３４部及び三酸化ア
ンチモン０．０２５部をオートクレーブに仕込み、窒素
をゆるやかに通じながら１８０〜２３０℃でエステル交
換の結果生成するメタルノールを除去したのち、Ｈａ
ＰＯ，の５０％水溶液を０．０５部加えて加熱温度を２
８０℃まで上昇させると共に徐々に減圧に移行し、約１
時間を要して反応系の圧力を０．２ｍＨＨにして１時間
５０分重合反応を続けて固有粘度０．８０、末端カルボ
キシル基量２８当量／１０６グラムポリマーの重量体を
得た。
９部、酢酸カルシウム１水塩０．０３４部及び三酸化ア
ンチモン０．０２５部をオートクレーブに仕込み、窒素
をゆるやかに通じながら１８０〜２３０℃でエステル交
換の結果生成するメタルノールを除去したのち、Ｈａ
ＰＯ，の５０％水溶液を０．０５部加えて加熱温度を２
８０℃まで上昇させると共に徐々に減圧に移行し、約１
時間を要して反応系の圧力を０．２ｍＨＨにして１時間
５０分重合反応を続けて固有粘度０．８０、末端カルボ
キシル基量２８当量／１０６グラムポリマーの重量体を
得た。
この重合体チップ１００部に２，２′−ビス（２−オキ
サゾリン） （ＣＥ）を第１表に示す量トライブレン
ドした後、約３００℃で溶融輸送し、第２図Ａに示す形
状のノズルを２５０個を有する紡糸口金より吐出後、吐
出糸条を第１表記載の冷却条件に保持し、その後２５℃
の冷却風を３００鶴に亘って、４．０ Ｎｒ／／分吹き
つけながら冷却固化せしめた後オイリングローラ−で油
剤を付与後、第１表記載の引取速度で捲取った。得られ
た未延伸繊維の特性を第１表に示した。
サゾリン） （ＣＥ）を第１表に示す量トライブレン
ドした後、約３００℃で溶融輸送し、第２図Ａに示す形
状のノズルを２５０個を有する紡糸口金より吐出後、吐
出糸条を第１表記載の冷却条件に保持し、その後２５℃
の冷却風を３００鶴に亘って、４．０ Ｎｒ／／分吹き
つけながら冷却固化せしめた後オイリングローラ−で油
剤を付与後、第１表記載の引取速度で捲取った。得られ
た未延伸繊維の特性を第１表に示した。
この未延伸繊維を８５℃に加熱されたロールに供給し、
取引ロールとの間で第１表記載の倍率（ＤＲ，）で第１
段延伸後、３２５℃に加熱された気体浴を介して表記載
の倍率（ＤＲ２）で第２段延伸した。
取引ロールとの間で第１表記載の倍率（ＤＲ，）で第１
段延伸後、３２５℃に加熱された気体浴を介して表記載
の倍率（ＤＲ２）で第２段延伸した。
その後１３０℃の加熱ローラ、３３０℃の気体浴を使用
して表記載の倍率（ＤＲ３）で弛緩熱処理した。
して表記載の倍率（ＤＲ３）で弛緩熱処理した。
得られた延伸糸の性能を第２表に示した。尚、得られた
延伸糸の単糸横断面形状は第１図Ａに示すようなまゆ型
であり、長さくＬ）と幅（Ｗ）の比Ｌ／Ｗは１．８であ
った。
延伸糸の単糸横断面形状は第１図Ａに示すようなまゆ型
であり、長さくＬ）と幅（Ｗ）の比Ｌ／Ｗは１．８であ
った。
次に、これらの延伸糸をスパイラル状に編組して繊維補
強層を作り、ＲＦＬ処理を施した後２４５℃で２分間熱
処理した後、ゴム中に埋め込み、未加硫ゴムホースとし
た。次いで、該未加硫ゴムホースを１５０℃で３０分間
加硫し、内径１００ｗｍ、外径１０５ｎのゴムホースを
得た。
強層を作り、ＲＦＬ処理を施した後２４５℃で２分間熱
処理した後、ゴム中に埋め込み、未加硫ゴムホースとし
た。次いで、該未加硫ゴムホースを１５０℃で３０分間
加硫し、内径１００ｗｍ、外径１０５ｎのゴムホースを
得た。
このゴムホースの破裂強さ、寸法安定性及び繊維補強層
を編組する際のブレード性（編立性）を測定評価した。
を編組する際のブレード性（編立性）を測定評価した。
その結果を第２表に併記した。
（来夏、以下余白）
尚、ゴムホースの破裂強さ、寸法安定性は、前記の如く
作成されたホース３０ｃｍに圧力５ ｋｇ下１５０°Ｃ
の湿熱藤気を通じながら、３０日間保持した後、各性能
を以下の如く測定、評価したものである。
作成されたホース３０ｃｍに圧力５ ｋｇ下１５０°Ｃ
の湿熱藤気を通じながら、３０日間保持した後、各性能
を以下の如く測定、評価したものである。
破裂強さ ：ホース表面の亀裂の有無を判定。
亀裂なし◎、亀裂３ケ以下○、
亀裂４ヶ以上×
寸法安定性：処理前後のホースの寸法変化を測定。
寸法変化３％未満◎、
寸法変化３〜５％○、
寸法変化５％超×
また、繊維補強層を編組する際のブレード性（編立性）
は、次の方法で評価した。
は、次の方法で評価した。
編立後の形態保持が良いもの○、
編立後の形態保持が悪いもの×。
以上の結果から明らかなように、ゴムホースに使用する
補強ポリエステル繊維の極限粘土が０．９０未満の場合
（実験隘１）は、ホースの破裂強度が低下し、初期モデ
ュラスが９０８／ｄｅ未満の場合（実験！１ｈ３）は、
ホースの寸法安定性が悪くなる。
補強ポリエステル繊維の極限粘土が０．９０未満の場合
（実験隘１）は、ホースの破裂強度が低下し、初期モデ
ュラスが９０８／ｄｅ未満の場合（実験！１ｈ３）は、
ホースの寸法安定性が悪くなる。
また該ポリエステル繊維の２１０℃における乾熱収縮率
が４％を越える場合（実験隘６）もホースの寸法安定性
が悪くなる。
が４％を越える場合（実験隘６）もホースの寸法安定性
が悪くなる。
これに対して、本発明のポリエステル繊維を使用したゴ
ムホース（実験隘２．４．５）は優れた強力、寸法安定
性、を示し、繊維補強層を編組する際のブレード性（編
立性）も良好であった。
ムホース（実験隘２．４．５）は優れた強力、寸法安定
性、を示し、繊維補強層を編組する際のブレード性（編
立性）も良好であった。
実施例２
実施例１、実験Ｎ０．２において、紡糸口金のノズル形
状を第２図Ｂ及び通常の円形に変更し、その他の条件は
実施例１、実験阻２と同じにして実験をくりかえした。
状を第２図Ｂ及び通常の円形に変更し、その他の条件は
実施例１、実験阻２と同じにして実験をくりかえした。
その結果は第３表に示す通りであった。
（来夏、以下余白）
以上の結果から、単糸横断面形状が丸であるポリエステ
ル繊維を使用した場合（実験１１ｋＬ２）に比較して、
単糸横断面形状を偏平（実験ＮＱ、ｉ＞及びまゆ型（実
施例１、実験阻２）にするとブレード性（編立性）が著
しく向上することがわかる。
ル繊維を使用した場合（実験１１ｋＬ２）に比較して、
単糸横断面形状を偏平（実験ＮＱ、ｉ＞及びまゆ型（実
施例１、実験阻２）にするとブレード性（編立性）が著
しく向上することがわかる。
（発明の効果）
本発明のポリエステル繊維を補強用繊維として使用する
ことによって、ゴムホースの強力、寸法安定性を向上さ
せることができ、しかも補強用繊維層を編組する際のブ
リード性（編立性）を大幅に改良することができる。
ことによって、ゴムホースの強力、寸法安定性を向上さ
せることができ、しかも補強用繊維層を編組する際のブ
リード性（編立性）を大幅に改良することができる。
その結果、従来ゴムホース補強用として広く用いられて
いたビニロン繊維にかえて、本発明のポリエステル繊維
を使用することが可能となる。
いたビニロン繊維にかえて、本発明のポリエステル繊維
を使用することが可能となる。
第′１図は本発明のポリエステル繊維の単糸横断面形状
の例を示す横断面図、第２図は第１図に示した横断面形
状のポリエステル繊維を紡糸する際に使用する紡糸口金
のノズル形状を示す平面図である。 第１図 （Ａ）（３）
の例を示す横断面図、第２図は第１図に示した横断面形
状のポリエステル繊維を紡糸する際に使用する紡糸口金
のノズル形状を示す平面図である。 第１図 （Ａ）（３）
Claims (1)
- エチレンテレフタレートを主たる繰返単位とした極限粘
度が０．９以上のポリエステルよりなり、初期モデュラ
スが９０ｇ／ｄｅ以上、２１０℃における乾熱収縮率が
４％以下であり、かつ単糸横断面形状がまゆ型又は偏平
であることを特徴とするゴムホース補強用ポリエステル
繊維。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61002574A JPS62162017A (ja) | 1986-01-08 | 1986-01-08 | ゴムホ−ス補強用ポリエステル繊維 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61002574A JPS62162017A (ja) | 1986-01-08 | 1986-01-08 | ゴムホ−ス補強用ポリエステル繊維 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62162017A true JPS62162017A (ja) | 1987-07-17 |
Family
ID=11533143
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61002574A Pending JPS62162017A (ja) | 1986-01-08 | 1986-01-08 | ゴムホ−ス補強用ポリエステル繊維 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62162017A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01306612A (ja) * | 1988-05-31 | 1989-12-11 | Toray Ind Inc | 成形用ポリエステル繊維及び織編物 |
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1986
- 1986-01-08 JP JP61002574A patent/JPS62162017A/ja active Pending
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