JP2888888B2 - ポリエステル繊維の製造方法及び密閉縦型紡糸筒 - Google Patents
ポリエステル繊維の製造方法及び密閉縦型紡糸筒Info
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は産業資材用として有用な高強度、低収縮で耐
疲労性が良好なポリエステル繊維を良好な製糸性のもと
で製造する方法及び装置に関する。
疲労性が良好なポリエステル繊維を良好な製糸性のもと
で製造する方法及び装置に関する。
（従来技術） ポリエステル繊維は種々の優れた特性を有するため衣
料用のみならず工業用として広く利用されている。特に
タイヤコードなどのゴム補強用資材としてもその需要が
増大している。
料用のみならず工業用として広く利用されている。特に
タイヤコードなどのゴム補強用資材としてもその需要が
増大している。
タイヤコード用ポリエステル繊維としては、従来低配
向度の未延伸糸を高倍率に延伸して得た強度8.8〜9.5g/
dの高強度糸を用いるのが主流であつたが、この繊維は
処理コードの収縮率が高く、また耐疲労性も低いと言う
欠点を有していた。
向度の未延伸糸を高倍率に延伸して得た強度8.8〜9.5g/
dの高強度糸を用いるのが主流であつたが、この繊維は
処理コードの収縮率が高く、また耐疲労性も低いと言う
欠点を有していた。
かかる欠点を改良するため、例えば特開昭53−58031
号公報の如く比較的高配向度の未延伸糸を延伸すること
により、強度は7.5〜8.5g/dとやや低下するものの、処
理コードとして高弾性率で低収縮率かつ高耐疲労性のポ
リエステル繊維を得る方法が見い出され、かかる技術が
ポリエステルタイヤコード製造の主流技術となりつつあ
る。
号公報の如く比較的高配向度の未延伸糸を延伸すること
により、強度は7.5〜8.5g/dとやや低下するものの、処
理コードとして高弾性率で低収縮率かつ高耐疲労性のポ
リエステル繊維を得る方法が見い出され、かかる技術が
ポリエステルタイヤコード製造の主流技術となりつつあ
る。
しかしながら、近年タイヤ性能の向上を図る目的で高
強度化、低収縮化の要求が更に強くなつている。かかる
要求に対応する技術として特開昭64−68514号公報には
固有粘度0.85以上、複屈折率15×10-3以下のポリエステ
ル未延伸糸に対して実質的に溶解性を有さず、かつ該ポ
リエステルを膨潤しうる溶媒に20℃以上で0.1秒〜６分
定長状態で浸漬処理した後に、連続して延伸熱処理する
方法で高強度ポリエステル繊維を得ることが示されてい
る。
強度化、低収縮化の要求が更に強くなつている。かかる
要求に対応する技術として特開昭64−68514号公報には
固有粘度0.85以上、複屈折率15×10-3以下のポリエステ
ル未延伸糸に対して実質的に溶解性を有さず、かつ該ポ
リエステルを膨潤しうる溶媒に20℃以上で0.1秒〜６分
定長状態で浸漬処理した後に、連続して延伸熱処理する
方法で高強度ポリエステル繊維を得ることが示されてい
る。
しかしながら、かかる方法では該ポリエステル繊維に
対して溶媒を用いることによる取扱性の問題があるのみ
でなく、環境、安全上の問題もあり、又その実施例に記
載されているように必要な浸漬処理の効果を得るために
処理浴中の走行糸速度が1m/分と低速に規制され、高生
産性のプロセスとはかけ離れたものである。
対して溶媒を用いることによる取扱性の問題があるのみ
でなく、環境、安全上の問題もあり、又その実施例に記
載されているように必要な浸漬処理の効果を得るために
処理浴中の走行糸速度が1m/分と低速に規制され、高生
産性のプロセスとはかけ離れたものである。
（発明の目的） 本発明者等はこのような従来の問題を解決し、高強
度、高弾性率、低収縮率でかつ高耐疲労性の処理コード
特性を有するポリエステル繊維を高生産性で廉価に製造
する方法及び装置を提供することを目的とするものであ
る。
度、高弾性率、低収縮率でかつ高耐疲労性の処理コード
特性を有するポリエステル繊維を高生産性で廉価に製造
する方法及び装置を提供することを目的とするものであ
る。
（発明の構成） すなわち、本発明はエチレンテレフタレートを主たる
繰り返し単位とする極限粘度0.90以上のポリエステルを
密閉縦型円筒の紡糸筒内に紡糸口金から溶融吐出し、紡
糸速度1500m/分以上で引き取り、引き続き又は一旦巻き
取った後に延伸熱処理するに際し、紡糸筒の冷却風吹出
部の下方であつて、口金から80cm〜150cmの位置を起点
として30cm〜150cmに亙って下記式を満足する縮小径部
を設けた紡糸筒を用いることを特徴とするポリエステル
繊維の製造方法。
繰り返し単位とする極限粘度0.90以上のポリエステルを
密閉縦型円筒の紡糸筒内に紡糸口金から溶融吐出し、紡
糸速度1500m/分以上で引き取り、引き続き又は一旦巻き
取った後に延伸熱処理するに際し、紡糸筒の冷却風吹出
部の下方であつて、口金から80cm〜150cmの位置を起点
として30cm〜150cmに亙って下記式を満足する縮小径部
を設けた紡糸筒を用いることを特徴とするポリエステル
繊維の製造方法。
0.9P≦ｄ＜0.8D ここで、Ｄは紡糸筒の吹出部直下の内径 ｄは縮小部の内径 Ｐは口金の最外周孔のピツチ円直径 およびエチレンテレフタレートを主たる繰り返し単位
とする極限粘度0.90以上のポリエステルを紡糸口金から
溶融吐出し、紡糸速度1500m/分以上で引き取り、引き続
き又は一旦巻き取った後に延伸熱処理する際に溶融吐出
されたポリエステルを冷却する密閉縦型紡糸筒におい
て、 該紡糸筒の冷却風吹出口の下方に位置し、紡糸口金か
ら80cm〜150cmの位置を起点として30cm〜150cmに亙って
下記式を満足する縮小径部を設けたことを特徴とする密
閉縦型紡糸筒。
とする極限粘度0.90以上のポリエステルを紡糸口金から
溶融吐出し、紡糸速度1500m/分以上で引き取り、引き続
き又は一旦巻き取った後に延伸熱処理する際に溶融吐出
されたポリエステルを冷却する密閉縦型紡糸筒におい
て、 該紡糸筒の冷却風吹出口の下方に位置し、紡糸口金か
ら80cm〜150cmの位置を起点として30cm〜150cmに亙って
下記式を満足する縮小径部を設けたことを特徴とする密
閉縦型紡糸筒。
0.9P≦ｄ＜0.8D ここで、Ｄは紡糸筒の吹出部直下の内径 ｄは縮小部の内径 Ｐは口金の最外周孔のピッチ円直径 本発明において対象とするポリエステル繊維は分子鎖
中にエチレンテレフタレート繰返単位を90モル％以上、
好ましくは95モル％以上含むポリエステルから構成され
ている。
中にエチレンテレフタレート繰返単位を90モル％以上、
好ましくは95モル％以上含むポリエステルから構成され
ている。
かかるポリエステルとしてはポリエチレンテレフタレ
ートが好適であるが、10モル％未満好ましくは５モル％
未満の割合で他の共重合成分を含んでも差し支えない。
ートが好適であるが、10モル％未満好ましくは５モル％
未満の割合で他の共重合成分を含んでも差し支えない。
このような共重合成分としては、例えばイソフタル
酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オキシ安息
香酸、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、
トリメリツト酸、ペンタエリスリトール等が挙げられ
る。
酸、ナフタレンジカルボン酸、アジピン酸、オキシ安息
香酸、ジエチレングリコール、プロピレングリコール、
トリメリツト酸、ペンタエリスリトール等が挙げられ
る。
本発明においては溶融吐出し、引き取られた未延伸繊
維の極限粘度（25℃、Ｏ−クロロフエノール溶液から測
定）が0.9以上あることが必要である。極限粘度が0.9未
満では低収縮、高耐疲労性を維持しながら高強度なポリ
エステル繊維を得ることは難しい。極限粘度が1.2を越
える溶融粘度が上昇し製糸性も低下するので0.9〜1.2が
好ましい。
維の極限粘度（25℃、Ｏ−クロロフエノール溶液から測
定）が0.9以上あることが必要である。極限粘度が0.9未
満では低収縮、高耐疲労性を維持しながら高強度なポリ
エステル繊維を得ることは難しい。極限粘度が1.2を越
える溶融粘度が上昇し製糸性も低下するので0.9〜1.2が
好ましい。
更に本発明では処理コードの耐疲労性を高度なものと
しておくため未延伸糸の複屈折率を0.030以上、好まし
くは0.035以上とすることが必要である。このため紡糸
速度は1500m/分以上の速度を要する。複屈折率そのもの
は紡糸速度が1500m/分未満でも、高ドラフト化、急冷化
などの手段で達成可能であるが、かかる方法では紡糸時
の糸切れが発生し易く安定な製糸性が得られ難い。
しておくため未延伸糸の複屈折率を0.030以上、好まし
くは0.035以上とすることが必要である。このため紡糸
速度は1500m/分以上の速度を要する。複屈折率そのもの
は紡糸速度が1500m/分未満でも、高ドラフト化、急冷化
などの手段で達成可能であるが、かかる方法では紡糸時
の糸切れが発生し易く安定な製糸性が得られ難い。
本発明では密閉縦型の紡糸筒に口金から溶融吐出され
た糸条の細化が進行し、未延伸糸の複屈折率（以下Δｎ
と略記する）の上昇が生ずる前半において紡糸筒の内筒
径を限定された範囲で縮小させることが必要である（以
下内筒径の縮小部分を内筒絞りと略称する）。
た糸条の細化が進行し、未延伸糸の複屈折率（以下Δｎ
と略記する）の上昇が生ずる前半において紡糸筒の内筒
径を限定された範囲で縮小させることが必要である（以
下内筒径の縮小部分を内筒絞りと略称する）。
このような内筒絞りは未延伸糸の単糸（単繊維）間の
Δｎ斑の減少、密度の低減（配向結晶化の抑制）及び処
理コード化された時の強力利用率の向上効果を生み出
す。本効果の発生メカニズムは完全に把握できていない
が、第２図（Ａ、B:従来法、Ｂ、C:本発明法）に示すよ
うに実測した細化曲線から、繊径の細化（図中Ａ、Ｂの
比較）とΔｎ形成（図中Ｃ、Ｄの比較）は両者とも勾配
が緩やかに修正されていること、目視で観察される冷却
風吹出部直下の糸揺れが減少していることから考えて、
固化点近傍にある走行糸条を随伴流と共に絞り込むこと
によつてエゼクター的効果が惑起されて上部の張力を高
め、下部の張力とのバランスを修正する作用を生み出し
未延伸糸の構造形成がマイルド化されることによつて均
一性が得られるものと推定される。
Δｎ斑の減少、密度の低減（配向結晶化の抑制）及び処
理コード化された時の強力利用率の向上効果を生み出
す。本効果の発生メカニズムは完全に把握できていない
が、第２図（Ａ、B:従来法、Ｂ、C:本発明法）に示すよ
うに実測した細化曲線から、繊径の細化（図中Ａ、Ｂの
比較）とΔｎ形成（図中Ｃ、Ｄの比較）は両者とも勾配
が緩やかに修正されていること、目視で観察される冷却
風吹出部直下の糸揺れが減少していることから考えて、
固化点近傍にある走行糸条を随伴流と共に絞り込むこと
によつてエゼクター的効果が惑起されて上部の張力を高
め、下部の張力とのバランスを修正する作用を生み出し
未延伸糸の構造形成がマイルド化されることによつて均
一性が得られるものと推定される。
以下、図面により更に具体的に説明する。第１図は本
発明を実施するに好適な装置の要部断面の模式図であ
る。
発明を実施するに好適な装置の要部断面の模式図であ
る。
図において、エクストルダーダ（図示せず）で溶融さ
れたポリマーはスピンブロツク１で290〜300℃に保持さ
れてパツク２に移送され、過、分配等を行われキヤツ
プ（紡糸口金）３より吐出されて糸条ｙを形成する。次
いでパツクの直下位置に設けた加熱筒４で保温された状
態で流下する。
れたポリマーはスピンブロツク１で290〜300℃に保持さ
れてパツク２に移送され、過、分配等を行われキヤツ
プ（紡糸口金）３より吐出されて糸条ｙを形成する。次
いでパツクの直下位置に設けた加熱筒４で保温された状
態で流下する。
この加熱筒４は10〜30cmの長さで300℃前後に保温す
ることが望ましいが、単に10〜20cmの短管で保温する程
度でもよい。
ることが望ましいが、単に10〜20cmの短管で保温する程
度でもよい。
次に加熱筒４から断熱板５を介してその下方に設置し
た密閉縦形方式の紡糸筒６に流下し、その吹出口７から
約25℃で外周から中心に向かって4.0〜5.0Nm3／分で吹
出される冷却風により冷却される。紡糸筒６の吹出口７
としては多孔板、焼結フイルターなどの整流効果を有す
もので、30〜50cmの長さとするのが好ましい。
た密閉縦形方式の紡糸筒６に流下し、その吹出口７から
約25℃で外周から中心に向かって4.0〜5.0Nm3／分で吹
出される冷却風により冷却される。紡糸筒６の吹出口７
としては多孔板、焼結フイルターなどの整流効果を有す
もので、30〜50cmの長さとするのが好ましい。
続いて紡糸筒６の案内筒８（ここでは吹出口７より下
部をいう）に入り、キヤツプ面よりｌ＝80〜150cmの位
置にテーパ状に縮小して形成される縮小径部９に入る。
部をいう）に入り、キヤツプ面よりｌ＝80〜150cmの位
置にテーパ状に縮小して形成される縮小径部９に入る。
ここで、縮小径部９の位置がキヤツプ面より80cm未満
であると細化が進んでなく糸温度も高いため、紡糸中の
断糸時に糸条ｙが閉塞するなどハンドリング面でトラブ
ルを誘発し易い。また、150cmを越えるともはや未延伸
糸の構造形成が完了しつつあり、縮小径部９の効果であ
る未延伸糸の構造形成のマイルド化が達成できない。
であると細化が進んでなく糸温度も高いため、紡糸中の
断糸時に糸条ｙが閉塞するなどハンドリング面でトラブ
ルを誘発し易い。また、150cmを越えるともはや未延伸
糸の構造形成が完了しつつあり、縮小径部９の効果であ
る未延伸糸の構造形成のマイルド化が達成できない。
縮小径部９の長さＬは30〜150cmが好ましく、30cm未
満ではエジエクター的な効果が少なく、逆に150cmを越
えると縮小径部の空気抵抗が大きくなつて糸斑を助長さ
せる。更に縮小径部９の内径ｄはエジエクター的な効果
を生み出すため、本来の紡糸筒６の内径である縮小前の
案内筒８の径Ｄに対してd/D＜0.8の縮小径比が必要であ
り、縮小径比がこれより大であると糸切れの減少効果が
少なくなる。
満ではエジエクター的な効果が少なく、逆に150cmを越
えると縮小径部の空気抵抗が大きくなつて糸斑を助長さ
せる。更に縮小径部９の内径ｄはエジエクター的な効果
を生み出すため、本来の紡糸筒６の内径である縮小前の
案内筒８の径Ｄに対してd/D＜0.8の縮小径比が必要であ
り、縮小径比がこれより大であると糸切れの減少効果が
少なくなる。
また、縮小径部９はその径ｄがあまり小さいと走行糸
条ｙが接触し易くなるためキヤツプ３の最外周紡糸孔の
ピツチ円直径Ｐの0.9倍以上であることが必要である。
条ｙが接触し易くなるためキヤツプ３の最外周紡糸孔の
ピツチ円直径Ｐの0.9倍以上であることが必要である。
一般に高配向の未延伸糸は配向に伴う結晶化で未延伸
糸の密度が高く、高強度に延伸し難い未延伸糸構造を有
している。反面、この高配向で密度の高い未延伸糸であ
ることが延伸後の繊維の高弾性率・低収縮率でかつ高耐
疲労性の特徴を発現させる重要な因子となつており、高
強度化のなし得難い最大の障壁である。
糸の密度が高く、高強度に延伸し難い未延伸糸構造を有
している。反面、この高配向で密度の高い未延伸糸であ
ることが延伸後の繊維の高弾性率・低収縮率でかつ高耐
疲労性の特徴を発現させる重要な因子となつており、高
強度化のなし得難い最大の障壁である。
しかしながら、本発明によつて得られる高配向の未延
伸糸は各単繊維間の複屈折率の斑が少なく、かつ高配向
の割に密度が小で高度に延伸され易い構造を有してお
り、高強度化が容易であることに加え、更に驚くべきこ
とには延伸糸の強度の割りに生コード、処理コードのプ
ロセスに伴う強力利用率が従来の高弾性率・低収縮糸に
比べて高く、処理コードにおいて従来糸対比10％以上の
高強力化が生産性を低下させることなく達成可能であ
る。
伸糸は各単繊維間の複屈折率の斑が少なく、かつ高配向
の割に密度が小で高度に延伸され易い構造を有してお
り、高強度化が容易であることに加え、更に驚くべきこ
とには延伸糸の強度の割りに生コード、処理コードのプ
ロセスに伴う強力利用率が従来の高弾性率・低収縮糸に
比べて高く、処理コードにおいて従来糸対比10％以上の
高強力化が生産性を低下させることなく達成可能であ
る。
本発明においては上記の未延伸糸を紡糸に続いて連続
して延伸しても、一旦巻き取った後に別工程で延伸して
もよい。延伸は多段に分割して延伸することが望まし
く、少なくとも２段以上、好ましくは３段以上の分割延
伸熱処理が望ましい。
して延伸しても、一旦巻き取った後に別工程で延伸して
もよい。延伸は多段に分割して延伸することが望まし
く、少なくとも２段以上、好ましくは３段以上の分割延
伸熱処理が望ましい。
このようにして得たポリエステル繊維はそのままで製
編織した後、そのまま又は熱処理されて産資用に使用さ
れる。また、常法に従ってコードとなし接着剤を付与し
熱処理してゴム構造物に適用することもできる。
編織した後、そのまま又は熱処理されて産資用に使用さ
れる。また、常法に従ってコードとなし接着剤を付与し
熱処理してゴム構造物に適用することもできる。
尚、ゴム構造物とは、例えばタイヤコード、ホース、
Ｖベルト、コンベアーベルトの如き天然ゴム、合成ゴム
よりなる構造物全てを含む。
Ｖベルト、コンベアーベルトの如き天然ゴム、合成ゴム
よりなる構造物全てを含む。
本発明において引用する諸特性は以下の如き方法によ
り測定したものである。
り測定したものである。
（１）複屈折率 浸漬液にブロムナフタリンを用いベレツクコンペンセ
ータを使用してリターデイシヨン法により求めた（詳細
な説明は共立出版「高分子実験学講座・高分子物性II」
参照）。
ータを使用してリターデイシヨン法により求めた（詳細
な説明は共立出版「高分子実験学講座・高分子物性II」
参照）。
尚、単繊維（フイラメント）は250フイラメント中か
らランダムに100フイラメントを測定し、全単繊維のバ
ラツキを代表させた。
らランダムに100フイラメントを測定し、全単繊維のバ
ラツキを代表させた。
斑（％）は次式によりｎ＝100の測定値の標準偏差σ
を平均値ｘにて除して求めた。
を平均値ｘにて除して求めた。
斑（％）＝（σ/x）×100 （２）密度 四塩化炭素−ｎ−ヘプタン系で作成した密度勾配管に
より浮沈法にて測定した。
より浮沈法にて測定した。
（３）処理コード特性値 以下の方法により測定した。
［１］荷重−荷伸曲線はJIS L 1017−1963、（5.4）に
準拠した。
準拠した。
［２］チユーブ寿命はJIS L 1017−1963、1.3.2.1A法に
準拠した。但し、曲げ角度を90度とした。
準拠した。但し、曲げ角度を90度とした。
［３］耐熱強力は生コードをRFL接着液に浸漬し、緊張
下において235℃で２分間熱処理した。
下において235℃で２分間熱処理した。
この処理コードを加硫モールド中に埋め込み170℃、
圧力50kg/cm2で180分間促進加硫した後、処理コードを
取り出し強力を測定した。
圧力50kg/cm2で180分間促進加硫した後、処理コードを
取り出し強力を測定した。
［４］150℃乾熱収縮率はJIS L 1017−1963、（5.4）に
準拠した。
準拠した。
（実施例） 以下に実施例により本発明を更に具体的に説明する。
実施例１〜４、比較例１〜10 極限粘度0.70のポリエチレンテレフタレートチツプ
（４×４×2mm）を容積0.7m3の真空回転乾燥機に250kg
仕込み、真空度1mmHg、温度230℃窒素ガス10l/分をキヤ
リヤーガスとして導通しながら固相重合させた。反応時
間は第１表の未延伸糸の極限粘度［η］Fが得られるよ
うに種々変更した。
（４×４×2mm）を容積0.7m3の真空回転乾燥機に250kg
仕込み、真空度1mmHg、温度230℃窒素ガス10l/分をキヤ
リヤーガスとして導通しながら固相重合させた。反応時
間は第１表の未延伸糸の極限粘度［η］Fが得られるよ
うに種々変更した。
得られた固相重合チツプをエクストルーダで溶融し、
305℃のポリマー温度で孔径0.6mm、孔数250個、最外周
孔のピツチ円直径160mmの紡糸口金（キヤツプ）より吐
出した。次いで吐出糸条を第１表記載の冷却条件に保持
し、その後25℃冷却風を300mmに亙って第１表記載の風
量で吹き付けながら冷却固化した後、オイリングローラ
で油剤を付与し第１表記載の引取り速度で巻き取った。
305℃のポリマー温度で孔径0.6mm、孔数250個、最外周
孔のピツチ円直径160mmの紡糸口金（キヤツプ）より吐
出した。次いで吐出糸条を第１表記載の冷却条件に保持
し、その後25℃冷却風を300mmに亙って第１表記載の風
量で吹き付けながら冷却固化した後、オイリングローラ
で油剤を付与し第１表記載の引取り速度で巻き取った。
得られた未延伸糸の特性を第１表に示した。
この未延伸繊維を85℃に加熱されたロールにに供給
し、引取ロールとの間で第１表記載の倍率（DR1）で第
１段延伸後、310℃に加熱された気体浴を介して第１表
記載の倍率（DR2）で第２段延伸した。
し、引取ロールとの間で第１表記載の倍率（DR1）で第
１段延伸後、310℃に加熱された気体浴を介して第１表
記載の倍率（DR2）で第２段延伸した。
その後、130℃の加熱ローラ、330℃の気体浴を使用し
て第１表記載の倍率（DR3）で緊張熱処理し、300m/分の
速度で巻き取った。この延伸時にDR2のロールにとられ
る単繊維巻き付き（ラツプ）の状況を目視にてチエツク
し第１表に付記した。
て第１表記載の倍率（DR3）で緊張熱処理し、300m/分の
速度で巻き取った。この延伸時にDR2のロールにとられ
る単繊維巻き付き（ラツプ）の状況を目視にてチエツク
し第１表に付記した。
次にこれらの延伸糸の一部について490回/mのＺ撚を
与えた後、これを２本合わせて490回/mのＳ撚を付与し
て1000de×２本の生コードとした。この生コードを接着
剤（RFL液）に浸漬し235℃で２分間緊張熱処理した。
与えた後、これを２本合わせて490回/mのＳ撚を付与し
て1000de×２本の生コードとした。この生コードを接着
剤（RFL液）に浸漬し235℃で２分間緊張熱処理した。
この処理コードの特性、及びゴム中に埋め込み加硫し
てチユーブ疲労性、耐熱強力を測定した。
てチユーブ疲労性、耐熱強力を測定した。
延伸糸の性能、処理コード特性、耐熱強力、チユーブ
疲労性を第２表に記載した。
疲労性を第２表に記載した。
（発明の効果） 以上に説明の如く、本発明によれば、実施例に見られ
るように処理コードの強力は著しく向上し、しかも延伸
特性が良好で高度の生産性が保持され、産業資材用、タ
イヤコード、ゴム資材用に好適の高強力、高弾性、低収
縮率、高耐疲労性のポリエステル繊維を安定かつ廉価に
製造することが可能になると言う顕著な効果を奏する。
るように処理コードの強力は著しく向上し、しかも延伸
特性が良好で高度の生産性が保持され、産業資材用、タ
イヤコード、ゴム資材用に好適の高強力、高弾性、低収
縮率、高耐疲労性のポリエステル繊維を安定かつ廉価に
製造することが可能になると言う顕著な効果を奏する。
第１図は本発明を実施するに好適な装置の要部断面の模
式図、第２図は本発明方法と従来法との未延伸糸の構造
形成の比較を示す細化、Δｎ形成曲線図である。 ４……加熱筒、６……紡糸筒、７……吹出口、８……案
内筒、９……縮小径部
式図、第２図は本発明方法と従来法との未延伸糸の構造
形成の比較を示す細化、Δｎ形成曲線図である。 ４……加熱筒、６……紡糸筒、７……吹出口、８……案
内筒、９……縮小径部
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭62−69815（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−165506（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−41320（ＪＰ，Ａ) 特開 昭63−315608（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−1709（ＪＰ，Ａ) 実公 昭47−6734（ＪＰ，Ｙ１) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) D01D 5/092 D01F 6/62
Claims (2)
- 【請求項１】エチレンテレフタレートを主たる繰り返し
単位とする極限粘度0.90以上のポリエステルを密閉縦型
円筒の紡糸筒内に紡糸口金から溶融吐出し、紡糸速度15
00m/分以上で引き取り、引き続き又は一旦巻き取った後
に延伸熱処理するに際し、紡糸筒の冷却風吹出部の下方
であって、口金から80cm〜150cmの位置を起点として30c
m〜150cmに亙って下記式を満足する縮小径部を設けた紡
糸筒を用いることを特徴とするポリエステル繊維の製造
方法。 0.9P≦ｄ＜0.8D ここで、Ｄは紡糸筒の吹出部直下の内径 ｄは縮小部の内径 Ｐは口金の最外周孔のピッチ円直径 - 【請求項２】エチレンテレフタレートを主たる繰り返し
単位とする極限粘度0.90以上のポリエステルを紡糸口金
から溶融吐出し、紡糸速度1500m/分以上で引き取り、引
き続き又は一旦巻き取った後に延伸熱処理する際に溶融
吐出されたポリエステルを冷却する密閉縦型紡糸筒にお
いて、 該紡糸筒の冷却風吹出口の下方に位置し、紡糸口金から
80cm〜150cmの位置を起点として30cm〜150cmに亙って下
記式を満足する縮小径部を設けたことを特徴とする密閉
縦型紡糸筒。 0.9P≦ｄ＜0.8D ここで、Ｄは紡糸筒の吹出部直下の内径 ｄは縮小部の内径 Ｐは口金の最外周孔のピッチ円直径
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP31418089A JP2888888B2 (ja) | 1989-12-05 | 1989-12-05 | ポリエステル繊維の製造方法及び密閉縦型紡糸筒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31418089A JP2888888B2 (ja) | 1989-12-05 | 1989-12-05 | ポリエステル繊維の製造方法及び密閉縦型紡糸筒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03180508A JPH03180508A (ja) | 1991-08-06 |
| JP2888888B2 true JP2888888B2 (ja) | 1999-05-10 |
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ID=18050220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31418089A Expired - Fee Related JP2888888B2 (ja) | 1989-12-05 | 1989-12-05 | ポリエステル繊維の製造方法及び密閉縦型紡糸筒 |
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| JP (1) | JP2888888B2 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
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| CN102925999A (zh) * | 2011-08-12 | 2013-02-13 | 江苏省衣维新投资发展有限公司 | 一种用于细旦纺丝的丝束缓冷却方法 |
-
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| Publication number | Publication date |
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| JPH03180508A (ja) | 1991-08-06 |
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