JPS6188902A - 圧延機群 - Google Patents
圧延機群Info
- Publication number
- JPS6188902A JPS6188902A JP59212303A JP21230384A JPS6188902A JP S6188902 A JPS6188902 A JP S6188902A JP 59212303 A JP59212303 A JP 59212303A JP 21230384 A JP21230384 A JP 21230384A JP S6188902 A JPS6188902 A JP S6188902A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- crown
- rolling mill
- roll
- crowns
- stage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
- B21B37/30—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates using roll camber control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2267/00—Roll parameters
- B21B2267/18—Roll crown; roll profile
- B21B2267/20—Ground camber or profile
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2269/00—Roll bending or shifting
- B21B2269/02—Roll bending; vertical bending of rolls
- B21B2269/04—Work roll bending
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、形状を悪化させずに強力なりラウン制御を行
なうことができるようにされた圧延機群に関する。
なうことができるようにされた圧延機群に関する。
該バックアップロールに大きく凸クラウンをつけた圧延
機はクラウン制御能力が大きい。第３図（ａｌは該圧延
機（ＮＢＣＭ）を通常の４Ｈｉミルなどと対比したグラ
フで、同図（ｂ）に示すようにＡは仕上圧延設備の初段
Ｆ１から終段Ｆ７までを４Ｈ１型とした圧延設備、Ｂは
Ｆ１〜Ｆ７を±９０トンのペングー付きＮＢＣＭとした
圧延設備、・・・・・・を示ｔ。Ｎ Ｂ ＣＭは４Ｈｉ
に比べて例外な（クララン制御能力が大きく、特にＣ即
ち±１８０トンのヘングー付きＮＢＣＭのクラウン制御
能力が、板厚が６．０龍、板幅９１４１、及び板厚が６
．０鰭、板幅が２１３４ｍｍの２例を除いて最大である
。バンクアンプロールに凸クラウンを付けると被圧延材
のクラウン制御能力は大になるが、被圧延材の板幅が広
いような場合該被圧延材にマイナスクラウン（凹クラウ
ン）を付ける恐れがある。この点を改善するには特願昭
５８−１６２５９７で述べたようにワークロールに凹ク
ラウンを付け、該ワークロールの凹クラウンＣ，ＮＲを
バックアップロールの凸クラウンＣＢＵＲに対し０．４
０ Ｘ ＣＢＵＲ≧Ｃ，ＷＲ≧０．１５ Ｘ ＣｎｕＲ
に選ぶとよい。またバックアップロールの凸クラウンは
これを余り大にするとスポーリングが発生するので限界
があり、１０鰭以下などにするのがよい。ＣＢＵＲを０
．２．０，５．０゜７．０鰭にし、ＣＷＲは上記関係を
満足するように０゜−０，４，−１，１，１，５４に選
んだ場合の各種板幅３’、４’、５′、６’、７’ の
被圧延材に対するクラウン制御範囲を第４図に示す。Ｃ
ＢＵ□＝ＣＷＲ−〇は従来ミルである（従来ミルでも０
．２ ｔｍなど若干のクラウンが付いているが）から、
これと比較すると明らかなように本ミル（ＮＢＣＭ）の
クラウン制御能力は非常に大きい。
機はクラウン制御能力が大きい。第３図（ａｌは該圧延
機（ＮＢＣＭ）を通常の４Ｈｉミルなどと対比したグラ
フで、同図（ｂ）に示すようにＡは仕上圧延設備の初段
Ｆ１から終段Ｆ７までを４Ｈ１型とした圧延設備、Ｂは
Ｆ１〜Ｆ７を±９０トンのペングー付きＮＢＣＭとした
圧延設備、・・・・・・を示ｔ。Ｎ Ｂ ＣＭは４Ｈｉ
に比べて例外な（クララン制御能力が大きく、特にＣ即
ち±１８０トンのヘングー付きＮＢＣＭのクラウン制御
能力が、板厚が６．０龍、板幅９１４１、及び板厚が６
．０鰭、板幅が２１３４ｍｍの２例を除いて最大である
。バンクアンプロールに凸クラウンを付けると被圧延材
のクラウン制御能力は大になるが、被圧延材の板幅が広
いような場合該被圧延材にマイナスクラウン（凹クラウ
ン）を付ける恐れがある。この点を改善するには特願昭
５８−１６２５９７で述べたようにワークロールに凹ク
ラウンを付け、該ワークロールの凹クラウンＣ，ＮＲを
バックアップロールの凸クラウンＣＢＵＲに対し０．４
０ Ｘ ＣＢＵＲ≧Ｃ，ＷＲ≧０．１５ Ｘ ＣｎｕＲ
に選ぶとよい。またバックアップロールの凸クラウンは
これを余り大にするとスポーリングが発生するので限界
があり、１０鰭以下などにするのがよい。ＣＢＵＲを０
．２．０，５．０゜７．０鰭にし、ＣＷＲは上記関係を
満足するように０゜−０，４，−１，１，１，５４に選
んだ場合の各種板幅３’、４’、５′、６’、７’ の
被圧延材に対するクラウン制御範囲を第４図に示す。Ｃ
ＢＵ□＝ＣＷＲ−〇は従来ミルである（従来ミルでも０
．２ ｔｍなど若干のクラウンが付いているが）から、
これと比較すると明らかなように本ミル（ＮＢＣＭ）の
クラウン制御能力は非常に大きい。
強力なりラウン制御をすると中伸び、耳波などが発生し
て形状が悪化するが、この関係は次式で表わされる。こ
＼でΔεＳは形状変化（伸び歪差）、ξは形状変化係数
、ｃＨは入側クラウン、ｃｈは出側クラウン、Ｈは入側
板厚、ｈは出側板厚、Ｄはロール径、ｂは板幅である。
て形状が悪化するが、この関係は次式で表わされる。こ
＼でΔεＳは形状変化（伸び歪差）、ξは形状変化係数
、ｃＨは入側クラウン、ｃｈは出側クラウン、Ｈは入側
板厚、ｈは出側板厚、Ｄはロール径、ｂは板幅である。
ｂ′
この形状変化係数ξは第５図に図示するように、板厚が
薄いほどまた板幅が広いほど大になる。第６図はこれを
各スタンドＦｌ、Ｆ２．・・・・・・毎にプロットした
もので、同様な（頃向を示す。従って形状悪化を招かず
に大きなりラウン制御能力を持つには、前段スタンドに
クラウン制御能力の大なる圧延機を配置するのがよい。
薄いほどまた板幅が広いほど大になる。第６図はこれを
各スタンドＦｌ、Ｆ２．・・・・・・毎にプロットした
もので、同様な（頃向を示す。従って形状悪化を招かず
に大きなりラウン制御能力を持つには、前段スタンドに
クラウン制御能力の大なる圧延機を配置するのがよい。
本発明はか−る点に着目するものであって、全体として
大きなりラウン制御能力を持ち、形状悪化は招かず、そ
して設備費も低度で済む圧延機群を提供しようとするも
のである。
大きなりラウン制御能力を持ち、形状悪化は招かず、そ
して設備費も低度で済む圧延機群を提供しようとするも
のである。
本発明の圧延機群は、バックアップロールに凸クラウン
を持たせ、またワークロールに該バックアップロールの
凸クラウンに従って定めた凹クラウンを持たせかつロー
ルベンダーを取付けた圧延機の複数個をタンデムに配列
してなり、前段圧延機のバックアップロールのクラウン
は大きく、また中段圧延機のバックアップロールのクラ
ウンは中位に、そして後段圧延機のバックアップロール
のクラウンは小さくしてなることを特徴とするものであ
る。
を持たせ、またワークロールに該バックアップロールの
凸クラウンに従って定めた凹クラウンを持たせかつロー
ルベンダーを取付けた圧延機の複数個をタンデムに配列
してなり、前段圧延機のバックアップロールのクラウン
は大きく、また中段圧延機のバックアップロールのクラ
ウンは中位に、そして後段圧延機のバックアップロール
のクラウンは小さくしてなることを特徴とするものであ
る。
第１図は本発明の説明図で、Ｆ１〜Ｆ７は圧延機群（仕
上圧延設備）の第１〜第７圧延スタンドで、各々一対の
ワークロールＷＲおよびバックアップロールＢＵＲを備
える。第２図に示すように各スタンドのバックアップロ
ールＢＵＲは前述の凸クラウンＣＢＵＲを持ちまたワー
クロールＷＲは凹クラウンＣＷＲを持つ。ワークロール
ＷＲはまた強力ロールベンダーＲＢを持つ。前段圧延ス
タンドＦｌ、Ｆ２は大きなＣＢＵＲ好ましくは５．Ｏ１
≧ＣＢＵＲン３．０１、中段圧延スタンドＦ３．Ｆ４は
中位のＣＢＵＲ好ましくは４．０鶴≧ＣＢｕａ：＞ １
．５ ｗ ％後段圧延スタンドＦ５．Ｆ６．Ｆ７は小さ
なＣＩｌｌ；Ｒ好ましくは２．Ｏｎ≧ＣＢＵＲ≧０．５
ｍｍを持つ。なお前段、中段、後段の分は方は上記と
若干異ならせてもよい。ロールベンダーＲＢのヘンディ
ング力は前段が大、中段が中、後段が小に選び、こうし
て前段に大きなりラウン制御能力を、中段には中位の、
後段には小さな各クラウン制御能力を持たせる。バック
アップロールのクラウンは各段Ｆｌ。
上圧延設備）の第１〜第７圧延スタンドで、各々一対の
ワークロールＷＲおよびバックアップロールＢＵＲを備
える。第２図に示すように各スタンドのバックアップロ
ールＢＵＲは前述の凸クラウンＣＢＵＲを持ちまたワー
クロールＷＲは凹クラウンＣＷＲを持つ。ワークロール
ＷＲはまた強力ロールベンダーＲＢを持つ。前段圧延ス
タンドＦｌ、Ｆ２は大きなＣＢＵＲ好ましくは５．Ｏ１
≧ＣＢＵＲン３．０１、中段圧延スタンドＦ３．Ｆ４は
中位のＣＢＵＲ好ましくは４．０鶴≧ＣＢｕａ：＞ １
．５ ｗ ％後段圧延スタンドＦ５．Ｆ６．Ｆ７は小さ
なＣＩｌｌ；Ｒ好ましくは２．Ｏｎ≧ＣＢＵＲ≧０．５
ｍｍを持つ。なお前段、中段、後段の分は方は上記と
若干異ならせてもよい。ロールベンダーＲＢのヘンディ
ング力は前段が大、中段が中、後段が小に選び、こうし
て前段に大きなりラウン制御能力を、中段には中位の、
後段には小さな各クラウン制御能力を持たせる。バック
アップロールのクラウンは各段Ｆｌ。
Ｆ２．・・・・・・で異なるようにしてもよいが、これ
では互換性がなく圧延設備の運用上問題があるので、初
段Ｆ１と２段Ｆ２，３段Ｆ３と４段Ｆ４．５段Ｆ５と６
段Ｆ６と７段Ｆ７は同一にする等、複数段毎に変えるの
がよい。
では互換性がなく圧延設備の運用上問題があるので、初
段Ｆ１と２段Ｆ２，３段Ｆ３と４段Ｆ４．５段Ｆ５と６
段Ｆ６と７段Ｆ７は同一にする等、複数段毎に変えるの
がよい。
伸び歪差ΔεＳと急峻度λとの間には６６５％（Δεｓ
＝１．５４２Ｘ１０−３＞から形状変化係数ξを用いて
各スタンドの許容クラウン比率変化ΔＣｒ ／ Ｈを求
めると第７図の如くなる。前段はど形状変化が小さいの
で許容クラウン比率変化ΔＣｒ ／ Ｈが大きく、また
これは厚さが大なる程大きい。
＝１．５４２Ｘ１０−３＞から形状変化係数ξを用いて
各スタンドの許容クラウン比率変化ΔＣｒ ／ Ｈを求
めると第７図の如くなる。前段はど形状変化が小さいの
で許容クラウン比率変化ΔＣｒ ／ Ｈが大きく、また
これは厚さが大なる程大きい。
第８図はバックアップロールＢＵＲのクラウン対りラウ
ン制御金の関係を示すグラフである。白丸印は板幅９１
４龍、ペングー力±９０トン／チョック、白玉角印は板
幅１５２４ｕ、ベンダーカ±９０トン／チョック、黒三
角印は４反幅１５２４１ｍ、ヘングー力±２００トン／
チョック、０四角印は板幅２１３４ｍｍ、ヘングー力±
９０トン／チョックの各場合を示す。バックアップロー
ルのクラウンが大なる程クラウン制御量は大になるが、
余りクラウンを大にすると被圧延材のクラウンはマー−
ナスぎみになり、この面で制■を受ける。この問題に対
しては前述のようにワークロールにマイナスクラランを
つけるのが有効である。また、クラウン制御量はヘング
ー力が大なる程大きい。
ン制御金の関係を示すグラフである。白丸印は板幅９１
４龍、ペングー力±９０トン／チョック、白玉角印は板
幅１５２４ｕ、ベンダーカ±９０トン／チョック、黒三
角印は４反幅１５２４１ｍ、ヘングー力±２００トン／
チョック、０四角印は板幅２１３４ｍｍ、ヘングー力±
９０トン／チョックの各場合を示す。バックアップロー
ルのクラウンが大なる程クラウン制御量は大になるが、
余りクラウンを大にすると被圧延材のクラウンはマー−
ナスぎみになり、この面で制■を受ける。この問題に対
しては前述のようにワークロールにマイナスクラランを
つけるのが有効である。また、クラウン制御量はヘング
ー力が大なる程大きい。
しかしベンダー力にも許容値があり、第９図にその関係
を示す。この図は許容クラウン比率変化ΔＣｒ ／ Ｈ
より求めたものである。横軸は出側板厚、縦軸は許容ク
ラウン比率変化より求めたベンダー力を示す。この許容
値までベンダー力を作用させても、通板の際に形状ネッ
クにならない。図示のようにヘングー力はＦｊ、厚と関
係しており、板厚が小さいと許容ペングー力も小になる
。
を示す。この図は許容クラウン比率変化ΔＣｒ ／ Ｈ
より求めたものである。横軸は出側板厚、縦軸は許容ク
ラウン比率変化より求めたベンダー力を示す。この許容
値までベンダー力を作用させても、通板の際に形状ネッ
クにならない。図示のようにヘングー力はＦｊ、厚と関
係しており、板厚が小さいと許容ペングー力も小になる
。
以上説明したように本発明によれば、ロールクラウンを
除いてはペングー付き４Ｈｉミルと同じ型のミルで、従
って大きな設備費、改造費を要することなく、そして板
形状の悪化を招くことなく大きなりラウン制御能力を持
つ圧延設備を提供することができる。
除いてはペングー付き４Ｈｉミルと同じ型のミルで、従
って大きな設備費、改造費を要することなく、そして板
形状の悪化を招くことなく大きなりラウン制御能力を持
つ圧延設備を提供することができる。
第１図および第２図は本発明の圧延機群の説明図、第３
図〜第９図は各種特性を示すグラフである。 図面でＷＲはワークロール、ＢＵＲはバックアップロー
ル、ＲＢはロールベンダー、Ｆ１〜Ｆ７は各圧延スタン
ドである。 出 願 人 新日本製鐵株式会社 代理人弁理士 青 柳 稔 第１図 ＦＩ Ｆ２ Ｆ３ Ｆ４ Ｆ５ Ｆ６
Ｆ７第２図 ＵＲ 第３図 （ｂ） 第４図 虫丑子ば）Ｈ，ｏ −７゛ｏ −、、ａ。 第５図 オ又輻 ｍｍ 第６図 １ −Ｆ＋ Ｆ２ Ｆ３ Ｆ４ ｐ５Ｆ６
Ｆ７ＰＩ Ｆ２ Ｆ３ Ｆ４ Ｆ５ Ｆ６
Ｆ７第８図 魚↑ ０ ２．０ ４．０ ６，０
ＢＵＲクラウン （ｍｍ／径） 第９図
図〜第９図は各種特性を示すグラフである。 図面でＷＲはワークロール、ＢＵＲはバックアップロー
ル、ＲＢはロールベンダー、Ｆ１〜Ｆ７は各圧延スタン
ドである。 出 願 人 新日本製鐵株式会社 代理人弁理士 青 柳 稔 第１図 ＦＩ Ｆ２ Ｆ３ Ｆ４ Ｆ５ Ｆ６
Ｆ７第２図 ＵＲ 第３図 （ｂ） 第４図 虫丑子ば）Ｈ，ｏ −７゛ｏ −、、ａ。 第５図 オ又輻 ｍｍ 第６図 １ −Ｆ＋ Ｆ２ Ｆ３ Ｆ４ ｐ５Ｆ６
Ｆ７ＰＩ Ｆ２ Ｆ３ Ｆ４ Ｆ５ Ｆ６
Ｆ７第８図 魚↑ ０ ２．０ ４．０ ６，０
ＢＵＲクラウン （ｍｍ／径） 第９図
Claims (3)
- （１）バックアップロールに凸クラウンを持たせ、また
ワークロールに該バックアップロールの凸クラウンに従
って定めた凹クラウンを持たせかつロールベンダーを取
付けた圧延機の複数個をタンデムに配列してなり、 前段圧延機のバックアップロールのクラウンは大きく、
また中段圧延機のバックアップロールのクラウンは中位
に、そして後段圧延機のバックアップロールのクラウン
は小さくしてなることを特徴とする圧延機群。 - （２）前段圧延機のバックアップロールのクラウンＣ＿
Ｂ＿Ｕ＿Ｒは５．０ｍｍ≧Ｃ＿Ｂ＿Ｕ＿Ｒ≧３．０ｍｍ
、中段圧延機のバックアップロールのクラウンＣ＿Ｂ＿
Ｕ＿Ｒは４．０ｍｍ≧Ｃ＿Ｂ＿Ｕ＿Ｒ≧１．５ｍｍ、後
段圧延機のバックアップロールのクラウンＣ＿Ｂ＿Ｕ＿
Ｒは２．０ｍｍ≧Ｃ＿Ｂ＿Ｕ＿Ｒ≧０．５ｍｍにしてな
ることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の圧延機
群。 - （３）前段圧延機のワークロールのロールベンダー力は
大に、中段圧延機のワークロールのロールベンダー力は
中位に、後段ワークロールのロールベンダー力は小に設
定してなることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
の圧延機群。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59212303A JPS6188902A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | 圧延機群 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59212303A JPS6188902A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | 圧延機群 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6188902A true JPS6188902A (ja) | 1986-05-07 |
| JPH0249163B2 JPH0249163B2 (ja) | 1990-10-29 |
Family
ID=16620335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59212303A Granted JPS6188902A (ja) | 1984-10-09 | 1984-10-09 | 圧延機群 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6188902A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63286203A (ja) * | 1987-05-19 | 1988-11-22 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延機群 |
| CN110976518A (zh) * | 2019-12-17 | 2020-04-10 | 北京科技大学 | 一种1250热连轧精轧机组轧辊辊期延长方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5347353A (en) * | 1976-10-14 | 1978-04-27 | Nippon Steel Corp | Rolling mill alignment |
| JPS5348048A (en) * | 1976-10-14 | 1978-05-01 | Nippon Steel Corp | Plate crown control rolling mill alignment |
-
1984
- 1984-10-09 JP JP59212303A patent/JPS6188902A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5347353A (en) * | 1976-10-14 | 1978-04-27 | Nippon Steel Corp | Rolling mill alignment |
| JPS5348048A (en) * | 1976-10-14 | 1978-05-01 | Nippon Steel Corp | Plate crown control rolling mill alignment |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63286203A (ja) * | 1987-05-19 | 1988-11-22 | Nippon Steel Corp | 熱間圧延機群 |
| CN110976518A (zh) * | 2019-12-17 | 2020-04-10 | 北京科技大学 | 一种1250热连轧精轧机组轧辊辊期延长方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0249163B2 (ja) | 1990-10-29 |
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