JPS6158682B2 - - Google Patents

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JPS6158682B2
JPS6158682B2 JP4106781A JP4106781A JPS6158682B2 JP S6158682 B2 JPS6158682 B2 JP S6158682B2 JP 4106781 A JP4106781 A JP 4106781A JP 4106781 A JP4106781 A JP 4106781A JP S6158682 B2 JPS6158682 B2 JP S6158682B2
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JP
Japan
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valve
pressure
throttle valve
pilot
spring
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Kenji Masuda
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Daikin Industries Ltd
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Daikin Kogyo Co Ltd
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Publication date
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Priority to DE3249820A priority patent/DE3249820C2/de
Publication of JPS57154501A publication Critical patent/JPS57154501A/ja
Publication of JPS6158682B2 publication Critical patent/JPS6158682B2/ja
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Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明はたとえば射出成形機等に用いれば特
に好適なもので、省エネルギー効果に優れた動力
マツチモードまたは流量・圧力応答性に優れた圧
力マツチモードを自在に選択できるようにしたモ
ード切換のできる流量制御回路に関する。
（従来の技術） 近年、たとえば射出成形機等においては、第３
図に示すように、可変ポンプ２０１に接続したメ
インライン２０２に設けた可変絞り弁２０３の前
後の差圧に応じて作動するロードセンシング弁２
０４で、可変ポンプ２０１の吐出量制御部２０５
を制御して、可変ポンプ２０１の吐出量を制御
し、上記可変絞り弁２０３の前後の差圧を略一定
に制御する動力マツチングモードの流量制御回路
が一般に使用されるようになつた（特開昭51−
51682号公報）。
（発明が解決しようとする問題点） この動力マツチングモードの流量制御回路は、
可変ポンプ２０１の吐出量および吐出圧力をアク
チユエータの要求流量及び負荷圧力に常時、制御
するので、無駄な動力を消費することがなく、省
エネルギー効果に優れる。
しかしながら、この動力マツチングモードの流
量制御回路は、ロードセンシング弁２０４および
吐出量制御部２０５に動作遅れがあるため、可変
絞り弁２０３の開度調整による流量増減や負荷圧
の昇降に迅速に対応できない欠陥がある。一方周
知のごとく、固定ポンプとバイパス形圧力補償弁
とを用い、このバイパス形圧力補償弁で余剰流体
をタンクに排出して可変絞り弁の前後の差圧を略
一定に制御する圧力マツチングモード（すなわち
弁制御方式）の流量制御回路は、上記流量制御回
路に比して、流量や圧力の変化に対する応答性は
良いが、省エネルギー効果に劣る欠陥がある。
この発明の目的は、一つの制御回路で制御対象
の要求に応じて、省エネルギー効果を狙つたり、
あるいは流量・圧力の応答性の向上を図つたりす
ることができる流量制御回路を新規に提出するこ
とである。
（問題を解決するための手段） この発明のモード切換のできる流量制御回路
は、第１図に例示するように、可変ポンプ１とア
クチユエータとの間のメインライン２に可変絞り
弁３を設けると共に、上記可変ポンプ１の吐出量
制御部３０を上記メインライン２とタンクとに切
換連通するロードセンシング弁１７のパイロツト
室４２を可変絞り弁３の前位に、バネ室４０を可
変絞り弁３の後位にそれぞれ連通させる一方、上
記可変絞り弁３の前位のメインライン２から分岐
したライン２０にバイパス形圧力補償弁１８を介
設し、該バイパス形圧力補償弁１８のパイロツト
室４９を可変絞り弁３の前位に、バネ室４５を可
変絞り弁３の後位にそれぞれ連通する一方、上記
ロードセンシング弁１７のバネ室４０のバネ４１
力と上記バイパス形圧力補償弁１８のバネ室４５
のバネ４７力のうち、小さいバネ力を有するバネ
室の４０のパイロツトライン３２にモード切換用
切換弁２１を接続し、この切換弁２１でパイロツ
トライン３２を上記可変絞り弁３の後位とに切換
連通するようにした。
（作 用） そして、上記構成により、パイロツトライン３
２を可変絞り弁３の後位に開放する状態（第１図
中シンボル位置S1）にモード切換用切換弁２１を
切換えて、ロードセンシング弁１７のバネ室に可
変絞り弁３の後位の圧力が伝えられて、上記ロー
ドセンシング弁１７が作動して、上記可変ポンプ
１の吐出量を可変絞り弁３の開度に比例した流量
に制御し、かつ吐出圧力をアクチユエータの負荷
圧に対応した値に制御する動力マツチングモード
の制御が行われる。このとき、バイパス形圧力補
償弁１８のバネ室４５にも可変絞り弁３の後位の
圧力が伝達されるが、この弁のバネ４７力がロー
ドセンシング弁１７のバネ４１力より大きいため
動作しない。
一方、パイロツトライン３２を可変絞り弁３の
前位に開放する状態（第１図中シンボル位置S2）
にモード切換用切換弁２１を切換えると、ロード
センシング弁１７の両端室４２，４０が同圧とな
り、バネ４１力により、吐出量制御部３０をタン
クへ開放する位置にロードセンシング弁１７は停
止する。したがつて可変ポンプ１は最大流量を吐
出する状態になり、かつ、バイパス形圧力補償弁
１８のバネ室に可変絞り弁３の後位の圧力が導か
れ、バイパス形圧力補償弁１８が作動して、可変
絞り弁３の開度に比例した流量をアクチユエータ
に供給し、その余剰流量をタンクに開放する圧力
マツチングモードの制御が行われる。
（実施例） 以下、この発明を射出成形機における実施例に
より詳細に説明する。
第１図は第１実施例を示す。１は可変ポンプで
あつて、例えば斜板式の可変容量形ピストンポン
プで、斜板を常時最大傾斜角方向に付勢して最大
流量を吐出する如くなす可変ポンプである。２は
可変ポンプ１の出口に接続したメインライン、３
はメインライン２に設けた可変絞り弁（以下絞り
弁３という）、４，５，６は夫々メインライン２
の先端の分岐点７に各分岐ライン１０，１１，１
２を介して接続したアクチユエータとしての型締
シリンダとスクリユ軸回転用油圧モータと射出シ
リンダ、１３，１４，１５は夫々分岐ライン１
０，１１，１２に設けた切換弁である。
一方、１７は絞り弁３の前後の差圧に応じて可
変ポンプ１の吐出量を制御するロードセンシング
弁の一例としての３ポートパイロツト弁、１８は
上記絞り弁３より前位のメインライン２とタンク
１９とを接続する分流ライン２０に設けたバイパ
ス形圧力補償弁、２１はモード切換用切換弁の一
例としての２位置４ポート電磁切換弁である。
上記ロードセンシング弁１７はシンボル位置
V1でポートｌとポートｎとを連通させ、ポート
ｍを閉鎖する一方、シンボル位置V2でポートｍ
とポートｎを連通させ、ポートｌを閉鎖するよう
になつており、さらにそのバネ室４０のバネ４１
のバネ力はたとえば差圧６Kg／cm2に相当するよう
に設定して、パイロツト室４２とバネ室４０との
差圧が６Kg／cm2以上の場合にシンボル位置V1に
位置させ、上記差圧が６Kg／cm2以下の場合にシン
ボル位置V2に位置させるようになついている。
また、モード切換用切換弁２１はシンボル位置S1
でポートＰとポートＡを連通させ、ポートＴ，Ｂ
を閉鎖する一方、シンボル位置S2でポートＰとポ
ートＢを連通させ、ポートＴ，Ａを閉鎖するよう
になつている。
上記ロードセンシング弁１７のポートｌには、
パイロツトライン２５を介して絞り弁３の前位の
メインライン２を接続すると共に、そのポートｍ
にパイロツトライン２６を介してタンク２７を接
続する。上記ロードセンシング弁１７のポートｎ
にはパイロツトライン２８を介して可変ポンプ１
のたとえば斜板制御シリンダからなる吐出量制御
部３０を接続する。さらに上記ロードセンシング
弁１７のパイロツト室４２にパイロツトライン３
１を介して絞り弁３の前位のメインライン２を接
続する一方、そのバネ室４０にパイロツトライン
３２を介してモード切換用切換弁２１のポートＰ
を接続する。
上記モード切換用切換弁２１のポートＴは、パ
イロツトライン３３を介してタンク２７に接続す
る一方、そのポートＡは絞り３５を設けたパイロ
ツトライン３４を介して絞り弁３の後位のメイン
ライン２に接続すると共に、そのポートＢはパイ
ロツトライン３７を介してパイロツトライン２５
に接続する。
このため、パイロツトライン３２と３４とから
なる動力マツチ用パイロツトラインは、モード切
換用切換弁２１のシンボル位置S1において、開放
して、絞り弁３の後位の流体圧力をロードセンシ
ング弁１７のバネ室４０に導びく一方、モード切
換用切換弁２１のシンボル位置S2において、閉鎖
する。そして上記シンボル位置S2において、上記
バネ室４０には、パイロツトライン３７を介して
絞り弁３の前位の流体圧力を伝える。
一方、バイパス形圧力補償弁１８のバネ室４５
には、パイロツトライン４６を介して切換弁２１
のポートＡと絞り弁３５との間のパイロツトライ
ン３４を接続する。
このため、パイロツトライン３４と４６とから
なる圧力マツチ用パイロツトラインは、切換弁２
１と無関係に絞り弁３の後位の流体圧力をバイパ
ス形圧力補償弁１８のバネ室４５に導びく。この
バネ室４５のバネ４７のバネ力はたとえば差圧８
Kg／cm2に相当するように設定していて、バイパス
形圧力補償弁１８はパイロツト室４９とバネ室４
５との差圧つまり絞り弁３の前後の差圧が８Kg／
cm2を越えると開放して余剰流体をタンク１９に排
出して、絞り弁３の前後の差圧を８Kg／cm2に保持
するようになつている。
また、上記モード切換用切換弁２１と絞り３５
との間のパイロツトライン３４には、中間に電磁
比例形パイロツトリリーフ弁５０を設けたライン
５１を介してタンク５２を接続している。
なお、５５は可変ポンプ１の最大吐出流量を規
制するための制限ネジで、圧力マツチング制御時
のオーバロードを防止するものである。
上記構成の流量制御回路は次のように動作す
る。
まず、起動時に下記の如くウオーミングアツプ
をして流体温度たとえば油温を上昇させる。すな
わち、切換弁１３，１４，１５を閉鎖すると共
に、モード切換用切換弁２１をシンボル位置S2の
位置に設定して可変ポンプ１を駆動する。
そうすると、絞り弁３の前位の流体圧力はパイ
ロツトライン３１，２５パイロツト３７，３２を
介してロードセンシング弁１７のバネ室４０に伝
えられると共に、パイロツトライン３１を介して
ロードセンシング弁１７のパイロツト室４２に伝
えられる。したがつて、ロードセンシング弁１７
はバネ４１のバネ力によりシンボル位置V2に位
置して、可変ポンプ１の吐出量制御部３０をタン
ク２７に連通させ、可変ポンプ１の図示しない斜
板を制限ネジ５５に規制されるまで最大吐出側に
傾斜させる。すなわち、この状態では、ロードセ
ンシング弁１７は、動力マツチ用パイロツトライ
ン３２，３４が切換弁２１で閉鎖されているの
で、絞り弁３の前後の差圧に関係なくシンボル位
置V2に位置したままとなり、可変ポンプ１は常
時最大吐出量を吐出する。つまり、吐出量可変ポ
ンプ１は吐出量固定ポンプ１として動作する。
一方、バイパス形圧力補償弁１８のバネ室４５
と絞り３５との間の圧力マツチ用パイロツトライ
ン３４，４６の流体圧力はパイロツトリリーフ弁
５０の設定圧力となつている。このため、上記バ
イパス形圧力補償弁１８は絞り弁３よりも前位の
流体圧力を上記設定圧力よりも８Kg／cm2だけ高く
なるように、その開度を制御して、余剰流体をタ
ンク１９に排出する。
このように、可変ポンプ１はパイロツトリリー
フ弁５０の設定圧に応じた流体圧で制限ネジ５５
で定まる最大吐出量だけ吐出し、しかもこの吐出
流体をバイパス形圧力補償弁１８およびパイロツ
トリリーフ弁５０からタンク１９，５２に排出し
ているので、この流量制御回路は圧力制御回路と
して働き、よつて油温を急速に上昇させることが
でき、ウオーミングアツプ時間を短縮することが
できる。つまり、圧力マツチングモードで圧力制
御を行なうので、ウオーミングアツプ時間を短縮
できるのである。
次に、モード切換用切換弁２１を第１図に示す
如くシンボル位置S1に位置させる。このとき可変
ポンプ１の吐出量は零でパイロツトリリーフ弁５
０で定まる圧力制御状態となる。斯る状態でさら
にたとえば切換弁１４を開放して、油圧モータ５
を駆動して、図示しないスクリユー軸を回転さ
せ、樹脂の計量を行なうそうすると、ロードセン
シング弁１７のパイロツト室４２にはパイロツト
ライン３１を介して絞り弁３の前位の流体圧力が
伝えられる一方、ロードセンシング弁１７のバネ
室４０には切換弁２１および動力マツチ用パイロ
ツトライン３２，３４を介して絞り弁３の後位の
流体圧力が伝えられている。このためロードセン
シング弁１７は下記の如く動作して、可変ポンプ
１の吐出量を零から増大させつつ無駄なく必要量
だけ吐出するように制御して、絞り弁３の前後の
差圧を一定に制御する。すなわち、可変ポンプ１
の吐出量は零からスタートして絞り弁３の前後の
差圧が一定圧力（６Kg／cm2）以下の場合、その前
後の圧力が夫々伝えられるロードセンシング弁１
７のパイロツト室４２とバネ室４０との圧力差が
バネ４１のバネ力以下となつていて、ロードセン
シング弁１７はシンボル位置V2方向に位置して
いる。そして、可変ポンプ１の吐出量制御部３０
をパイロツトライン２８、ロードセンシング弁１
７のポートｎ，ｍおよびパイロツトライン２６を
介してタンク２７に連通させ、可変ポンプ１の図
示しない斜板を最大吐出側に傾斜させて、吐出量
を増大させ、絞り弁３の前後の差圧を増大させ
る。このとき斜板に応答遅れのあることに注意す
べきである。一方、もし絞り弁３の前位の圧力が
上昇して、その絞り弁３の前後の差圧が一定圧力
（６Kg／cm2）以上になると、ロードセンシング弁
１７のパイロツト室４２とバネ室４０との圧力差
が、そのバネ室４０のバネ４１のバネ力以上にな
つて、ロードセンシング弁１７はシンボル位置
V1方向に位置する。そして、可変ポンプ１の吐
出量制御部３０をパイロツトライン２８、ロード
センシング弁１７のポートｎ，ｌ、パイロツトラ
イン２５を介してメインライン２に連通して、可
変ポンプ１の斜板を吐出量減少方向に傾斜させ
て、吐出量を減少させ、絞り弁３の前後の差圧を
減少する。要約すると、ロードセンシング弁の１
７は絞り弁３の前後の差圧に応じて、シンボル位
置V1に位置したり、シンボル位置V2に位置した
りして、可変ポンプ１の吐出量を制御して、絞り
弁３の前後の差圧を一定（６Kg／cm2）に制御す
る。またこのとき、バイパス形圧力補償弁１８の
バネ室４５には、圧力マツチ用パイロツトライン
３４，４６を介して、絞り弁３後位の圧力が伝え
られているが、該バイパス形圧力補償弁１８はパ
イロツト室４９とのバネ室４５との差圧が８Kg／
cm2以上になると開放するようにバネ４７のバネ力
を設定しているためにバイパス形圧力補償弁１８
は閉鎖したままである。つまり、バイパス形圧力
補償弁１８は非作動状態にあつて、圧力マツチン
グ制御回路は機能しない。したがつて、このと
き、可変ポンプ１の吐出流量および吐出圧力を負
荷の要求にマツチさせる省動力効果の大きい動力
マツチングモードの流量制御のみを行なうのであ
る。なお、上記動作においては、絞り弁３の後位
の圧力はパイロツトリリーフ弁５０のクラツキン
グ圧力以下であつて、パイロツトリリーフ弁５０
は閉鎖したままであるとしている。なお、絞り弁
３の開度をかえて計量速度を可変にできることは
いうまでもない。しかしこの場合も上記と同様に
流量制御の遅れは注意する必要がある。
次に、計量完了と同時に切換弁１４を閉鎖し、
さらにモード切換用切換弁２１をシンボル位置S2
に位置させ、一担圧力マツチモードと同一の状態
としたのち切換弁１５を切換えて、射出シリンダ
６を前進させ、図示しない射出成形機の加熱筒内
の樹脂を成形型に充填するとする。
上記モード切換用切換弁２１をシンボル位置S2
に位置させた瞬間においては、ロードセンシング
弁１７のバネ室４０に絞り弁３の後位の流体圧力
を伝えていた動力マツチ用パイロツトライン３
２，３４は上記モード切換用切換弁２１で閉鎖さ
れて、ロードセンシング弁１７のバネ室４０には
切換弁２１のポートＰ，Ｂおよびパイロツトライ
ン３７，２５を介して絞り弁３の前位の流体圧力
が伝えられている。このため、ロードセンシング
弁１７は前述のウオーミングアツプ時と同様にシ
ンボル位置V2に位置して停止し、可変ポンプ１
の吐出量を制御ネジ５５で定まる一定値に固定す
る。一方、バイパス形圧力補償弁１８のバネ室４
５には圧力マツチ用パイロツトライン４６，３４
を介して絞り弁３の後位の流体圧力が伝えられて
いるため、切換弁１５の開放後は該バイパス形圧
力補償弁１８は絞り弁３の前後の差圧に応じて開
閉して、余剰流体をタンク１９に排出し、絞り弁
３の前後の差圧を一定値８Kg／cm2に制御する。こ
のため成形型内への樹脂の充填に伴つて、射出圧
力つまり絞り弁３の後位の流体圧力が第２図に示
すように上昇しても応答性がよく精確な流量制御
が行われる。特に、この流量制御は伝達遅れの小
さい弁制御つまりバイパス形圧力補償弁１８で余
剰流体をタンク１９に排出する圧力マツチングモ
ードで行つなつているため、切換弁１５の開放時
や絞り弁３可変時の流量応答が良い。
次に、成形型内への樹脂の充填が完了するにつ
れ、射出シリンダ６は前進して樹脂を射出する射
出状態から運動しない静止状態へと移行する。そ
して、射出圧力は第２図中時点t1よりも右側の曲
線で示すように急速に上昇して、１次圧力P1aと
なる。上記１次圧力P1aは、パイロツトリリーフ
弁５０の設定圧力によつて定まる。パイロツトリ
リーフ弁５０は、その入口側の流体圧力を設定圧
力に保もつので、圧力補償弁１８のバネ室４５も
その設定圧力に保持される。したがつて、バイパ
ス形圧力補償弁１８は絞り弁３の前位の圧力がバ
ネ室４５の圧力よりもそのバネ４７に相当する圧
力（８Kg／cm2）だけ高い圧力P1aになるように弁
制御方式にて高応答で圧力制御を行なう。このと
き可変ポンプ１は最大吐出状態にあることに注意
すべきである。
次に、第２図中の時点t2でモード切換用切換弁
２１をシリンダ変位、タイマー、流体圧力等で適
宜取り出した切換信号でシンボル位置S1に位置さ
せて、動力マツチングモードでの圧力制御を行な
う。このとき、ロードセンシング弁１７のバネ室
４０はパイロツトライン３２，３４，５１を介し
てパイロツトリリーフ弁５０の入口に接続されて
いるために、ポンプ吐出量を減少させたのち該バ
ネ室４０の圧力はパイロツトリリーフ弁５０の設
定圧力に制御される。このためロードセンシング
弁１７は、そのパイロツト室４２とバネ室４０と
の差圧がそのバネ４１のバネ力に相当する圧力
（６Kg／cm2）になるように、シンボル位置V1に位
置したり、シンボル位置V2に位置したりして、
絞り弁３の前位の圧力を前記１次圧力P1aより若
干低い１次圧力P1bに制御する。そしてこのとき
バイパス形圧力補償弁１８は勿論閉鎖した状態に
なつている。定常的には、ロードセンシング弁１
７はシンボル位置V1とV2の略中間に位置して、
可変ポンプ１の斜板を、その吐出量を極く少量な
状態とするようにして圧力制御する。したがつ
て、このとき動力損失はほどんどない。なお、上
記パイロツト室４２とバネ室４０との差圧は可変
ポンプ１からパイロツトリリーフ弁５０へ流れる
流体が絞り弁３および絞り３５を通るために生じ
る。
第２図中時点t2から所定時間経過して時点t3に
達すると、パイロツトリリーフ弁５０に通電して
いる電流値を減少させて、その設定圧力を低くし
て、第２図に示すように充填圧力を２次圧力P2に
する。
上記２次圧力P2に対する圧力制御は、上記１次
圧力P1bの場合と全く同様にしてロードセンシン
グ弁１７により行われる。すなわち、ロードセン
シング弁１７は、そのパイロツト室４２の圧力
と、パイロツトリリーフ弁５０の設定圧力たるバ
ネ室４０の圧力の差がバネ４１のバネ力に対応す
るように作動して、充填圧力を２次圧力P2に保も
つ。ここで圧力マツチモードから動力マツチモー
ドに切換える時期はt2のみならずt1やt3でもよ
い。なお、この射出シリンダ速度制御を計量モー
タ制御の場合と同じく動力マツチモードで制御し
てもよく、この場合はバイパス形圧力補償弁１８
は絞り弁３の開度を急激に減少したときや、速度
制御領域から圧力制御領域（t1直後）に移行した
時にポンプ１の吐出量減少方向への遅れによつて
生ずる絞り弁３前位での異常圧力上昇（サージ
圧）を吸収する役目も行こなう。
上述の如く、この流量制御回路はモード切換用
切換弁２１をシンボル位置S1に位置させて、動力
マツチ用パイロツトライン３２，３４および圧力
マツチ用パイロツトライン３４，４６を共に開放
して、バネ４１と４７との設定圧力の相異によ
り、バイパス形圧力補償弁１８を非作動状態にす
る一方ロードセンシング弁１７を作動状態にする
動力マツチングモードの制御をして、省エネルギ
ーの要請に応え得る一方、モード切換用切換弁２
１をシンボル位置S2に位置させて、動力マツチ用
パイロツトライン３４，３２を閉鎖する一方圧力
マツチ用パイロツトラインを開放し、さらにロー
ドセンシング弁１７のバネ室にパイロツトライン
３７を介して絞り弁３の前位の流体圧力を導いて
ロードセンシング弁１７を最大吐出側で非作動状
態にする一方、バイパス形圧力補償弁を作動状態
にする圧力マツチングモードの制御をして、応答
性の要請に応え得る。
上記第１実施例では、圧力マツチ用パイロツト
ラインを常時開放し、動力マツチ用パイロツトラ
インを開閉して、動力マツチングモードまたは圧
力マツチングモードを選択し得るようにしたが、
動力マツチ用パイロツトラインを常時開放して、
圧力マツチ用パイロツトラインを開閉して、圧力
マツチングモードと動力マツチングモードを選択
し得るようにしてもよい。ただし、この場合は、
ロードセンシング弁のバネ室のバネの差圧相当バ
ネ力はバイパス形圧力補償弁のバネ室の差圧相当
バネ力よりも大きく設定しなければならない。ま
た絞り弁に代えて周知の負荷圧力検知ポート付比
例絞り切換弁を用いてもよい。またモード切換用
切換弁は２個使用してもよく、シンボルの異なる
ものでもよい。
（効 果） 以上の説明で明らかな如く、この発明によれ
ば、可変ポンプ１とアクチユエータとの間のメイ
ンライン２に可変絞り弁３を設けると共に、上記
可変ポンプ１の吐出量制御部３０を上記メインラ
イン２とタンクとに切換連通するロードセンシン
グ弁１７のパイロツト室４２を可変絞り弁３の前
位に、バネ室４０を可変絞り弁３の後位にそれぞ
れ連通させる一方、上記可変絞り弁３の前位のメ
インライン２から分岐したライン２０にバイパス
形圧力補償弁１８を介設し、該バイパス形圧力補
償弁１８のパイロツト室４９を可変絞り弁３の前
位に、バネ室４５を可変絞り弁３の後位にそれぞ
れ連通する一方、上記ロードセンシング弁１７の
バネ室４０のバネ４１力と上記バイパス形圧力補
償弁１８のバネ室４５のバネ４７力のうち、小さ
いバネ力を有するバネ室４０のパイロツトライン
３２にモード切換用切換弁２１を接続し、この切
換弁２１でパイロツトライン３２を、上記可変絞
り弁３の後位と前位とに切換連通するようにした
モード切換のできる流量制御回路になしたので、
モード切換用切換弁の操作によつて、動力マツチ
ングモードまたは、圧力マツチングモードを選択
することができ、使用条件に対応した制御が可能
である。そして動力マツチングモードに切換えれ
ば、省動力効果が図れ、圧力マツチングモードに
切換えれば流量や圧力の変動に即応する高応答の
流量や圧力制御ができる。特に圧力マツチングモ
ードは、バイパス形圧力補償弁で圧力補償してい
るので、絞り弁の開度調整による流量増減や負荷
圧の昇降に迅速に対応するから、流量や圧力の応
答性に優れる。また可変ポンプや絞り弁を共通と
するので、回路が簡単になる。さらに、バイパス
形圧力補償弁を用いて昇温すれば、ウオーミング
アツプ時間の短縮を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
第１図はこの発明のモード切換のできる流量制
御回路の実施例の回路図、第２図は時間−射出圧
力特性を示すグラフ第３図は従来例の説明図であ
る。 １……可変ポンプ、２……メインライン、３…
…可変絞り弁、１７……ロードセンシング弁、１
８……バイパス形圧力補償弁、２１……モード切
換用切換弁、３２，３４……動力マツチ用パイロ
ツトライン、３４，４６……圧力マツチ用パイロ
ツトライン。

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. １ 可変ポンプ１とアクチユエータとの間のメイ
    ンライン２に可変絞り弁３を設けると共に、上記
    可変ポンプ１の吐出量制御部３０を上記メインラ
    イン２とタンクとに切換連通するロードセンシン
    グ弁１７のパイロツト室４２を可変絞り弁３の前
    位に、バネ室４０を可変絞り弁３の後位にそれぞ
    れ連通させる一方、上記可変絞り弁３の前位のメ
    インライン２から分岐したライン２０にバイパス
    形圧力補償弁１８を介設し、該バイパス形圧力補
    償弁１８のパイロツト室４９を可変絞り弁３の前
    位に、バネ室４５を可変絞り弁３の後位にそれぞ
    れ連通する一方、上記ロードセンシング弁１７の
    バネ室４０のバネ４１力と上記バイパス形圧力補
    償弁１８のバネ室４５のバネ４７力のうち、小さ
    いバネ力を有するバネ室４０のパイロツトライン
    ３２にモード切換用切換弁２１を接続し、この切
    換弁２１で上記パイロツトライン３２を、上記可
    変絞り弁３の後位と前位とに切換連通するように
    したことを特徴とするモード切換のできる流量制
    御回路。
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DE19823209811 DE3209811A1 (de) 1981-03-19 1982-03-18 Durchflusssteuereinrichtung fuer ein stroemungsfaehiges medium an einer spritzgiessmaschine, insbesondere spritzpresse
DE3249820A DE3249820C2 (ja) 1981-03-19 1982-03-18

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EP0597109B1 (en) * 1992-03-09 1996-12-18 Hitachi Construction Machinery Co., Ltd. Hydraulically driving system

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