JPS6263201A - モ−ド切換のできる流量制御回路 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明はたとえば射出成形機等に用いれば特に好適な
もので、省エネルギー効果に優れた動力マツチングモー
ドまたは応答性、高速性に優れたアキュムレータモード
を自在に選択できるようにしたモード切換のできる流量
制御回路に関する。

近年、たとえば射出成形機等においては、可変ポンプに
接続したメインラインに設けた絞り弁の前後の差圧に応
じて作動するロードセンシング弁で、可変ポンプの吐出
量制御部を制御して、可変ポンプの吐出量を制御し、上
記絞り弁の前後の差圧を略一定に制御する動力マツチン
グモードの流量制御回路が一般に使用されるようになっ
た。

この動力マツヂングモードの流量制御回路は、負荷の要
求に応じて可変ポンプの吐出量および吐出出力を制御す
るので、無駄な流体を吐出することがなく、省エネルギ
ー効果に優れる。

しかしながら、この動力マツチングモードの流量制御回
路は、ロードセンシング弁、遅れのある吐出量制御部等
の伝達要素を介して可変ポンプの吐出量を制御している
ために、どうしても応答性や高速性に不十分な点がある
。このため、高速度成形による高度な成形品を製作ずろ
場合には、動力マツヂングモードの流量制御回路は使用
することができないという欠点があった。

この発明の目的は、上記欠点を除去することにあって、
制御対象の要求に応じて、動力マツチングモードまたは
アキュムレータモートを自在に選択し得て、省エネルギ
ー効果を狙ったり、あるいは高応答性、高速性を狙った
りし得るようにしたモート切換のできろ流量制御回路を
新規に提供することである。

この発明のモード切換のできる流量制御回路は、メイン
ラインに設けた絞り弁の前後の差圧に応して作動するロ
ードセンシング弁で可変ポンプの吐出量制御部を制御し
て、上記絞り弁の前後の差圧を略一定に制御して動力マ
ツチンクモードの制御をし得るようにする一方、」１記
メインラインに減圧形圧力補償弁を、上記絞り弁の前後
の差圧を略一定にし得るように設けると共に、上記絞り
弁および減圧形圧力補償弁よりも上流側のメインライン
にアキュムレータを、弁を設けたラインを介して接続し
て、上記弁を開放してアキュムレータから流体を吐出し
、減圧形圧力補償弁で絞り弁の前後の差圧を略一定にす
るアキュムレータモードの制御をし得るようにし、かつ
、上記絞り弁の後位とロードセンシング弁のバネ室とを
接続する動力マツチ用パイロットラインを開閉し得るよ
うに、モード切換用切換弁を設けて、上菖１モード切換
用切換弁および弁を作動させて、動力マツチングモード
またはアキュムレータモードを自在に選択し得るように
したことを特徴としている。

以下、この発明を射出成形機における実施例により詳細
に説明する。

第１図に示す第１実施例において、■は可変ポンプで、
例えば斜板式の可変容量形ピストンポンプであって、斜
板を常時最大傾斜角方向に付勢して最大流量を吐出する
如く成している。２は可変ポンプ１の出口に接続したメ
インライン、３．４＝４− はメインライン２に上流側から順次設けた減圧形圧力補
償弁と第１絞り弁、５，６．７は夫々メインライン２の
先端の分岐点８に各分岐ラインＩＩ。

１２．１３を介して接続したアクチュエータとしての型
締ソリンダとスクリュ軸回転用油圧モータと射出シリン
ダ、１４−．１５．１６は夫々メインライン１１，１２
．１３に設けた切換弁、１７は第１絞り弁４の前後のメ
インライン２に両端を接続したバイパスライン１８に設
けた第２絞り弁である。

一方、２１はロードセンシング弁の一例としての３ポー
トパイロツト弁、２２は上記ロードセンシング弁２１と
同一構造をした圧力制御用パイロット弁、２３はモード
切換用切換弁の一例としての２位置４ポート切換弁、２
４は減圧形圧力補償弁３よりも前位つまり上流側のメイ
ンライン２にライン２５を介して接続したアキュムレー
タ、２６は該ライン２５に設けた弁の一例としてのパイ
ロットチェック弁、２７は減圧形圧力補償弁３と第１絞
り弁４との間のメインライン２とタンク２８とを接続す
る分流ライン２９に設けたサージ圧吸収弁である。

上記ロードセンシング弁２１はシンボル位置Ｖ。

でボートρとｎとを連通させ、ボートｍを閉鎖する一方
、シンボル位置■２でボートｍとｎとを連通させ、ボー
トρを閉鎖するようになっている。そして、このロード
センシング弁２１はそのバネ室３１のバネ３２のバネ圧
をΔＰＬに設定していて、パイロット室３３とバネ室３
１との差圧がΔＰＬ以上になると、シンボル位置Ｖ１に
位置し、上記差圧がΔＰ、になるとシンボル位置■２に
位置するようになっている。圧力制御用パイロット弁２
２のバネ室３４のバネ３５のバネ圧はΔＰＩ）に設定す
る。モード切換用切換弁２３はシンボル位置Ｓ。

でボートＰとＡ、ボートＢとＴを夫々連通させ、シンボ
ル位置Ｓ、でボートＡとＴとを連通させる。

一方、ボートＰとＢを閉鎖するようになっている。

上記ロードセンシング弁２１のボートσには、パイロッ
トライン４１を介して減圧形圧力補償弁３より前位のメ
インライン２を接続すると共に、そのボートｍにパイロ
ットライン４２を介してタンク４３を接続する一方、そ
のボートｎにパイロットライン４４を介して圧力制御用
パイロット弁２２のボートｍを接続する。圧力制御用パ
イロット弁２２のボートｎには可変ポンプ１のたとえば
斜板制御シリンダからなる吐出量制御部４６をパイロッ
トライン４５を介して接続する一方、そのボートＱにパ
イロットライン４７を介して減圧形圧力補償弁３の前位
のメインライン２を接続する。

上記ロードセンシング弁２１のパイロット室３３はパイ
ロットライン４８を介して減圧形圧力補償弁３の前位に
接続する一方、ロードセンシング弁２１のバネ室３１は
パイロットライン４９を介してモード切換用切換弁２３
のボートＰに接続する。上記パイロットライン４９は、
フィードイン絞り５１を設けたパイロットライン５２を
介して減圧形圧力補償弁３の前位に接続する。

上記圧力制御用パイロット弁２２のパイロット室３６は
パイロットライン５３を介して減圧形圧力補償弁３の前
位に接続する一方、圧力制御用パイロット弁２２のバネ
室３４はパイロットライン５４を介してモード切換用切
換弁２３のボートＢに接続する。上記パイロットライン
５４は、フィードイン絞り５５を設けたパイロットライ
ン５６を介して減圧形圧力補償弁３の前位に接続すると
共に、アキュムレータのチャージ圧制御用パイロットリ
リーフ弁５７を設けたパイロットライン５８を介してタ
ンク５９に接続する。

上記モード切換用切換弁２３のボートＡには、パイロッ
トライン６１を介して第１絞り弁４の後位のメインライ
ン２を接続する。このパイロットライン６１と前記パイ
ロットライン４９で動力マツチ用パイロットラインを形
成する。該パイロットライン６１には絞り６２を設け、
該絞り６２とモード切換用切換弁２３のボートＡとの間
のパイロットライン６１に、パイロットライン６３を介
して減圧形圧力補償弁３のバネ室７Ｉに接続する。その
バネ室７１のバネ６４のバネ圧はΔＰＧに設定して、第
１．第２絞り弁４．１７の前後の差圧をΔｐｃに制御す
るようにする。

モード切換用切換弁２３のボートＴには、パイロットラ
イン６５を介して、サージ圧吸収弁２７のバネ室７２を
接続する。該サージ圧吸収弁２７のバネ室７２のバネ６
６のバネ圧はΔＰＲに設定して、そのバネ室７２とパイ
ロット室７３との差圧がＡＰＲ以上になるサージ圧吸収
弁２７を開放するようにする。このバネ圧ＡＰＲはバネ
圧ΔＰＧよりも大きく設定する。上記パイロットライン
６５には、中間に電磁比例形のパイロットリリーフ弁６
８を設けたパイロットライン６７を介してタンク６９を
接続する。

一方、パイロットチェック弁２６のパイロットボート２
６ａは、電磁切換弁８０をシンボル位置Ｓ１１に位置さ
せた際に、パイロットライン８１゜８２を介してタンク
８３に連通ずるようにして、パイロットチェック弁２６
に逆流防止作用をさせる一方、電磁切換弁８０をノンポ
ル位置Ｓ　Ｉ２に位置させた際に、パイロットポート２
６ａをパイロットライン８１．８４を介してライン２５
に接続して、パイロットチェック弁２６を開放して、そ
れがアキュムレータ２４内の蓄圧油を放出するようにす
る。

なお、８６は可変ポンプｌの斜板の最大傾斜角を制限し
て最大吐出流量を規制するだめの制限ネジで、図示しな
い原動機のオーバロードを防止するものである。ただし
ＡＰＲ＞ＡＰＬとする。

上記構成の流量制御回路は次のように動作する。

［１］減圧形圧力補償弁３のバネ圧ΔＰＣをロードセン
シング弁２１のバネ圧ΔＰ、よりも大きく設定した場合
。

この状態で、モード切換用切換弁２３および電磁切換弁
８０を夫々第１図に示すシンボル位置Ｓ１゜ＳＩＩに位
置させ、第２絞り弁Ｉ７を完全に閉鎖し、さらにパイロ
ットリリーフ弁６８の電流値を零から所定値に増大させ
ると同時に切換弁１６を開放して射出シリンダ７を前進
させるとする。ただし油圧モータ６にて射出スクリュウ
内には、すでに樹脂の計量は完了しているものとする。

そうすると、可変ポンプ１の吐出量は零から増大するが
この射出シリンダ７の前進中においては、可変ポンプ１
の出口圧力はパイロットリリーフ弁６８の設定圧力以下
となっているので、圧力制御用パイロット弁２２のパイ
ロット室３６とバネ室３４とには、夫々パイロットライ
ン５３とフィートイン用パイロットライン５６を介して
減圧形圧力補償弁３の前位の圧力が伝えられる。このた
め圧力制御用パイロット弁２２はシンボル位置Ｖ２に位
置する。またこのとき、ロードセンシング弁２１のパイ
ロット室３３にはパイロットライン４８を介して減圧形
圧力補償弁３の前位の圧力が伝えられる一方、ロードセ
ンシング弁２１のバネ室３１にはパイロット切換弁２３
のボートＡ、Ｐおよび動力マツチ用パイロットライン４
９．６１を介して第１絞り弁４の後位の圧力か伝えられ
る。

このため、ロードセンシング弁２１は、そのパイロット
室３３とバネ室３１との圧力差がバネ圧ΔＰ、のときは
、シンボル位置Ｖ２に位置して、可変ポンプｌの吐出量
制御部４６をパイロットライン４５、圧力制御用パイロ
ット弁２２、パイロットライン４４、パイロットライン
４２を介してタンク４３に連通させ、可変ポンプ１の斜
板を最大吐出側に傾斜させて、吐出量を増大させる。こ
のとき斜板に応答遅れのあることに注意すべきである。

一方、」二足パイロット室３３とバネ室３１との差圧が
バネ圧ＡＰＬ以上になると、ロードセンシング弁２１は
シンボル位置Ｖ１に位置して、可変ポンプＩの吐出量制
御部４６をパイロットライン４５、圧力制御用パイロッ
ト弁２２、パイロットライン４４、パイロットライン４
Ｉを介して減圧形圧力補償弁３の前位のメインライン２
に連通させ、該吐出量制御部４６に流体圧を作用させて
、可変ポンプ１の斜板を中立方向に傾斜させて、吐出量
を減少傾向とする。このように、ロードセンシング弁２
１は可変ポンプｌの吐出量を制御して第１絞り弁４前後
の差圧をバネ圧へＰ、に一致するように制御する。この
ロードセンシング弁２１の動作は、そのバネ室３Ｉに、
フィードイン絞り５１を設けた短かい径路５２を介して
メインライン２の流体を導いているために迅速なもので
ある。

一方、減圧形圧力補償弁３は、そのバネ室７１＝１２− にパイロットライン６１．６３を介して第１絞り弁４の
後位の圧力が伝えられているために、第１絞り弁４の前
後の差圧をそのバネ差圧へＰａに制御しようとする。し
かしながら、前述の設定において、（バネ差圧ΔＰｃｔ
＞バネ差圧ＡＰＬ）としており、ロードセンシング弁２
１は、減圧形圧力補償弁３の前位と第１絞り弁４の後位
との差圧をＡＰＬになるように制御しているので、減圧
形圧力補償弁３は全開状態のままで作動しない。

一方、アキュムレータ２４には既に上記射出シリンダ７
の前進中の可変ポンプ１からの吐出流体圧よりも高圧な
流体を充填しているとする。電磁切換弁８０がシンボル
位置Ｓ　ＩＩに位置しているために、パイロットチェッ
ク弁２６は上記高圧流体を閉鎖して、アキュムレータ２
４からは流体は吐出されず、またアキュムレータ２４に
も流体は供給されない。

したがって、このとき、可変ポンプ１は吐出圧力および
吐出流量を負荷の要求にマツチさせるように制御されて
おり、省エネルギー効果の大きい動力マツヂングモード
の流量制御が第１絞り弁４に対して行なわれる。この第
１絞り弁４の開度と出力流量の関係を第２図中曲線（イ
）で示す。

なお絞り弁４の開度をかえて射出速度を可変にできるこ
とはいうまでもない。しかしこの場合も流量制御の遅れ
には注意すべきである。

また、上記動作においてパイロットリリーフ弁６８は閉
鎖したままであるとする。

次いで、」二足流量制御状態から、射出シリンダ７が図
示しない樹脂の充填を完了して静止する圧力制御状態に
移行するとする。そうすると、パイロットリリーフ弁６
８とフィードイン絞り５５との間のパイロットライン５
４，６５．６７の圧力は、該パイロットリリーフ弁６８
の動作により、その設定圧力に制御される。このとき、
圧力制御用パイロット弁２２は、パイロット室３６の圧
力と上記設定圧力であるバネ室３４の圧力との差圧がバ
ネ圧Δｐｐとなるように、シンボル位置■１またはＶ、
に位置し、定常的にはＶＩ、Ｖｘの中間のシンボル位置
に位置する。このため、可変ポンプｌの吐出量制御部４
６は、パイロットライン４５゜４７．５３を介して、メ
インライン２に接続され、そして、可変ポンプＩは斜板
を中立側に急激に位置させて極く僅かな吐出量でもって
、メインライン２の圧力を設定圧力に制御するようにす
る。

なおこの速度制御領域から圧力制御領域に移る過渡期に
おいては、流量が急激に減少するが、ここで斜板の作動
遅れが生じ、このためメインライン２にサージ圧（圧力
オーバシコート）が発生しようとするが、これはサージ
圧吸収弁２７にて吸収することができる。また」−配流
量制御から圧力制御に移行する初期過渡時において仮に
ゆっくり移行するなら、ロードセンシング弁２１は第１
絞り弁４前後の差圧をバネ差圧ΔＰ、になるように制御
し得るので、この流量制御回路の圧力オーバライド特性
は良好である。つまり、負荷圧が上昇してパイロットリ
リーフ弁６８を通過する流量がわずかに生じても圧力制
御用パイロット弁２２が作用するまでは、第１絞り弁４
の差圧を保って精確な流量制御が行なわれるのである。

一方、アキュムレータモードの流量制御は下記の如く行
なう。

まず、モード切換用切換弁２３をシンボル位置Ｓ２に位
置させたのち、電磁切換弁８０をシンボル位置ＳＩｘに
位置させると同時に切換弁１６を切換える。

そうすると、モード切換用パイロット切換弁２３のボー
トＰが閉鎖されるためにロードセンシング弁２１のバネ
室３１にはフィードイン絞り５１を設けたパイロットラ
イン５２を介して、減圧形座力補償弁３の前位のメイン
ライン２の流体圧力のみが伝えられる。このためロード
センシング弁２１はシンボル位置ｖ２に位置して停止す
る。また同様にモード切換え用切換弁２３のポートＢが
閉鎖されるため圧力制御用パイロット弁２２のバネ室３
４は、フィードイン絞り５５を設けたパイロットライン
５６を介して減圧形座力補償弁３の前位のメインライン
２の流体圧力のみが伝えられるため、圧力制御用パイロ
ット弁２２はシンボル位置Ｖ、に位置して停止する。し
たがって可変ポンプｌの吐出量制御部４６は、タンク４
３に接続されて、可変ポンプｌの吐出量を制限ネジ８６
で定まる最大値に固定する。

一方、このとき、パイロットヂエツク弁２６のパイロッ
トポート２６ａは電磁切換弁８０がシンボル位置Ｓ＋２
に位置しているために、パイロットライン８１．８４を
介してライン２５に連通している。このためパイロット
チェック弁２６は開放しており、アキュムレータ２４か
らの流体はパイロットヂエック弁２６、ライン２５を通
ってメインライン２に放出される。

一方、減圧形座力補償弁３のバネ室７１には、パイロッ
トライン６１．絞り６２、パイロットライン６３を介し
て、第１絞り弁４の後位の流体圧力が伝えられているた
め、減圧形座力補償弁３は、固定ポンプとして動作して
いる可変ポンプｌからの吐出流体とアキュムレータ２４
からの放出流体との合流流体を減圧制御し、第１絞り弁
４の前後の差圧を減圧形座力補償弁３のバネ６４のバネ
圧ΔＰＧに相当する圧力に制御する。この減圧形圧力補
償弁３で第１絞り弁４の前後の差圧を一定に制御して行
なう流量制御はいわゆる弁制御であるため、射出初め中
間高速において高い流量の応答性を有し、高い精度を有
するものである。また、アキュムレータ２４からの吐出
流体を利用しているため、アクチュエータを高速に動か
せることも可能なものである。上記第１絞り弁４の開度
と出力流量の関係を第２図中曲線（ロ）で示す。（バネ
圧へＰＧ＞バネ圧ΔＰＬ）であるため、減圧形圧力補償
弁２１が動作するアキュムレータモード時の第１絞り弁
４の前後の差圧は、動力マツヂングモード時の第１絞り
弁４の前後の差圧よりも大きくなる。したがって、第２
図中曲線（イ）、（ロ）で示す如く、アキュムレータモ
ードにおける出力流量は動力マツチングモードにおける
出力流量よりも大きくなる。

なお、このアキュムレータモードにおいて、パイロット
リリーフ弁５７は安全弁もしくはアキュムレータのチャ
ージ圧力制御弁として働き、負荷圧力制御はパイロット
リリーフ弁６８が行なう。

また、アキュムレータモードで圧力制御に入る場合のア
クヂコエータ側ザージ圧はザージ圧吸収弁２７が吸収す
る。

［２］減圧形圧力補償弁３のバネ圧へＰＧをロードセン
シング弁２１のバネ圧ΔＰＬよりも小さく設定した場合
。

この状態で、モード切換用切換弁２３および電磁切換弁
８０を夫々シンボル位置Ｓ、、Ｓ、、に位置させ、第２
絞り弁１７を完全に閉鎖し、さらにパイロットリリーフ
弁６８と同時に切換弁１６を開放して、射出シリンダ７
を前進させるとする。

そうすると、このときも、前述の［１］の場合と略同様
に、この流量制御回路は動力マツチングモードの制御を
行なう。但し、（バネ圧ΔＰｃ＜バネ圧ΔＰＬ）となっ
ているので、動力マツチングモード時においても、減圧
形圧力補償弁３は動作して、第１絞り弁４の前後の差圧
をΔＰＧに制御する。すなわち減圧形圧力補償弁３と絞
り弁４とは流量調整弁を形成する。すなわち、ロードセ
ンシング弁２１の動作による可変ポンプｌの吐出量＝１
９− 制御により、減圧形圧力補償弁３の前位と第１絞り弁４
り後位との差圧ΔＰ１．に制御した上に、上記減圧形圧
力補償弁３で第１絞り弁４の前後の差圧を制御している
のである。したがって、開度−出力流量動特性は、流量
減少時において、動力マツチングモードにも拘らず応答
性が良くなる。これは、可変ポンプｌに関係なく減圧形
圧力補償弁３で制御するからである。

次に、モード切換用パイロット切換弁２３と電磁切換弁
８０を夫々シンボル位置Ｓｔ、Ｓ１２に位置させる。

そうすると、この流量制御回路は前述の［１］の場合と
全く同様にアキュムレータモードの流量制御を行なう。

そして、減圧形圧力補償弁３は第１絞り弁４の前後の差
圧をΔｐｅに制御する。したがって、この（八ＰＱ〈Δ
ＰＬ）の設定のもとでは、開度−出力流量特性は第３図
中曲線（ハ）で示す如く、動力マツチングモードとアキ
ュムレータモードは同一曲線となる。なお、第３図にお
ける曲線（ニ）はアキュムレータモードによる制御時に
おいて１、第２絞り弁１７を開放した場合の開度−出力
流量特性を示すもので、第２絞り弁１７の分だけ出力流
量が増大している。勿論、第２絞り弁Ｉ７の前後の差圧
も、減圧形圧力補償弁３でΔＰＱに制御している。

第４図に示す第２実施例は、」二足第１実施例とは次の
点が主として相異するものである。すなわち、第１実施
例の圧力制御用パイロット弁２２の役目を、ロードセン
シング弁６８に行なわせるようにした点と、第１実施例
のモード切換用切換弁２３に代えてモード切換用切換弁
９１を用いた点である。

この流量制御回路は、第４図に示すようにモード切換用
切換弁９１をシンボル位置Ｓ、に位置させると、動力マ
ツチ用パイロットライン６１．４９を開放して、ロード
センシング弁２１のバネ室３１に第１絞り弁４の後位の
流体圧力を伝える。

そして、流量制御時このロードセンシング弁２１は減圧
形圧力補償弁３の前位の圧力と第１絞り弁４の後位の圧
力との差圧に応じて作動して、可変ポンプｌの吐出量を
制御して動力マツチングモードの制御を行なう。しかも
減圧形圧力補償弁３のバネ６４のバネ圧ΔＰＧがロード
センシング弁２１のバネ３２のバネ圧ＡＰＬよりも小さ
い場合は、第１実施例と同様に動力マツチングモードに
おいても、減圧形圧力補償弁３は作動状態下にある。

バネ圧ΔＰｃがバネ圧ΔＰＬよりも大きい場合は、減圧
形圧力補償弁３は作動しない。また、たとえば樹脂の充
填が完了した場合等のアクチュエータ５．６．７がほと
んど動作せず、かつパイロットリリーフ弁６８の設定圧
力となって、それが動作する圧力制御時においては、ロ
ードセンシング弁２１はシンボル位置Ｖ　＋　、　Ｖ　
２の中間に位置して、可変ポンプｌの斜板を中立側に位
置させて、吐出量の略零の状態で圧力制御を行なうが、
この第４図の場合減圧形圧力補償弁３は△Ｐｃ、＜△Ｐ
Ｌで作動し、ΔＰＧ＞ΔＰ、で作動しない。

一方、モード切換用切換弁９１をシンボル位置Ｓ２に位
置させると、動力マツチ用パイロットライン６１，４．
９が閉鎖される共に、ロードセンシング弁２１のバネ室
３１はフィードイン絞り５１を設げたパイロットライン
５２を介して、減圧形圧力補償弁３の前位のメインライ
ン２に接続される。したがって、ロードセンシング弁２
１のバネ室３１の圧力はパイロット室３３の圧力と同一
の圧力となって、ロードセンシング弁２１はシンボル位
置■、に位置する。そして、可変ポンプは斜板を調節ネ
ジ８６に規制されるまで最大吐出側に傾斜させて、一定
量を吐出する固定ポンプとして動作する。この状態で、
電磁切換弁８０をシンボル位置ＳＩ２に位置させると、
パイロットチェック弁２６が開放されて、アキュムレー
タ２４から流体が放出される。減圧形圧力補償弁３はア
キュムレータ２４からの流体と固定ポンプとして動作し
ている可変ポンプ１からの流体との合流流体を減圧制御
する。すなわち第１実施例の場合と同じくアキュムレー
タモードの流量制御を行なう。

第５図に示す第３実施例は、上記第１実施例とは次の点
が主として相異するものである。すなわち、減圧形圧力
補償弁３と第１絞り弁４との間の−２３〜 メインライン２にバイパス形圧力補償弁１０１を接続し
、そのバネ室１０３をパイロットリリーフ弁６８に接続
した点と、モード切換用パイロット切換弁２３に加えて
さらにモード切換用パイロット切換弁１０２を図示の如
く設けた点である。

まず、ロードセンシング弁２１のバネ３２のバネ圧ΔＰ
Ｌは１０に９７ａｍ”に、減圧形圧力補償弁３のバネ６
４のバネ圧へＰＧは６に９／ｃ尻２に、バイパス形圧力
補償弁１０１のバネ１０３のバネ圧ＡＰＲは８に９／Ｃ
肩２に設定する。

そしてモード切換用切換弁２３をシンボル位置Ｓ１に位
置させ、モード切換用パイロット切換弁１０２をシンボ
ル位置ＸＩに位置させ、電磁切換弁８０をシンボル位置
Ｓ　１１に位置させる。

そうすると、バイパス形圧力補償弁１０１は閉鎖したま
まで停止し、アキュムレータ２４は放出されず、可変ポ
ンプｌとロードセンシング弁２１と減圧形圧力補償弁３
とが動作して、この流量制御回路は動力マツチングモー
ドの制御を行なう。

次に、モード切換用切換弁２３をシンボル位置８２に位
置させ、電磁切換弁８０をシンボル位置Ｓ　１２に位置
させる。

そうすると、ロードセンシング弁２１はシンボル位置■
２に位置して停止して可変ポンプｌを固定ポンプとして
動作させ、バイパス形圧力補償弁１０１は閉鎖したまま
で停止し、アキュムレータ２４と減圧形圧力補償弁３と
が動作して、この流量制御回路はアキュムレータモード
の制御を行なう。

次に、モード切換用切換弁１０２をシンボル位置Ｘ２に
位置させ、電磁切換弁８０をシンボル位置Ｓｌｌに位置
させる。

そうすると、減圧形圧力補償弁３は開放したままで停止
し、アキュムレータ２４は作動せず、可変ポンプ１は前
記と同様に固定ポンプとして動作し、バイパス形圧力補
償弁ｌｏｔは余剰流体をタンク１１０に排出して第１絞
り弁４の前後の差圧を一定に制御してこの流量制御回路
は圧力マツチングモードの制御を行なう。

したがって、この第３実施例の流量制御回路は、動力マ
ツチングモード、アキュムレータモードおよび圧力マツ
チングモードからなる３モードの内の一つを自在に選択
できるのである。

なお、バイパス形圧力補償弁１０１は第１実施例（第１
図）のサージ圧吸収弁２７を用いてもよい。

第５図の流量制御回路においては、モード切換用切換弁
２３で絞り弁４の２次圧をロードセンシング弁２１のバ
ネ室とバイパス形圧力補償弁１０１のバネ室とに切換接
続するようにしているか、第４図に示すように、ロード
センシング弁２１のバネ室を、モード切換用切換弁９Ｉ
によって、絞り弁４の２次側または減圧形座力補償弁３
の前位に接続するようにしてもよい。

上記各実施例の可変ポンプは、吐出量制御部へ伝える流
体圧力を大きくすればその吐出量が小さくなる形式のも
のであるが、逆に、吐出量制御部へ伝える流体圧力を大
きくすれば、その吐出量が増大する形式のものであって
もよい。また、可変ポンプにバイパスピストンを設けた
形式のものであってよい。また、絞り弁４に代えて負荷
圧力検知ポート付比例絞り切換弁および流量調整弁を用
いてもよい。また、モード切換用切換弁は２ボートを含
む多ポート形であってもよく、２ポートの場合、２個の
切換弁を組合せて使用することも可能であり、また、ン
ンボルの異なるものでしよい。

以上の説明で明らかな如く、この発明のモード切換ので
きる流量制御回路は、メインラインに設けた絞り弁の前
後の差圧に応じて作動するロードセンシング弁で可変ポ
ンプの吐出量制御部を制御して、上記絞り弁の前後の差
圧を略一定に制御して、動力マツヂングモードの制御を
し得るようにする一方、上記メインラインに減圧形座力
補償弁を、上記絞り弁の前後の差圧を略一定にし得るよ
うに設けると共に、上記絞り弁および減圧形座力補償弁
よりも上流側のメインラインにアキヨ、ムレータを、弁
を設けたラインを介して接続して、」二足弁を開放して
アキュムレータから流体を吐出し、減圧形座力補償弁で
絞り弁の前後の差圧を略一定にするアキュムレータモー
ドの制御をし得るようにし、かつ、上記絞り弁の後位と
ロードセンンング弁のバネ室とを接続する動力マツチ用
パイロットラインを開閉し得るように、モード切換用切
換弁を設けたので、必要なアクチュエータに対して、あ
るいは必要な時期に上記パイロット切換弁および弁を切
換えてモードを切換ることかでき、動力マツチングモー
ドまたはアキュムレータモードを選択することができる
。したがって、ポンプを共通とする最少単位の回路でも
って、動力マツチングモードに切換えて省動力効果を図
ることができる一方、アキュムレータモードに切換えて
、応答性、高速性等の制御性の向上を図ったり、さらに
速度および／または圧力のフィードバック制御をしたり
、アキュムレータモードで可変ポンプ（こ最大量を吐出
させて、その吐出流体をタンクに戻して迅速に油温を上
昇させ、ウオーミングアツプ時間の短縮を図ったりする
ことができる。

また、この発明の流量制御回路に適合するようなマニホ
ールドを形成すれば、それにカバーもしくはプラグをす
る等の簡単な処置を講するのみで、そのマニホールドを
アキュムレータモードのみの流量制御回路あるいは動力
マツチングモードのみの流量制御回路にも用いることが
できる。したがって、マニホールドの共通化や各オプシ
ョンに対応することができて、標準化にも役立ちその大
巾なコストダウンをすることができる。

したがって、この発明の流量制御回路はマニホールドを
大量生産し、また成形品の種類等の条件に応じてモード
切換えができれば好都合である射出成形機に用いれば特
に価値の高いものである。

【図面の簡単な説明】

第１．４．５図は夫々この発明のモード切換のできる流
量制御回路の各実施例の回路図、第２゜３図は夫々開度
−出力流量特性を示すグラフである。 １・・・可変ポンプ、２・・・メインライン、４．１７
・・・絞り弁、３・減圧形座力補償弁、２１・・・ロー
ドセンシング弁、２４・・・アキュムレータ、２６・・
・パイロットチェック弁、４９．６９・・・動力マツチ
用パイロットライン。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）可変ポンプ（１）とアクチュエータとの間のメイ
   ンライン（２）に絞り弁（４）を設けると共に、上記可
   変ポンプ（１）の吐出量制御部（４６）に作用させる流
   体を制御するロードセンシング弁（２１）のパイロット
   室とバネ室に夫々上記絞り弁（４）の前後の圧力をパイ
   ロットライン（３３）と動力マッチ用パイロットライン
   を介して伝達して、上記ロードセンシング弁（２１）を
   作動させて上記可変ポンプ（１）の吐出量を制御し、上
   記絞り弁（４）の前後の差圧を略一定にする動力マッチ
   ングモードの制御をし得るようにし、 さらに、上記メインライン（２）に減圧形圧力補償弁（
   ３）を上記絞り弁（４）の前後の差圧を略一定にし得る
   ように設けると共に、上記絞り弁（４）および減圧形圧
   力補償弁（３）よりも上流側のメインライン（２）にア
   キュムレータ（２４）を、中間に弁（２６）を設けたラ
   イン（２５）を介して接続して、上記弁（２６）を開放
   してアキュムレータ（２４）から流体を放出して、上記
   減圧形圧力補償弁（３）で絞り弁（４）の前後の差圧を
   略一定にするアキュムレータモードの制御をし得るよう
   にし、 さらにまた、モード切換用切換弁を上記動力マッチ用パ
   イロットライン（４９，６１）を開閉し得るように設け
   、上記動力マッチ用パイロットラインを開放してロード
   センシング弁（２１）を作動させて動力マッチングモー
   ドを選択し得る一方、上記動力マッチ用パイロットライ
   ン（４９，６１）を閉鎖して、ロードセンシング弁（２
   １）を静止状態にして、可変ポンプ（１）に一定容量を
   吐出させると共に、上記弁（２６）を開放してアキュム
   レータモードを選択し得るようにしたことを特徴とする
   モード切換のできる流量制御回路。
2. （２）上記ロードセンシング弁（２１）のバネ室を、フ
   イードイン絞り（５１）を設けたパイロットライン（５
   ２）を介して、上記絞り弁（４）の前位に接続したこと
   を特徴とする上記特許請求の範囲第１項に記載の流量制
   御回路。