JPS6138957B2 - - Google Patents
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- JPS6138957B2 JPS6138957B2 JP11900681A JP11900681A JPS6138957B2 JP S6138957 B2 JPS6138957 B2 JP S6138957B2 JP 11900681 A JP11900681 A JP 11900681A JP 11900681 A JP11900681 A JP 11900681A JP S6138957 B2 JPS6138957 B2 JP S6138957B2
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Description
本発明はポリテトラフルオロエチレン（以下
PTFEと略す）にオキシベンゾイルポリエステル
と天然鱗片状黒鉛とを加えてなる高い限界PV値
を有し、かつ相手材の損傷度が非常に少ない摺動
材組成物に関するものである。 PTFEは低摩擦特性を有するが、耐摩耗性、耐
圧縮クリープ特性が非常に劣るため、軸受などの
摺動材として使用するには、減摩材としてガラス
繊維、カーボン繊維などの繊維状物を充填させる
のが周知の方法である。ところがこれらの繊維状
物を充填した系は、相手材がアルミ、SUS、真鋳
などの軟質金属の場合、これらが著しく損傷され
る。 一旦、金属摩耗粉が生ずると、これがプラスチ
ツク側にざらつき摩耗的に働き、摩耗係数が不安
定になるとともに、プラスチツク側の摩耗も促進
し、系全体の温度が上昇し、焼きついてしまうと
いう現象が起る。 従つてこれらの繊維状物を充填したPTFEは、
相手材が軟質材料である軸受などには一般的に使
用することができない。 一方ポリイミド、オキシベンゾイルポリエステ
ルの如き、耐熱性の有機系充填剤を用いると、相
手材の損傷度は著しく改善されることが知られて
いる。特にオキシベンゾイルポリエステルは、
400℃以下の温度ではほとんど軟化することな
く、耐摩耗性、耐クリープ特性、耐薬品性におい
て非常に優れたものである。また結晶構造が黒鉛
や二硫化モリブデンのような固体潤滑剤に類似し
た板状結晶を有しているため、自己潤滑性に優れ
ている。このオキシベンゾイルポリエステルを
PTFEに添加した場合、PTFEの欠点である耐摩
耗性、耐圧縮クリープ特性を大巾に改良し、（摩
耗量は、オキシベンゾイルポリエステル20重量％
添加で、PTFEの1/1000以下となる。）摩擦係数
もPTFEの低い値を維持するだけでなく、安定で
あるという非常に優れた摺動特性を有する。もち
ろん相手材がアルミなどの軟質金属の場合、ほと
んど損傷することなく、800〜1000Kg/cm2・m/mi
ｎという高いPV値（軸受にかかる圧力と速度の
積）下でも使用可能である。このような組成物に
ついては、特公昭49−27415に記載されている。 しかしながらサイクルが非常に速い往復運動を
伴なう、ピストンリングとか放熱面積が非常に小
さい無給油軸受などのように過酷な条件下で適合
した場合、摺動面温度が著しく上昇し、クリープ
現象を伴なうなどの問題があつた。このクリープ
現象を改良する目的で、ガラス繊維、カーボン繊
維などの繊維状物を該組成物に対して５重量部添
加しただけででも相手材が軟質金属の場合は著し
く損傷される。 従つて本発明者らの目的は該組成物の相手材を
損傷しないという特性を繊持しつつ、前記の過酷
な条件下でも適用できるよう、更に限界PV値を
上げることであつた。 これらの目的のために鋭意検討した結果、
PTFEにオキシベンゾイルポリエステルと天然鱗
片状黒鉛との混合物を添加することにより、
PTFEとオキシベンゾイルポリエステルとの組成
物に見られる相手材を損傷しないという特性を維
持し、限界PV値が1500〜1600Kg/cm2・m/minと向
上することを見出し、本発明に到つた。 すなわち本発明者らはPTFE100部に対して、
オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛
との重量比が90：10〜40：60である。混合物を10
〜100部加えることによつて、PTFEとオキシベ
ンゾイルポリエステルとの組成物に見られる相手
材を損傷しないという特性を維持し、限界PV値
が1500〜1600Kg/cm2・m/minと向上することによ
り、前記の過酷な条件下でも適用できることを見
出し本発明に到つたのである。 本発明に使用し得るオキシベンゾイルポリエス
テルは一般に次式（）の反復単位をもつたもの
である。 これらのポリエステルの合成法としては、特公
昭46−6796、特公昭47−47870で用いられている
ような高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や
特開昭54−46287、特開昭54−46291に見られるよ
うに重合系に実質的に溶剤を用いない塊状重合法
があり、このものはエコノールE101（住友化
学工業製）という商品名で市販されている。 本発明で使用し得るポリテトラフルオロエチレ
ンとは、次式（）の返復単位 を有するものであり、一般的にポリフロンＭ―
12，Ｍ―31（ダイキン工業製）、テフロンＴ―７
―Ｊ，Ｔ―820―Ｊ（以上三井フロロケミカル
製）という商品名が市販されている。 本発明で使用し得る天然鱗片状黒鉛とは、外形
がうろこ、葉状、針状を呈するものを大部分含む
天然産の黒鉛で、天然土状黒鉛にくらべ、固定炭
素分が高く、SiO2などの灰分が少なく、耐熱
性、電気抵抗、潤滑性の点で格段に優れている。
また人造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、
潤滑性の点ではるかに優れているものである。特
に300メツシユ以下の粒度をもち、かつ固定炭素
が95％以上の天然鱗片状黒鉛を使用した場合、分
散性、μの安定性、相手材の損傷度の点で優れ、
安定して高PV値が得られる。市販品としては
CPB―30，CPB―1000，CPB―3000，CPB―5000
（以上中越黒鉛製）などがある。 PTFE100部に対するオキシベンゾイルポリエ
ステルと天然鱗片状黒鉛との混合物の充填量は10
〜100部、好ましくは20〜60部である。これらの
混合物が10部より少ない場合はPTFEの耐摩耗耐
圧縮クリープ特性の改良が不充分で100部より多
い場合は機械的に非常にもろいものとなる。 PTFEに充填するオキシベンゾイルポリエステ
ルと天然鱗片状黒鉛との混合割合は重量比で90：
10〜40：60、好ましくは85：15〜50：50である。
この範囲を越えるとPTFEとオキシベンゾイルポ
リエステルとの組成物の限界PV値の向上は認め
られない。 本発明の組成物の混合方法としてはPTFEとオ
キシベンゾイルポリエステルおよび天然鱗片状黒
鉛とを例えばヘンシエルミキサー、スーパーミキ
サーなどの混合機でドライブレンドする方法が一
般的である。また、PTFEの水性懸濁液にオキシ
ベンゾイルポリエステル、天然鱗片状黒鉛を添加
し、析出後乾燥させる方法もとることが可能であ
る。 該、組成物から軸受、ピストンリングなどの摺
動部品を得るには、室温で圧縮成形によりプレホ
ーム作製後熱風循環焼成炉で350〜370℃の温度で
焼結させ、その後切削加工するのが一般的であ
る。またラム押出成形ペースト押出成形などの方
法も取ることができる。 本発明の組成物はPTFEとオキシベンゾイルポ
リエステルよりなる組成物にみられる、相手材が
アルミのような軟質金属であつてもほとんど損傷
することがないユニークな特性を維持し、該組成
物より更に高い限界PV値を有する摺動材料であ
る。 本発明は以下の実施例によつて説明するが、
部、％は特に断わらない限り重量部、重量％をあ
らわす。また実施例は本発明の好適な態様を示す
ものであつて、本発明の範囲を限定するものでは
ない。 実施例 １〜５ PTFE（ポリフロンＭ―12、ダイキン工業製）
と平均粒径20μを有するオキシベンゾイルポリエ
ステル（エコノールE101、住友化学工業製）
と全量が800メツシユ（18μ）パスの平均粒径５
μを有する天然鱗片状黒鉛（中越黒鉛製、CPB―
3000）を第１表の組成比となるようにヘンシエル
ミキサーで混合し、37トンプレスを用い室温で、
圧力300Kg/cm2、保圧時間５分の条件で外径30mm、
高さ50mmのプレホームを成形し、これを昇降温プ
ログラムのついた熱風循環焼成炉を用いて室温か
ら370℃まで５時間で昇温後、370℃で５時間保持
し100℃まで４時間で降温し、取り出した。 これらの成形品から摩耗リングの形状（外径
25.6mm、内径20mm、高さ15mm）に切削加工した。
これらの摩耗リングからは鈴木式摩耗試験機（東
洋ボールドウイン製）を用いて、圧力Ｐ＝15Kg/
cm2、速度Ｖ＝50m/minの条件下、相手材をアル
ミ（JIS5052）とし２時間の摺動を行なつた。そ
の後Ｐを一定としてＶをPV＝800，900，1000…
Kg/cm2・m/minと100ずつ２時間の割合で増加さ
せながら、サンプルの変形が見られるか摩擦係数
が急激に不安定となるPV値まで、連続的に摺動
を行ない、このようになつた時点を限界PV値と
し運転を停止し、この時点までの相手材のアルミ
の摩耗量を測定した。これとの結果を第１表にま
とめて示す。表から明らかなようにいずれも1500
〜1600Kg/cm2・m/minという高い限界PV値を有
し、相手材アルミの摩耗はほとんどみられなかつ
た。
PTFEと略す）にオキシベンゾイルポリエステル
と天然鱗片状黒鉛とを加えてなる高い限界PV値
を有し、かつ相手材の損傷度が非常に少ない摺動
材組成物に関するものである。 PTFEは低摩擦特性を有するが、耐摩耗性、耐
圧縮クリープ特性が非常に劣るため、軸受などの
摺動材として使用するには、減摩材としてガラス
繊維、カーボン繊維などの繊維状物を充填させる
のが周知の方法である。ところがこれらの繊維状
物を充填した系は、相手材がアルミ、SUS、真鋳
などの軟質金属の場合、これらが著しく損傷され
る。 一旦、金属摩耗粉が生ずると、これがプラスチ
ツク側にざらつき摩耗的に働き、摩耗係数が不安
定になるとともに、プラスチツク側の摩耗も促進
し、系全体の温度が上昇し、焼きついてしまうと
いう現象が起る。 従つてこれらの繊維状物を充填したPTFEは、
相手材が軟質材料である軸受などには一般的に使
用することができない。 一方ポリイミド、オキシベンゾイルポリエステ
ルの如き、耐熱性の有機系充填剤を用いると、相
手材の損傷度は著しく改善されることが知られて
いる。特にオキシベンゾイルポリエステルは、
400℃以下の温度ではほとんど軟化することな
く、耐摩耗性、耐クリープ特性、耐薬品性におい
て非常に優れたものである。また結晶構造が黒鉛
や二硫化モリブデンのような固体潤滑剤に類似し
た板状結晶を有しているため、自己潤滑性に優れ
ている。このオキシベンゾイルポリエステルを
PTFEに添加した場合、PTFEの欠点である耐摩
耗性、耐圧縮クリープ特性を大巾に改良し、（摩
耗量は、オキシベンゾイルポリエステル20重量％
添加で、PTFEの1/1000以下となる。）摩擦係数
もPTFEの低い値を維持するだけでなく、安定で
あるという非常に優れた摺動特性を有する。もち
ろん相手材がアルミなどの軟質金属の場合、ほと
んど損傷することなく、800〜1000Kg/cm2・m/mi
ｎという高いPV値（軸受にかかる圧力と速度の
積）下でも使用可能である。このような組成物に
ついては、特公昭49−27415に記載されている。 しかしながらサイクルが非常に速い往復運動を
伴なう、ピストンリングとか放熱面積が非常に小
さい無給油軸受などのように過酷な条件下で適合
した場合、摺動面温度が著しく上昇し、クリープ
現象を伴なうなどの問題があつた。このクリープ
現象を改良する目的で、ガラス繊維、カーボン繊
維などの繊維状物を該組成物に対して５重量部添
加しただけででも相手材が軟質金属の場合は著し
く損傷される。 従つて本発明者らの目的は該組成物の相手材を
損傷しないという特性を繊持しつつ、前記の過酷
な条件下でも適用できるよう、更に限界PV値を
上げることであつた。 これらの目的のために鋭意検討した結果、
PTFEにオキシベンゾイルポリエステルと天然鱗
片状黒鉛との混合物を添加することにより、
PTFEとオキシベンゾイルポリエステルとの組成
物に見られる相手材を損傷しないという特性を維
持し、限界PV値が1500〜1600Kg/cm2・m/minと向
上することを見出し、本発明に到つた。 すなわち本発明者らはPTFE100部に対して、
オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛
との重量比が90：10〜40：60である。混合物を10
〜100部加えることによつて、PTFEとオキシベ
ンゾイルポリエステルとの組成物に見られる相手
材を損傷しないという特性を維持し、限界PV値
が1500〜1600Kg/cm2・m/minと向上することによ
り、前記の過酷な条件下でも適用できることを見
出し本発明に到つたのである。 本発明に使用し得るオキシベンゾイルポリエス
テルは一般に次式（）の反復単位をもつたもの
である。 これらのポリエステルの合成法としては、特公
昭46−6796、特公昭47−47870で用いられている
ような高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や
特開昭54−46287、特開昭54−46291に見られるよ
うに重合系に実質的に溶剤を用いない塊状重合法
があり、このものはエコノールE101（住友化
学工業製）という商品名で市販されている。 本発明で使用し得るポリテトラフルオロエチレ
ンとは、次式（）の返復単位 を有するものであり、一般的にポリフロンＭ―
12，Ｍ―31（ダイキン工業製）、テフロンＴ―７
―Ｊ，Ｔ―820―Ｊ（以上三井フロロケミカル
製）という商品名が市販されている。 本発明で使用し得る天然鱗片状黒鉛とは、外形
がうろこ、葉状、針状を呈するものを大部分含む
天然産の黒鉛で、天然土状黒鉛にくらべ、固定炭
素分が高く、SiO2などの灰分が少なく、耐熱
性、電気抵抗、潤滑性の点で格段に優れている。
また人造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、
潤滑性の点ではるかに優れているものである。特
に300メツシユ以下の粒度をもち、かつ固定炭素
が95％以上の天然鱗片状黒鉛を使用した場合、分
散性、μの安定性、相手材の損傷度の点で優れ、
安定して高PV値が得られる。市販品としては
CPB―30，CPB―1000，CPB―3000，CPB―5000
（以上中越黒鉛製）などがある。 PTFE100部に対するオキシベンゾイルポリエ
ステルと天然鱗片状黒鉛との混合物の充填量は10
〜100部、好ましくは20〜60部である。これらの
混合物が10部より少ない場合はPTFEの耐摩耗耐
圧縮クリープ特性の改良が不充分で100部より多
い場合は機械的に非常にもろいものとなる。 PTFEに充填するオキシベンゾイルポリエステ
ルと天然鱗片状黒鉛との混合割合は重量比で90：
10〜40：60、好ましくは85：15〜50：50である。
この範囲を越えるとPTFEとオキシベンゾイルポ
リエステルとの組成物の限界PV値の向上は認め
られない。 本発明の組成物の混合方法としてはPTFEとオ
キシベンゾイルポリエステルおよび天然鱗片状黒
鉛とを例えばヘンシエルミキサー、スーパーミキ
サーなどの混合機でドライブレンドする方法が一
般的である。また、PTFEの水性懸濁液にオキシ
ベンゾイルポリエステル、天然鱗片状黒鉛を添加
し、析出後乾燥させる方法もとることが可能であ
る。 該、組成物から軸受、ピストンリングなどの摺
動部品を得るには、室温で圧縮成形によりプレホ
ーム作製後熱風循環焼成炉で350〜370℃の温度で
焼結させ、その後切削加工するのが一般的であ
る。またラム押出成形ペースト押出成形などの方
法も取ることができる。 本発明の組成物はPTFEとオキシベンゾイルポ
リエステルよりなる組成物にみられる、相手材が
アルミのような軟質金属であつてもほとんど損傷
することがないユニークな特性を維持し、該組成
物より更に高い限界PV値を有する摺動材料であ
る。 本発明は以下の実施例によつて説明するが、
部、％は特に断わらない限り重量部、重量％をあ
らわす。また実施例は本発明の好適な態様を示す
ものであつて、本発明の範囲を限定するものでは
ない。 実施例 １〜５ PTFE（ポリフロンＭ―12、ダイキン工業製）
と平均粒径20μを有するオキシベンゾイルポリエ
ステル（エコノールE101、住友化学工業製）
と全量が800メツシユ（18μ）パスの平均粒径５
μを有する天然鱗片状黒鉛（中越黒鉛製、CPB―
3000）を第１表の組成比となるようにヘンシエル
ミキサーで混合し、37トンプレスを用い室温で、
圧力300Kg/cm2、保圧時間５分の条件で外径30mm、
高さ50mmのプレホームを成形し、これを昇降温プ
ログラムのついた熱風循環焼成炉を用いて室温か
ら370℃まで５時間で昇温後、370℃で５時間保持
し100℃まで４時間で降温し、取り出した。 これらの成形品から摩耗リングの形状（外径
25.6mm、内径20mm、高さ15mm）に切削加工した。
これらの摩耗リングからは鈴木式摩耗試験機（東
洋ボールドウイン製）を用いて、圧力Ｐ＝15Kg/
cm2、速度Ｖ＝50m/minの条件下、相手材をアル
ミ（JIS5052）とし２時間の摺動を行なつた。そ
の後Ｐを一定としてＶをPV＝800，900，1000…
Kg/cm2・m/minと100ずつ２時間の割合で増加さ
せながら、サンプルの変形が見られるか摩擦係数
が急激に不安定となるPV値まで、連続的に摺動
を行ない、このようになつた時点を限界PV値と
し運転を停止し、この時点までの相手材のアルミ
の摩耗量を測定した。これとの結果を第１表にま
とめて示す。表から明らかなようにいずれも1500
〜1600Kg/cm2・m/minという高い限界PV値を有
し、相手材アルミの摩耗はほとんどみられなかつ
た。
【表】
また実施例２、実施例４の組成物についてはＰ
＝15Kg/cm2、Ｖ＝80m/minの条件下、相手材をア
ルミ（JIS5052）とし、20時間の摺動を行ない摩
擦係数、摩耗係数、相手材アルミの摩耗量を測定
した。この結果を第２表に示す。表から明らかな
ように、このような高PV値下でも良好な摺動特
性を示し、相手材アルミの摩耗もほとんどみられ
なかつた。 またこれらについてはＰ＝15Kg/cm2、Ｖ＝100
m/minの条件下でもほぼ同様の結果を示した。
＝15Kg/cm2、Ｖ＝80m/minの条件下、相手材をア
ルミ（JIS5052）とし、20時間の摺動を行ない摩
擦係数、摩耗係数、相手材アルミの摩耗量を測定
した。この結果を第２表に示す。表から明らかな
ように、このような高PV値下でも良好な摺動特
性を示し、相手材アルミの摩耗もほとんどみられ
なかつた。 またこれらについてはＰ＝15Kg/cm2、Ｖ＝100
m/minの条件下でもほぼ同様の結果を示した。
【表】
実施例 ６〜７
PTFE100部、オキシベンゾイルポリエステル
36部、天然鱗片状黒鉛７部の組成比とし、天然鱗
片状黒鉛として500メツシユ（30μ）パスの平均
粒径７μのもの（中越黒鉛製：CPB―1000）、
1500メツシユ（10μ）パスの平均粒径２μのもの
（中越黒鉛製：CPB―5000）の２種類を用いたも
のについて実施例１〜５と同様にして限界PV値
を求めたところ、いずれも1600Kg/cm2・m/minで
相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかつた。 またこれらについて実施例１〜５と同様にＰ＝
15Kg/cm2、Ｖ＝80m/minの条件下で20時間の摺動
を行なつた。これらの結果を第３表に示す。表か
ら明らかなように、実施例４の天然鱗片状黒鉛と
してCPB―3000を用いたものとほとんど同じ摺動
特性を得た。また、相手材アルミの摩耗もほとん
どみられなかつた。またこれらについては、Ｐ＝
15Kg/cm2、Ｖ＝100m/minの条件下でもほぼ同様
の結果を示した。
36部、天然鱗片状黒鉛７部の組成比とし、天然鱗
片状黒鉛として500メツシユ（30μ）パスの平均
粒径７μのもの（中越黒鉛製：CPB―1000）、
1500メツシユ（10μ）パスの平均粒径２μのもの
（中越黒鉛製：CPB―5000）の２種類を用いたも
のについて実施例１〜５と同様にして限界PV値
を求めたところ、いずれも1600Kg/cm2・m/minで
相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかつた。 またこれらについて実施例１〜５と同様にＰ＝
15Kg/cm2、Ｖ＝80m/minの条件下で20時間の摺動
を行なつた。これらの結果を第３表に示す。表か
ら明らかなように、実施例４の天然鱗片状黒鉛と
してCPB―3000を用いたものとほとんど同じ摺動
特性を得た。また、相手材アルミの摩耗もほとん
どみられなかつた。またこれらについては、Ｐ＝
15Kg/cm2、Ｖ＝100m/minの条件下でもほぼ同様
の結果を示した。
【表】
比較例 １〜３
天然鱗片状黒鉛を用いないPTFEとオキシベン
ゾイルポリエステルの組成物で、第４表の組成比
のものについて実施例１〜５とまつたく同様の方
法で限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求め
た。結果を第４表に示す。相手材アルミの摩耗に
ついてはほとんど認められないが天然鱗片状黒鉛
を添加したものにくらべ、限界PV値はかなり低
い。
ゾイルポリエステルの組成物で、第４表の組成比
のものについて実施例１〜５とまつたく同様の方
法で限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求め
た。結果を第４表に示す。相手材アルミの摩耗に
ついてはほとんど認められないが天然鱗片状黒鉛
を添加したものにくらべ、限界PV値はかなり低
い。
【表】
またこれらのものを実施例１〜５と同様にして
Ｐ＝15Kg/cm2、Ｖ＝80m/minの条件下で摺動を行
なつたが、いずれも測定後２時間以内でサンプル
は変形し、異常摩耗をおこし摩耗擦係数が高く不
安定となつた。これらの比較例から天然鱗片状黒
鉛の添加効果は明らかである。 比較例 ４ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB―3000と同程度の粒径をもつ土状黒鉛（中
越黒鉛製AX―600）を用いて、実施例１〜５と同
様にして限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求
めたが、初期のＰ＝15Kg/cm2、Ｖ＝50m/minの条
件下、２時間の測定で異常摩耗をおこし、サンプ
ルが変形した。また相手材アルミ表面は著しく損
傷していた。土状黒鉛に含まれているSiO2が相
手材を損傷したと考えられる。 比較例 ５ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB―1000と同程度の粒径をもつ人造黒鉛（中
越黒鉛製Ｇ―10）を用いて、実施例１〜５と同様
にして、限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求
めた。その結果PV＝1000Kg/cm2・m/minでサンプ
ルが変形した。ただし相手材アルミ表面の摩耗は
ほとんどみられなかつた。すなわち人造黒鉛の場
合、添加することにより、土状黒鉛のように悪影
響を及ぼさないが、効果は認められなかつた。
Ｐ＝15Kg/cm2、Ｖ＝80m/minの条件下で摺動を行
なつたが、いずれも測定後２時間以内でサンプル
は変形し、異常摩耗をおこし摩耗擦係数が高く不
安定となつた。これらの比較例から天然鱗片状黒
鉛の添加効果は明らかである。 比較例 ４ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB―3000と同程度の粒径をもつ土状黒鉛（中
越黒鉛製AX―600）を用いて、実施例１〜５と同
様にして限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求
めたが、初期のＰ＝15Kg/cm2、Ｖ＝50m/minの条
件下、２時間の測定で異常摩耗をおこし、サンプ
ルが変形した。また相手材アルミ表面は著しく損
傷していた。土状黒鉛に含まれているSiO2が相
手材を損傷したと考えられる。 比較例 ５ 実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわり
にCPB―1000と同程度の粒径をもつ人造黒鉛（中
越黒鉛製Ｇ―10）を用いて、実施例１〜５と同様
にして、限界PV値、相手材アルミの摩耗量を求
めた。その結果PV＝1000Kg/cm2・m/minでサンプ
ルが変形した。ただし相手材アルミ表面の摩耗は
ほとんどみられなかつた。すなわち人造黒鉛の場
合、添加することにより、土状黒鉛のように悪影
響を及ぼさないが、効果は認められなかつた。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリテトラフルオロエチレン100部に対し
て、オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状
黒鉛との重量比が90：10〜40：60である混合物を
10〜100部加えてなる摺動材組成物。 ２ 天然鱗片状黒鉛として300メツシユ以下の粒
度をもち、かつ固定炭素が95％以上のものを使用
した特許請求の範囲第１項に記載された摺動材組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11900681A JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11900681A JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819397A JPS5819397A (ja) | 1983-02-04 |
| JPS6138957B2 true JPS6138957B2 (ja) | 1986-09-01 |
Family
ID=14750657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11900681A Granted JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819397A (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127933A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-08 | Youbea Le-Ron Kogyo Kk | 工作機摺動部用材料 |
| JPS61192738A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-27 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動材料 |
| JPS62201996A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nok Corp | 摺動部用部材 |
| JPH0830135B2 (ja) * | 1987-10-16 | 1996-03-27 | エヌオーケー株式会社 | 四フッ化エチレン樹脂組成物 |
| JP2589714B2 (ja) * | 1987-11-25 | 1997-03-12 | 日本バルカー工業株式会社 | 摺動材組成物 |
| JPH0320347A (ja) * | 1989-06-15 | 1991-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | 摺動材料 |
| JP2901322B2 (ja) * | 1990-08-10 | 1999-06-07 | 株式会社リケン | スターリングエンジン用シール装置 |
| DE4323121A1 (de) * | 1993-07-10 | 1995-02-23 | Hoechst Ag | Abriebbeständige Fluorpolymer-Mischungen |
| JP2001304420A (ja) * | 2000-02-18 | 2001-10-31 | Daikin Ind Ltd | シールリング |
-
1981
- 1981-07-28 JP JP11900681A patent/JPS5819397A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5819397A (ja) | 1983-02-04 |
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