JPS5819397A - 摺動材組成物 - Google Patents
摺動材組成物Info
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- JPS5819397A JPS5819397A JP11900681A JP11900681A JPS5819397A JP S5819397 A JPS5819397 A JP S5819397A JP 11900681 A JP11900681 A JP 11900681A JP 11900681 A JP11900681 A JP 11900681A JP S5819397 A JPS5819397 A JP S5819397A
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- Japan
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- graphite
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- Manufacture Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
- Lubricants (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はポリテトラフルオロエチレンｃ以下ＰＴＦＥと
略す）にオキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒
鉛とを加えてなる高い限界ＰＶ値を有し、かつ相手材の
損傷度が非常に少ない摺動材組成物に関するものである
。
略す）にオキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒
鉛とを加えてなる高い限界ＰＶ値を有し、かつ相手材の
損傷度が非常に少ない摺動材組成物に関するものである
。
ＰＴＦＥは低摩擦特性を有するう；、耐摩耗性、耐圧縮
クリープ特性が非常に劣るため、軸受ｆ（どの摺動材と
して使用するには、減摩材としてガラス繊維−力１−ボ
ン繊維などの繊維状物を充填させるのが周知の方法であ
る。ところがこれらの繊維Ｖ物を充填した系は、相手材
がアルミ。
クリープ特性が非常に劣るため、軸受ｆ（どの摺動材と
して使用するには、減摩材としてガラス繊維−力１−ボ
ン繊維などの繊維状物を充填させるのが周知の方法であ
る。ところがこれらの繊維Ｖ物を充填した系は、相手材
がアルミ。
８Ｕ８．真鋳などの軟質金真の場合、これらが著しく損
傷される。
傷される。
一旦、金属摩耗粉が生ずると、これがプラスチック側に
ざら′・つき摩耗的に働き、摩耗係数が不安定になると
ともに、プラスチック側の摩耗も促進し、系全体の湿度
が上昇し、焼きついてしまうという珊象が起る。
ざら′・つき摩耗的に働き、摩耗係数が不安定になると
ともに、プラスチック側の摩耗も促進し、系全体の湿度
が上昇し、焼きついてしまうという珊象が起る。
従ってこれらの繊維状物を充填したＦＴＦＢは、相手材
が軟質材料である軸受などには一般的に使用することが
できない。
が軟質材料である軸受などには一般的に使用することが
できない。
一万ポリイミド、オキシベンゾイルポリエステルの如き
、耐熱性の有機系充填剤を用いると。
、耐熱性の有機系充填剤を用いると。
相手材の損傷度は著しく改善されることが知られている
。特にオキシベンゾイルポリエステルは、４００℃以下
の湿度ではほとんど軟化することなく、耐−純性、耐り
リープ特性、耐薬品性において非常に優れたものである
。また結晶構造が黒鉛や二硫化モリブデンのような固体
潤滑剤に拳似した゛板＃ｊ：結晶を有しているため、自
己潤滑性に優れている。このオキシベンゾイルポリエス
テルをＰＴＦＥ に添加した場合、 ＰＴＦＥの欠点
である耐岸耗性、耐圧縮クリープ特性を大巾ニ改良し、
（摩耗量は、オキシベンゾイルポリエステル２０重１１
ｉ％添加で、Ｐ Ｔ Ｆ Ｅ（７） １／１０００以下
となる。）ｌＩｆ擦係数もｆ’ＴＦＥの低い値を維持す
るだけでなく、安定であるという非常に優れた摺動特性
を有する。もちろん相手材がアルミなどの軟質斂稠の場
合、はとんど損傷することなく 、 ８００〜１０００
ｋ１５４−ｍ／ｍｉｎ という高いＰＶ値ｃ軸受に
かかる任カと速度の積）下でも使用可能である。このよ
うな組成物については、特公昭４９−２７４１５に記載
されている。
。特にオキシベンゾイルポリエステルは、４００℃以下
の湿度ではほとんど軟化することなく、耐−純性、耐り
リープ特性、耐薬品性において非常に優れたものである
。また結晶構造が黒鉛や二硫化モリブデンのような固体
潤滑剤に拳似した゛板＃ｊ：結晶を有しているため、自
己潤滑性に優れている。このオキシベンゾイルポリエス
テルをＰＴＦＥ に添加した場合、 ＰＴＦＥの欠点
である耐岸耗性、耐圧縮クリープ特性を大巾ニ改良し、
（摩耗量は、オキシベンゾイルポリエステル２０重１１
ｉ％添加で、Ｐ Ｔ Ｆ Ｅ（７） １／１０００以下
となる。）ｌＩｆ擦係数もｆ’ＴＦＥの低い値を維持す
るだけでなく、安定であるという非常に優れた摺動特性
を有する。もちろん相手材がアルミなどの軟質斂稠の場
合、はとんど損傷することなく 、 ８００〜１０００
ｋ１５４−ｍ／ｍｉｎ という高いＰＶ値ｃ軸受に
かかる任カと速度の積）下でも使用可能である。このよ
うな組成物については、特公昭４９−２７４１５に記載
されている。
しかしながらサイクルが非常に速い往復運動を伴なう、
ピストンリングとか放熱面積が非常に小さい無給油軸受
などのように過酷な条件ドで適用した場合、摺動面湿度
が著しく上昇し。
ピストンリングとか放熱面積が非常に小さい無給油軸受
などのように過酷な条件ドで適用した場合、摺動面湿度
が著しく上昇し。
クリープ現象を伴なうなどの問題があった。このクリー
プ現象、を改良する目的で、ガラス繊維。
プ現象、を改良する目的で、ガラス繊維。
カーボン繊維などの繊維吠物を該組成物に対して６重量
部添加しただけでも相手材が欧質曾属の場合は著しく損
傷される。
部添加しただけでも相手材が欧質曾属の場合は著しく損
傷される。
従って本実明首らの目的は該組成物の相手材を損傷しな
いという特性を維持しつつ、前記の過酷な条件下でも通
用できるよう、更に限界ＰＶ値を上げることであった。
いという特性を維持しつつ、前記の過酷な条件下でも通
用できるよう、更に限界ＰＶ値を上げることであった。
これらの目的のため′鋭意検討した結果、 ＰＴＦＥに
オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との混
合物を添加することにより、 ＰＴＦＥとオキシベンゾ
イルポリエステルとの組成物に見られる相手材を損傷し
ないという特性を維持し、限界ＰＶ値が１５００〜１６
００ Ｖ４／、ｊ−−ｉｎと向上することを見出し、本
発明に到った。
オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との混
合物を添加することにより、 ＰＴＦＥとオキシベンゾ
イルポリエステルとの組成物に見られる相手材を損傷し
ないという特性を維持し、限界ＰＶ値が１５００〜１６
００ Ｖ４／、ｊ−−ｉｎと向上することを見出し、本
発明に到った。
すなわち本実防音らはＰＴＦＥ １００部に対して、オ
キシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との重量
比がＳＯ：１Ｏ〜４Ｇ：６Ｇで□ ある。混合物を１０〜１００部加えることによって、
ＰＴＦＥとオキシベンゾイルポリエステルとの組成物に
見られる相手材を損傷しないという特性を維持し、限界
ＰＶ値が１６００〜１６００に４／Ｉ？１１！・＠／ｍ
ｔｎと向上することにより、前記の過酷な条件下でも適
用できることを見出し本発明に到ったのである。
キシベンゾイルポリエステルと天然鱗片吠黒鉛との重量
比がＳＯ：１Ｏ〜４Ｇ：６Ｇで□ ある。混合物を１０〜１００部加えることによって、
ＰＴＦＥとオキシベンゾイルポリエステルとの組成物に
見られる相手材を損傷しないという特性を維持し、限界
ＰＶ値が１６００〜１６００に４／Ｉ？１１！・＠／ｍ
ｔｎと向上することにより、前記の過酷な条件下でも適
用できることを見出し本発明に到ったのである。
本発明に使用し得るオキシベンゾイルポリエステルは一
般に次式（１）の反復単位をもったものである。
般に次式（１）の反復単位をもったものである。
これらのポリエステルの合成法としては、特公昭４６−
６７９６．特公昭４７−４７８７０で用いられているよ
うな高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や特開昭５
４−４６．２８１．特開昭５４−４６２９１に見られる
ように重合系に実質的に溶剤を用いない塊吠重合法があ
り、この（５） モ（７）ｌｉ ｚ ｗ ） −７，■Ｅ １０１ 、（
住友化学工業製）という商品名で市販されている。
６７９６．特公昭４７−４７８７０で用いられているよ
うな高沸点溶剤を重合媒体として用いる方法や特開昭５
４−４６．２８１．特開昭５４−４６２９１に見られる
ように重合系に実質的に溶剤を用いない塊吠重合法があ
り、この（５） モ（７）ｌｉ ｚ ｗ ） −７，■Ｅ １０１ 、（
住友化学工業製）という商品名で市販されている。
本発明で使用し得るポリテトラフルオロエチレンと１は
１次式（ｎ）の反復単位 を有するもの′であり、一般的にポリフロンＭ−１２、
Ｍ−８’ｌ（ダイキン工業製■フロンＴ−７−Ｊ、Ｔ−
８２０−Ｊ（以上三井フロロケミカル製￥）う商品名で
市販されている。
１次式（ｎ）の反復単位 を有するもの′であり、一般的にポリフロンＭ−１２、
Ｍ−８’ｌ（ダイキン工業製■フロンＴ−７−Ｊ、Ｔ−
８２０−Ｊ（以上三井フロロケミカル製￥）う商品名で
市販されている。
本発明で使用し得る天然−片吠黒鉛とは、外形がうろこ
１葉吠、針吠を呈するものを大部分含む天然産の黒鉛で
、天然土吠黒鉛にくらべ、固定炭素分が高（，８ｉ（麺
などの灰分が少なく。
１葉吠、針吠を呈するものを大部分含む天然産の黒鉛で
、天然土吠黒鉛にくらべ、固定炭素分が高（，８ｉ（麺
などの灰分が少なく。
耐熱性、電気低量滑性の点で格段に優れている。また人
造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、潤滑性の点で
はるかに優れてＬ）るものである。特に８００メツシエ
以下の粒度をもち。
造黒鉛に比較しても結晶性が高く耐熱性、潤滑性の点で
はるかに優れてＬ）るものである。特に８００メツシエ
以下の粒度をもち。
かつ固定炭素が９６φ以上の天然鱗片杖黒沿を（６）
使用した場合１分散性、／４の安定性、相手材の損傷度
の点で優れ、安定して高ＰＶ値が得られる。市販品とし
てはＧＰＢ−９９，（３ＦＢ −１０００％（！ＦＢ−
ａ ｏ ｏ ｏ、ΩＰＢ−６０００ｃ以上中越黒鉛製）
以上中高黒鉛 製ＴＦＥ １９９部に対するオキシベンゾイルポリエス
テルと天然−片状黒鉛との混合物の充填量は１０〜１０
０部、好ましくは２０〜６０部である。これらの混合物
が１０部より少ない場合はＰＴＦＥの耐−耗耐圧縮クリ
ープ特性の改良が不充分で１００部より多い場合は機械
的に非常にもろいものとなる。
の点で優れ、安定して高ＰＶ値が得られる。市販品とし
てはＧＰＢ−９９，（３ＦＢ −１０００％（！ＦＢ−
ａ ｏ ｏ ｏ、ΩＰＢ−６０００ｃ以上中越黒鉛製）
以上中高黒鉛 製ＴＦＥ １９９部に対するオキシベンゾイルポリエス
テルと天然−片状黒鉛との混合物の充填量は１０〜１０
０部、好ましくは２０〜６０部である。これらの混合物
が１０部より少ない場合はＰＴＦＥの耐−耗耐圧縮クリ
ープ特性の改良が不充分で１００部より多い場合は機械
的に非常にもろいものとなる。
ＰＴＦＥに充填するオキシベンゾイルポリエステルと天
然鱗片状黒鉛との混合割合は重量比で９０：１０〜４０
：６０．好ましくは８５：１５〜５０：５０である。こ
の範囲を越えるとＰ’ｌ’ＦＢとオキシベンゾイルポリ
エステルとの組成物の限界ＰＶ値の向上は認められない
。
然鱗片状黒鉛との混合割合は重量比で９０：１０〜４０
：６０．好ましくは８５：１５〜５０：５０である。こ
の範囲を越えるとＰ’ｌ’ＦＢとオキシベンゾイルポリ
エステルとの組成物の限界ＰＶ値の向上は認められない
。
本発明の組成物の混合方法としてはＰＴＦＥとオキシベ
ンゾイルポリニスチルドよび天然−片状黒鉛とを例えば
ヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機で
トライブレンドする方法が一般的である。また、ＰＴＦ
Ｅの水性懸濁液にオキシベンゾイルポリエステル、天然
鱗片Ｖ黒鉛を添加し、析出後乾燥させる方法もとること
かり能である。
ンゾイルポリニスチルドよび天然−片状黒鉛とを例えば
ヘンシェルミキサー、スーパーミキサーなどの混合機で
トライブレンドする方法が一般的である。また、ＰＴＦ
Ｅの水性懸濁液にオキシベンゾイルポリエステル、天然
鱗片Ｖ黒鉛を添加し、析出後乾燥させる方法もとること
かり能である。
該１組成物から軸受、ピストンリングなどの摺動部品を
得るには、室温で圧縮成形によりプレホーム作製゛後熱
風循環焼成炉で８５０〜８７０℃の濃度で焼結させ、そ
の−切削加工するのが一般的である。またラム押出成形
ペースト押出成形などの方法も取ることができる。
得るには、室温で圧縮成形によりプレホーム作製゛後熱
風循環焼成炉で８５０〜８７０℃の濃度で焼結させ、そ
の−切削加工するのが一般的である。またラム押出成形
ペースト押出成形などの方法も取ることができる。
本発明の組成物はＰＴＦＥとオキシベンゾイルポリエス
テルよりなる組成物にみられる。相手材がアルミのよう
な軟質金属であってもほとんど損傷することがないユニ
ークな特性を維持し、該組成物より更に高い限界ＰＶ値
を有する摺動材料である。
テルよりなる組成物にみられる。相手材がアルミのよう
な軟質金属であってもほとんど損傷することがないユニ
ークな特性を維持し、該組成物より更に高い限界ＰＶ値
を有する摺動材料である。
本発明は以下の′＃施例によって説明するが。
部１％は特に断わらない限り重量部−電電％をあられす
、また実権例は本発明の好適な耀ｉを示すものであって
１本発明の範囲を限定するものではない。
、また実権例は本発明の好適な耀ｉを示すものであって
１本発明の範囲を限定するものではない。
実施例１〜６
ＦＴＦＢ （ポリフロンＭ−１２．ダイキン住友化学
工業製）と全量が８００メツシユ（１ｓＰ）パスの平均
粒径５Ｐを有する天然鱗片状黒鉛（申越黒鉛製、（３Ｐ
Ｂ−８０００）を第１表の組成比となるようにヘンシェ
ルミキサーで混合し、８７トンプレスを用い室温で、圧
力８００麺／ｃｌＩ１．保圧時間５分の条件で外径８０
−１高さ５０ｍのプレホームを成形し、これを昇降温プ
ログラムのついた熱風循環焼成炉を用いて室温から８７
０℃まで６時間で昇温後、８７０℃で６時間保持し１０
０℃まで４時間で降温し、取り出した。
工業製）と全量が８００メツシユ（１ｓＰ）パスの平均
粒径５Ｐを有する天然鱗片状黒鉛（申越黒鉛製、（３Ｐ
Ｂ−８０００）を第１表の組成比となるようにヘンシェ
ルミキサーで混合し、８７トンプレスを用い室温で、圧
力８００麺／ｃｌＩ１．保圧時間５分の条件で外径８０
−１高さ５０ｍのプレホームを成形し、これを昇降温プ
ログラムのついた熱風循環焼成炉を用いて室温から８７
０℃まで６時間で昇温後、８７０℃で６時間保持し１０
０℃まで４時間で降温し、取り出した。
これらの成形品から一耗リングの形状（外径２６．６雪
、内径２０智、高さ１５曽）に切削（９） 加工した。これらの摩耗リングからは鈴木式摩耗試験機
（東洋ボールドウィン製）を用いて、圧力ｐ＝＝１５１
１４／１１１、速度Ｖ ＝ ５０ ｍ ／ｍｉｎノ条件
下条件下材相手材ｊ （ＪＩＳ ５０５２ ）とし２ｖ
Ｉ７ｊ１の摺動を行なった。その後Ｐを一定とＬｌ”Ｖ
をＰＶ＝８００．９００．１０００・・・・・・・・・
Ｋｆ／ａＪ・ｔｎ／ｍｉｎと１００ずつ２時間の割合で
増加させながら、サンプルの変形が見られるか摩擦係数
が急１激に不安定となるＰＶ値まで、連続的に摺動を行
ない、このようになった時点を限界ＰＶ値とし運転を停
止し、仁の時点までの相手材のアルミの摩耗量を測定し
た。
、内径２０智、高さ１５曽）に切削（９） 加工した。これらの摩耗リングからは鈴木式摩耗試験機
（東洋ボールドウィン製）を用いて、圧力ｐ＝＝１５１
１４／１１１、速度Ｖ ＝ ５０ ｍ ／ｍｉｎノ条件
下条件下材相手材ｊ （ＪＩＳ ５０５２ ）とし２ｖ
Ｉ７ｊ１の摺動を行なった。その後Ｐを一定とＬｌ”Ｖ
をＰＶ＝８００．９００．１０００・・・・・・・・・
Ｋｆ／ａＪ・ｔｎ／ｍｉｎと１００ずつ２時間の割合で
増加させながら、サンプルの変形が見られるか摩擦係数
が急１激に不安定となるＰＶ値まで、連続的に摺動を行
ない、このようになった時点を限界ＰＶ値とし運転を停
止し、仁の時点までの相手材のアルミの摩耗量を測定し
た。
これ夷の結果を第１表にまとめて示す。表から明らかな
ようにいずれも１５００〜１６００麺／−・ｇ／ｍｉｎ
という高い限界ＰＶ値を有し、相手材アルミの摩耗はほ
とんどみられなかった。
ようにいずれも１５００〜１６００麺／−・ｇ／ｍｉｎ
という高い限界ＰＶ値を有し、相手材アルミの摩耗はほ
とんどみられなかった。
ＣＩＧ）
第 １ 表
望た＊施例２．賽施例４の組成物についてはＰ ＝ １
５ ｂ／ｅｒ１１． Ｖ ＝ ８０ ｍ／ｍｉｎ ノ条
件Ｔ、相手材ｅｙルＥ （ＪＩ８５０５２ ）（！：Ｌ
ｔ、２０時間の摺動を行ない摩擦係敬、−耗係数、相手
材アルミの摩耗量を測定した。この結果を第２表に示す
。表から明らかなように、このような高ＰＶ値下でも良
好な摺動特性を示し、相手材アルミの摩耗もほとんどみ
られなかった。
５ ｂ／ｅｒ１１． Ｖ ＝ ８０ ｍ／ｍｉｎ ノ条
件Ｔ、相手材ｅｙルＥ （ＪＩ８５０５２ ）（！：Ｌ
ｔ、２０時間の摺動を行ない摩擦係敬、−耗係数、相手
材アルミの摩耗量を測定した。この結果を第２表に示す
。表から明らかなように、このような高ＰＶ値下でも良
好な摺動特性を示し、相手材アルミの摩耗もほとんどみ
られなかった。
またこれらについてはＰ＝１５Ｋｐ／７．Ｖ＝１００
ｇ／ｍｉｎ の条件下でもほぼ同球の結果を示した。
ｇ／ｍｉｎ の条件下でもほぼ同球の結果を示した。
第 ２ 表
＊ Ｋ＝１ｙ／人
ＶＴ
ｓＪＮ園例６〜７
ＰＴＦＥ Ｉ Ｑ Ｑ部、オキシベンゾイルポリエステ
ル８６部、天然鱗片状黒鉛７部の組成比とし、天然鱗片
状黒鉛として５００メツシユ（８０１’）パスの平均粒
径７／ｌの８中越黒鉛製：（３ＰＢ−ｘｏｏｏ）、ｔ
５００メツシユ（１０％）パスの平均粒径２１のものＣ
申越黒鉛製：ＣＰＢ−６０００）の２種類を用いたもの
について実施例１〜５と同様にして限界ＰＶ値を求めた
ところ、いずれも１６０ Ｇ麺／−・＠／ｍｉｔ＋
で相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかった。
ル８６部、天然鱗片状黒鉛７部の組成比とし、天然鱗片
状黒鉛として５００メツシユ（８０１’）パスの平均粒
径７／ｌの８中越黒鉛製：（３ＰＢ−ｘｏｏｏ）、ｔ
５００メツシユ（１０％）パスの平均粒径２１のものＣ
申越黒鉛製：ＣＰＢ−６０００）の２種類を用いたもの
について実施例１〜５と同様にして限界ＰＶ値を求めた
ところ、いずれも１６０ Ｇ麺／−・＠／ｍｉｔ＋
で相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかった。
またこれらについて＊類例１〜６と同様にＰ ＝ １５
Ｋｐ／ｄ、 Ｖ ＝ ８０ ｍ／ｍｉｎ （Ｄ条件下で
２０時間の摺動を行なった。これらの結果を第８表に示
す。表から明らかなように、実施例４の天然鱗片状黒鉛
としてＣ３ＰＢ−８０００を用いたものとほとんど同じ
摺動特性を得た。
Ｋｐ／ｄ、 Ｖ ＝ ８０ ｍ／ｍｉｎ （Ｄ条件下で
２０時間の摺動を行なった。これらの結果を第８表に示
す。表から明らかなように、実施例４の天然鱗片状黒鉛
としてＣ３ＰＢ−８０００を用いたものとほとんど同じ
摺動特性を得た。
また、相手材アルミの摩耗もほとんどみられなかった。
またこれらについては、 Ｐ＝１５に＃／ｄｈ Ｖ ＝
１００ ｇ／ｍｉｎの条件下でもほぼ同様の結果を示
した。
１００ ｇ／ｍｉｎの条件下でもほぼ同様の結果を示
した。
第 ８ 表
（１８）
比較例１〜８
天然鱗片状黒鉛を用いないＰＴＦＥとオキ°ジベンゾイ
ルポリエステルの組成物で、第４表の組成比σものにつ
いて実施例１〜５とまったく同様の方法で限界ＰＶ値、
相手材アルミの摩耗量を求めた。結果を第４表に示す。
ルポリエステルの組成物で、第４表の組成比σものにつ
いて実施例１〜５とまったく同様の方法で限界ＰＶ値、
相手材アルミの摩耗量を求めた。結果を第４表に示す。
相手材アルミの摩耗についてはほとんど認められないが
天然鱗片状黒鉛を添加したものにくらべ、限界ＰＶ値は
かなり低い。
天然鱗片状黒鉛を添加したものにくらべ、限界ＰＶ値は
かなり低い。
第 ４ 表
またこれらのものを実施例１〜５と同様にしてＰ ＝
１５ Ｋｙ／ｃｄ、 Ｖ ＝ ８０ ｍ／ｍｉｎの条件
下で摺動を行なったが、いずれも測定後２時間以内でサ
ンプルは髪形し、轟常Ｍ耗をおこし摩（１４） 擦係数が高く不安定となった。これらの比較例から天然
鱗片状黒鉛の添加効果は明らかである。
１５ Ｋｙ／ｃｄ、 Ｖ ＝ ８０ ｍ／ｍｉｎの条件
下で摺動を行なったが、いずれも測定後２時間以内でサ
ンプルは髪形し、轟常Ｍ耗をおこし摩（１４） 擦係数が高く不安定となった。これらの比較例から天然
鱗片状黒鉛の添加効果は明らかである。
比較例４
ｓｊ！施例施色４じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわりに（
３ＦＢ−ｇｏｏｏと同程度の粒径をもつ土状黒沿（申越
黒鉛製ＡＸ−６００）を用いて。
３ＦＢ−ｇｏｏｏと同程度の粒径をもつ土状黒沿（申越
黒鉛製ＡＸ−６００）を用いて。
実施例１〜５と同様にして限界ＰＶ値−相手２材アルミ
の摩耗量を求めたが、初期のＰ＝１５ｈ／ｅｄ１． Ｖ
＝ ５０ ｍ／ｍｉｎの条件ド、２時間ノ測定で異常
摩耗をおこし１．サンプルが変形した。
の摩耗量を求めたが、初期のＰ＝１５ｈ／ｅｄ１． Ｖ
＝ ５０ ｍ／ｍｉｎの条件ド、２時間ノ測定で異常
摩耗をおこし１．サンプルが変形した。
また相手材アルミ表面は著しく損傷していた。
土状黒鉛に含まれているＳｉｌ！が相手材を損傷したと
考えられる。
考えられる。
比較例５
実施例４と同じ組成で天然鱗片状黒鉛のかわりに０ＰＢ
−１ｏｏｏ と同程度の粒径をもつ人造黒鉛（申越黒
鉛製Ｕ−ｔｏ）を用いて一実施例１〜５と同様にして、
限界ＰＶ値、相手材アルミの摩耗量を求めた。その結果
Ｐｖ＝１０００ Ｖ４／ｃｄ ・ｍ／ｎｏｉｎ テ＋
ンブＪＬ７ ｂｓ Ｋ ａ Ｌ／ タ。
−１ｏｏｏ と同程度の粒径をもつ人造黒鉛（申越黒
鉛製Ｕ−ｔｏ）を用いて一実施例１〜５と同様にして、
限界ＰＶ値、相手材アルミの摩耗量を求めた。その結果
Ｐｖ＝１０００ Ｖ４／ｃｄ ・ｍ／ｎｏｉｎ テ＋
ンブＪＬ７ ｂｓ Ｋ ａ Ｌ／ タ。
ただし相手材アルミ表面の摩耗はほとんどみられなかっ
た。すなわち人造黒鉛の場合、添加することに゛より、
土状黒鉛のように悪影響を及ぼさないが、効果は認めら
れなかった。
た。すなわち人造黒鉛の場合、添加することに゛より、
土状黒鉛のように悪影響を及ぼさないが、効果は認めら
れなかった。
Claims (2)
- （１） ポリテトラフルオロエチレン１００部に対し
て、オキシベンゾイルポリエステルと天然鱗片状黒鉛と
の重量比が９０：１０〜４０：６０である混合物を１０
〜１００部加えてなる摺動材組成物。 - （２） 天然鱗片状黒鉛として８００メリシユ以下の
粒度をもち、かつ固定炭素が９５物以上のものを使用し
た特許請求の範囲第１項に記載された摺動材組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11900681A JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11900681A JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5819397A true JPS5819397A (ja) | 1983-02-04 |
| JPS6138957B2 JPS6138957B2 (ja) | 1986-09-01 |
Family
ID=14750657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11900681A Granted JPS5819397A (ja) | 1981-07-28 | 1981-07-28 | 摺動材組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5819397A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127933A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-08 | Youbea Le-Ron Kogyo Kk | 工作機摺動部用材料 |
| JPS61192738A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-27 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動材料 |
| JPS62201996A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nok Corp | 摺動部用部材 |
| JPH01103642A (ja) * | 1987-10-16 | 1989-04-20 | Nok Corp | 四フッ化エチレン樹脂組成物 |
| JPH01138256A (ja) * | 1987-11-25 | 1989-05-31 | Nippon Valqua Ind Ltd | 摺動材組成物 |
| JPH0320347A (ja) * | 1989-06-15 | 1991-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | 摺動材料 |
| US5199722A (en) * | 1990-08-10 | 1993-04-06 | Kabushiki Kaisha Riken | Seal assembly for stirling engine |
| US5750221A (en) * | 1993-07-10 | 1998-05-12 | Hoechst Ag | Abrasion-resistant fluoropolymer mixtures |
| JP2001304420A (ja) * | 2000-02-18 | 2001-10-31 | Daikin Ind Ltd | シールリング |
-
1981
- 1981-07-28 JP JP11900681A patent/JPS5819397A/ja active Granted
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60127933A (ja) * | 1983-12-13 | 1985-07-08 | Youbea Le-Ron Kogyo Kk | 工作機摺動部用材料 |
| JPS61192738A (ja) * | 1985-02-22 | 1986-08-27 | Taiho Kogyo Co Ltd | 摺動材料 |
| JPH0410903B2 (ja) * | 1985-02-22 | 1992-02-26 | ||
| JPS62201996A (ja) * | 1986-02-28 | 1987-09-05 | Nok Corp | 摺動部用部材 |
| JPH01103642A (ja) * | 1987-10-16 | 1989-04-20 | Nok Corp | 四フッ化エチレン樹脂組成物 |
| JPH0830135B2 (ja) * | 1987-10-16 | 1996-03-27 | エヌオーケー株式会社 | 四フッ化エチレン樹脂組成物 |
| JPH01138256A (ja) * | 1987-11-25 | 1989-05-31 | Nippon Valqua Ind Ltd | 摺動材組成物 |
| JPH0320347A (ja) * | 1989-06-15 | 1991-01-29 | Mitsubishi Electric Corp | 摺動材料 |
| US5199722A (en) * | 1990-08-10 | 1993-04-06 | Kabushiki Kaisha Riken | Seal assembly for stirling engine |
| US5750221A (en) * | 1993-07-10 | 1998-05-12 | Hoechst Ag | Abrasion-resistant fluoropolymer mixtures |
| JP2001304420A (ja) * | 2000-02-18 | 2001-10-31 | Daikin Ind Ltd | シールリング |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6138957B2 (ja) | 1986-09-01 |
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