JPS6138000A - 紡機用トラベラ - Google Patents
紡機用トラベラInfo
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- JPS6138000A JPS6138000A JP15834784A JP15834784A JPS6138000A JP S6138000 A JPS6138000 A JP S6138000A JP 15834784 A JP15834784 A JP 15834784A JP 15834784 A JP15834784 A JP 15834784A JP S6138000 A JPS6138000 A JP S6138000A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- traveler
- nickel
- alloy
- hard
- layer
- Prior art date
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- Pending
Links
Classifications
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01H—SPINNING OR TWISTING
- D01H7/00—Spinning or twisting arrangements
- D01H7/02—Spinning or twisting arrangements for imparting permanent twist
- D01H7/52—Ring-and-traveller arrangements
- D01H7/60—Rings or travellers; Manufacture thereof not otherwise provided for ; Cleaning means for rings
- D01H7/604—Travellers
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Textile Engineering (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
- Spinning Or Twisting Of Yarns (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高速精紡において優れた性能を発揮する紡機用
トラベラに関するものである。
トラベラに関するものである。
（従来技術とその問題点）
従来の紡機用トラベラは、一般に硬鋼線材を用いて形成
されている。しかし、上記トラベラではスピンドル回転
数が２０．０００ ｒ、 ｐ、 ｍ、以上（現在の高速
回転は１５．０００ｒ、ｐ、ｍ。〜１６．００ Ｏｒ、
ｐｏｍ−）ではリングとトラベラの摩擦抵抗の増大と摩
擦熱の急激な上昇のため、トラベラが早期に焼付き飛散
し、連続運転が出来ないという欠点があった。
されている。しかし、上記トラベラではスピンドル回転
数が２０．０００ ｒ、 ｐ、 ｍ、以上（現在の高速
回転は１５．０００ｒ、ｐ、ｍ。〜１６．００ Ｏｒ、
ｐｏｍ−）ではリングとトラベラの摩擦抵抗の増大と摩
擦熱の急激な上昇のため、トラベラが早期に焼付き飛散
し、連続運転が出来ないという欠点があった。
本発明の目的は上記問題点を解決した紡機用トラベラを
提供することにあるＣ （問題点の解決手段） 本発明は硬Ｗｉ線材を素材として横形、タテ形等所要形
状のトラベラに形成し、次いで、上記トラベラの表面に
電気メッキによシ０．５μ〜１μのニッケルメッキ被膜
を形成し、さらに、上記ニッケルメッキ被膜の上に０．
２μ〜３μの硬質微粒子を共析物質とし、ニッケル、リ
ンを含有するニッケル合金をマトリックスとする硬質複
合メッキ層を、−ｔ−ｏｇさが５μ〜１５μとなるよう
に形成し、次に３５０℃〜４５０℃の温度で、５０〜１
５０分の時間をかけて熱処理を行うことによシ、上層の
複合メッキ層は下層のニッケルメッキ層の存在によりト
ラベラ表面との密着力が強化され、しかも、ニッケル合
金のマトリックスの結晶化で、硬質微粒子とマトリック
スの密着性も強化されるため、高硬度で耐摩耗性の良好
になした紡機用トラベラである。
提供することにあるＣ （問題点の解決手段） 本発明は硬Ｗｉ線材を素材として横形、タテ形等所要形
状のトラベラに形成し、次いで、上記トラベラの表面に
電気メッキによシ０．５μ〜１μのニッケルメッキ被膜
を形成し、さらに、上記ニッケルメッキ被膜の上に０．
２μ〜３μの硬質微粒子を共析物質とし、ニッケル、リ
ンを含有するニッケル合金をマトリックスとする硬質複
合メッキ層を、−ｔ−ｏｇさが５μ〜１５μとなるよう
に形成し、次に３５０℃〜４５０℃の温度で、５０〜１
５０分の時間をかけて熱処理を行うことによシ、上層の
複合メッキ層は下層のニッケルメッキ層の存在によりト
ラベラ表面との密着力が強化され、しかも、ニッケル合
金のマトリックスの結晶化で、硬質微粒子とマトリック
スの密着性も強化されるため、高硬度で耐摩耗性の良好
になした紡機用トラベラである。
上記マトリックスとして用いられるニッケル合金ハニッ
ケル−リン合金、ニッケル−タングステン−リン合金、
ニッケル−コバルト−リン合金がある。また、硬質微粒
子としては、炭化ケイ素、炭化タングステン、炭化チタ
ン、炭化ホウ素、炭化クロム、酸化アルミニウム、ダイ
ヤモンド、金属微粉末、セラミック、窒化ケイ素などが
ある。
ケル−リン合金、ニッケル−タングステン−リン合金、
ニッケル−コバルト−リン合金がある。また、硬質微粒
子としては、炭化ケイ素、炭化タングステン、炭化チタ
ン、炭化ホウ素、炭化クロム、酸化アルミニウム、ダイ
ヤモンド、金属微粉末、セラミック、窒化ケイ素などが
ある。
また、下地層としてのニッケルメッキ被膜の厚さを０．
５μ〜１μとしたが、０．５μ以下では硬質複合メッキ
層とトラベラ表面との密着力が悪く、トラベラ全高速で
使用した時、硬質複合メッキ層が早期に剥離する。また
上限全１μとしたのは１μの厚みがあれば所期の目的を
達するのに十分であり、１μ以上では処理時間が長くな
ル、シかもコスト高になるからである。また、硬質微粒
子の大きさが３μを超えるとメッキ層よシの脱落が早く
なシ、０．２μ未満では耐摩性が劣る。
５μ〜１μとしたが、０．５μ以下では硬質複合メッキ
層とトラベラ表面との密着力が悪く、トラベラ全高速で
使用した時、硬質複合メッキ層が早期に剥離する。また
上限全１μとしたのは１μの厚みがあれば所期の目的を
達するのに十分であり、１μ以上では処理時間が長くな
ル、シかもコスト高になるからである。また、硬質微粒
子の大きさが３μを超えるとメッキ層よシの脱落が早く
なシ、０．２μ未満では耐摩性が劣る。
さらに、硬質複合メッキ層の厚さを５μ〜１５μとした
が、５μ以下では高速における耐摩耗性において不十分
で６Ｄ、１５μ以上ではメッキの肌が荒れ、クランク発
生の原因となると共に、処理時間が極めて長くな〕、コ
ストアップになるという欠点がある。
が、５μ以下では高速における耐摩耗性において不十分
で６Ｄ、１５μ以上ではメッキの肌が荒れ、クランク発
生の原因となると共に、処理時間が極めて長くな〕、コ
ストアップになるという欠点がある。
（実施例）
以下、本発明の一実施例を図面に基いて説明する。
第１図に示すように、硬鋼線材を横形のトラベラ寿命に
加工し、トラペ２（１〕を形成する。上記ト ゛ラベ
ラ（１）の表面に電気ニッケルメッキを行うことによシ
、第２図に示すように１μ程度のニッケルメッキ層（２
）を設ける。
加工し、トラペ２（１〕を形成する。上記ト ゛ラベ
ラ（１）の表面に電気ニッケルメッキを行うことによシ
、第２図に示すように１μ程度のニッケルメッキ層（２
）を設ける。
上記ニッケルメッキ層（２）を有するトラベラ〔１〕を
、浴組成が 硫酸ニッケル ２４ｔ／必次亜リン酸ナト
リウム ２１１ｖ／ＩＩＩ乳酸
３０ ｆ／必ジプロピオン酸 ２ｍ
ｌ、／必硝酸鉛 ０．０００１ ｔ
／必で、メッキ条件が浴温９０℃、浴のＰ Ｈ４，５に
制御されたメッキ浴中に浸漬し、硬質微粒子として０．
４μの炭化ケイ素を２＃／必だけ添加しながら攪拌し、
トラベラ（１）もバレルメッキのように回転させながら
無電解複合メッキを行った。
、浴組成が 硫酸ニッケル ２４ｔ／必次亜リン酸ナト
リウム ２１１ｖ／ＩＩＩ乳酸
３０ ｆ／必ジプロピオン酸 ２ｍ
ｌ、／必硝酸鉛 ０．０００１ ｔ
／必で、メッキ条件が浴温９０℃、浴のＰ Ｈ４，５に
制御されたメッキ浴中に浸漬し、硬質微粒子として０．
４μの炭化ケイ素を２＃／必だけ添加しながら攪拌し、
トラベラ（１）もバレルメッキのように回転させながら
無電解複合メッキを行った。
これにより、トラベラ（１）のニッケルメッキ層２の表
面にニッケルマトリックス中に炭化ケイ素（４）を共析
した複合メッキ層（３）が形成された。さらに上記複合
メッキを行った後、熱処理炉において約４００℃で約１
時間加熱することによシ、無電解ニッケルメッキ被膜が
ニッケル−リンの結晶化によって、第３図に示すように
ＨＶｌｏｏｏの高硬度を得ることができ、また、ニッケ
ル−リンの結晶化で炭化ケイ素の密着性が強化された。
面にニッケルマトリックス中に炭化ケイ素（４）を共析
した複合メッキ層（３）が形成された。さらに上記複合
メッキを行った後、熱処理炉において約４００℃で約１
時間加熱することによシ、無電解ニッケルメッキ被膜が
ニッケル−リンの結晶化によって、第３図に示すように
ＨＶｌｏｏｏの高硬度を得ることができ、また、ニッケ
ル−リンの結晶化で炭化ケイ素の密着性が強化された。
なお、複合メッキ層に含有する硬質微粒子には、高強度
で、耐薬品性、耐摩耗性が大きく、更に熱伝導率の良好
な炭化ケイ素が最も良く、トラベラの走行によル生じる
摩擦熱を放散し易くトラベラ寿命を延長させる利点があ
る。
で、耐薬品性、耐摩耗性が大きく、更に熱伝導率の良好
な炭化ケイ素が最も良く、トラベラの走行によル生じる
摩擦熱を放散し易くトラベラ寿命を延長させる利点があ
る。
（発明の効果）
本発明の紡機用トラベラは炭化ケイ素などの硬質微粒子
が共析した、硬度の極めて高い硬質複合メッキ層を有し
ているため、トラベラ焼けが発生せず、スピンドル回転
数が２０．００ Ｏｒ−Ｄ−ｍ・〜３α０００ｒ、ｐ、
ｍ、の高速運転域においても安定した連続運転が可能と
なり、かつ耐摩耗性が極めて優れているため、トラベラ
寿命が延長できるという優れた効果を有するものである
。
が共析した、硬度の極めて高い硬質複合メッキ層を有し
ているため、トラベラ焼けが発生せず、スピンドル回転
数が２０．００ Ｏｒ−Ｄ−ｍ・〜３α０００ｒ、ｐ、
ｍ、の高速運転域においても安定した連続運転が可能と
なり、かつ耐摩耗性が極めて優れているため、トラベラ
寿命が延長できるという優れた効果を有するものである
。
第１図は本発明の紡機用トラベラの一実施例を示す正面
図、第２図は要部破断断面図、第３図は熱処理温度とＮ
１−Ｐ皮膜硬度との関係図である。 （１）・・・トラベラ、Ｃ２）・−・ニッケルメッキ層
、（３）・・・複合メッキ層、（４）・・・炭化ケイ素
。
図、第２図は要部破断断面図、第３図は熱処理温度とＮ
１−Ｐ皮膜硬度との関係図である。 （１）・・・トラベラ、Ｃ２）・−・ニッケルメッキ層
、（３）・・・複合メッキ層、（４）・・・炭化ケイ素
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、紡機用トラベラの表面に、あらかじめ電気ニッケル
メッキ層を形成させ、上記層の表面に硬質微粒子を共析
物質としニッケル、リンを含有するニッケル合金をマト
リックスとする硬質複合メッキ層を形成させたことを特
徴とする紡機用トラベラ。 ２、上記ニッケル合金がニッケル−リン合金、ニッケル
−タングステン−リン合金、ニッケル−コバルト−リン
合金の一種からなることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の紡機用トラベラ。 ３、上記硬質微粒子が炭化ケイ素、炭化タングステン、
炭化チタン、炭化ホウ素、炭化クロム、酸化アルミニウ
ム、ダイヤモンド、金属微粉末、セラミック、窒化ケイ
素のグループから選ばれた少なくとも１種とすることを
特徴とする特許請求の範囲第１項又は第２項記載の紡機
用トラベラ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15834784A JPS6138000A (ja) | 1984-07-28 | 1984-07-28 | 紡機用トラベラ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15834784A JPS6138000A (ja) | 1984-07-28 | 1984-07-28 | 紡機用トラベラ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6138000A true JPS6138000A (ja) | 1986-02-22 |
Family
ID=15669656
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15834784A Pending JPS6138000A (ja) | 1984-07-28 | 1984-07-28 | 紡機用トラベラ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6138000A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6030990A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-02-16 | Hitachi Ltd | 異物除去装置の運転方法及び装置 |
| JPS63315621A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-23 | Kanai Hiroyuki | 紡機用トラベラ |
| JPH0192052U (ja) * | 1987-12-07 | 1989-06-16 | ||
| JPH0324281A (ja) * | 1989-06-22 | 1991-02-01 | C Uyemura & Co Ltd | 耐食性皮膜の製造方法 |
| US6077424A (en) * | 1995-05-23 | 2000-06-20 | Ebara Corporation | Method for aerobically treating wastewater and a treatment tank for such method |
| CN104028716A (zh) * | 2014-06-19 | 2014-09-10 | 马鞍山马钢表面工程技术有限公司 | 用Ni-Co-W合金电镀液电镀修复镀镍组合式结晶器窄板的方法 |
-
1984
- 1984-07-28 JP JP15834784A patent/JPS6138000A/ja active Pending
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6030990A (ja) * | 1983-08-01 | 1985-02-16 | Hitachi Ltd | 異物除去装置の運転方法及び装置 |
| JPS6255074B2 (ja) * | 1983-08-01 | 1987-11-18 | Hitachi Ltd | |
| JPS63315621A (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-23 | Kanai Hiroyuki | 紡機用トラベラ |
| JPH0418049B2 (ja) * | 1987-06-18 | 1992-03-26 | Kanai Hiroyuki | |
| JPH0192052U (ja) * | 1987-12-07 | 1989-06-16 | ||
| JPH0324281A (ja) * | 1989-06-22 | 1991-02-01 | C Uyemura & Co Ltd | 耐食性皮膜の製造方法 |
| US6077424A (en) * | 1995-05-23 | 2000-06-20 | Ebara Corporation | Method for aerobically treating wastewater and a treatment tank for such method |
| CN104028716A (zh) * | 2014-06-19 | 2014-09-10 | 马鞍山马钢表面工程技术有限公司 | 用Ni-Co-W合金电镀液电镀修复镀镍组合式结晶器窄板的方法 |
| CN104028716B (zh) * | 2014-06-19 | 2016-03-23 | 马鞍山马钢表面工程技术有限公司 | 用Ni-Co-W合金电镀液电镀修复镀镍组合式结晶器窄板的方法 |
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