JPS6131184Y2

JPS6131184Y2 -

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Publication number: JPS6131184Y2
Application number: JP7712581U
Authority: JP
Priority date: 1981-05-27
Filing date: 1981-05-27
Publication date: 1986-09-10
Also published as: JPS57188958U

Description

【考案の詳細な説明】この考案は機関が設定回転数以上になると電気
的に機関の点火時期を遅らせる機能を有する内燃
機関点火装置に関するものである。

この種の従来装置として第１図に示すものがあ
つた。まずこれについて説明する。

図において、１は図示しない機関により駆動さ
れる磁石発電機の発電コイルで機関の回転に同期
して交流出力を発生する。２はこの発電コイル１
の交流出力を整流するダイオード、３はダイオー
ド２の整流出力により充電されるコンデンサ、４
は発電コイル１の発生する交流出力のうち、コン
デンサ３の充電に寄与しない半波出力を短絡する
ダイオード、５は機関の点火時期に対応して点火
信号を発生する信号コイルで磁石発電機に装着さ
れ、機関の回転に同期して交流出力を発生する。
６は信号コイル５の交流出力を整流するダイオー
ド、７は信号コイル５の整流出力電流を制限する
抵抗８は点火コイル、９は信号コイル５の点火信
号出力を受けて導通し、コンデンサ３の電荷を機
関の点火時期に点火コイル８に放出させるサイリ
スタ、１０はサイリスタ９のゲート・カソード間
に接続されサイリスタ９のゲートをバイアスする
抵抗、点火プラグ１１は点火コイル８に発生した
高電圧を受けて飛火する点火プラグ、１９は信号
コイル５の点火信号出力を受けてサイリスタ９の
導通時期を遅らせて遅角回路で以下の通り構成さ
れる。即ち１２は信号コイル５の交流出力を整流
するダイオード、１３はダイオード１２の整流出
力電流を制限する抵抗、１４は抵抗１３とにより
信号コイル５の整流出力電圧を分圧する抵抗、１
５は抵抗１３，１４との分圧出力により、図示極
性に充電されるコンデンサ、１６はコンデンサ１
５の充電々圧が一定値（ツエナー電位）を越える
と導通する定電圧ダイオード、１７はサイリスタ
９のゲート・カソード間を短絡するように接続さ
れ、コンデンサ１５の充電々圧を受けて導通する
トランジスタ、１８はトランジスタ１７に流れる
電流を制限する抵抗である。

次に動作について説明する。発電コイル１の交
流出力はダイオード２により整流され、コンデン
サ３を充電する。発電コイル１の交流出力のうち
コンデンサ３の充電に寄与しない半波出力はダイ
オード４を通じて短絡される。コンデンサ３の充
電々荷は、機関の点火時期に信号コイル５に発生
する点火信号出力を受けて導通するサイリスタ９
を通じて、点火コイル８に放電するため、点火コ
イル８の二次コイルには高電圧が発生し、点火プ
ラグ１１に飛火する。信号コイル５の点火信号出
力は機関の点火時期にサイリスタ９のゲートに供
給されると共に、遅角回路１９に与えられる。即
ち、信号コイル５の交流出力はダイオード１２に
よつて整流され、抵抗１３，１４を通じて分圧さ
れ、この分圧電圧によりコンデンサ１５は図示極
性に充電される。このコンデンサ１５の充電々圧
が一定値を越えると定電圧ダイオード１６を通じ
てトランジスタ１７のベースに与えられ、トラン
ジスタ１７は導通する。ここで通常信号コイル５
は安価に製作できることもあつて、コイルの電磁
誘導を利用した方式が一般的であり、このため信
号コイル５の出力電圧は機関の回転数の上昇に伴
なつて増加していき、コンデンサ１５の端子電圧
も機関の回転数の上昇と共に増加する。従つて機
関の回転数が設定回転数（例えば高速回転数Ｎと
する）に達するとコンデンサ１５の端子電圧がト
ランジスタ１７のベース・エミツタ間順方向電圧
降下（Ｖ_BE）と定電圧ダイオード１６の逆方向電
圧降下（Ｖ_Z）の和（Ｖ_BE＋Ｖ_Z）となるように抵
抗１３，１４の抵抗値を設定すると、機関回転数
が設定回転数Ｎ以上になればトランジスタ１７が
導通し、サイリスタ９のゲート・カソード間が抵
抗１８を通じ短絡されるので、サイリスタ９のト
リガレベルが上がることになる。

この動作を第２図の波形図を参照して説明す
る。図中１３は信号コイル５の交流出力電圧波
形、４４はトランジスタ１７が非導通時のサイリ
スタ９のトリガレベル、４５はトランジスタ１７
が導通時のサイリスタ９のトリガレベルである。
さて機関回転数が設定回転数Ｎ以下のときトラン
ジスタ１７は非導通であるため、交流出力電圧波
形４３とトリガレベル４４の交点ａ位置にてサイ
リスタ９がトリガされ導通する。そして設定回転
数Ｎ以上に達するとトランジスタ１７が導通する
ため、トリガレベル４４は４５に持ち上げられ、
交流出力電圧波形４３とトリガレベル４５の交点
ｂ位置にてサイリスタ９がトリガされ導通するこ
とになる。この結果サイリスタ９のトリガ位置は
交点ａから交点ｂに角度θだけ遅れ、従つて点火
時期は第３図に示す如く、設定回転数Ｎに達する
と角度θだけ遅角することになる。この遅角によ
り２サイクル機関では高速時の出力向上が計ら
れ、また４サイクル機関では高速時出力が低下す
るため過回転防止が計られる。

しかるに、上述した遅角回路１９は信号コイル
５の整流電圧を直接コンデンサ１５に充電させ、
このコンデンサ１５の端子電圧により、機関回転
数を検出する構成であるため、信号コイル５のコ
イル巻数，抵抗値及び信号コイル５の界磁磁石の
特性ばらつきや、これらの特性が温度により変化
することによつて、設定回転数Ｎが大幅に変動し
精度の高い遅角制御ができない欠点がある。しか
も、遅角度は第２図において示す交流電圧波形４
３の波高点ｃが遅角限界点となり、交点ａと波高
点ｃの角度差θ_０が遅角量の限界となるため、遅
角度θは５゜〜20゜程度にしか設定できず、この
遅角度では機関出力向上，過回転防止等の効果が
充分発揮されず、遅角度θが不足する欠点があつ
た。さらに第３図に示す如くステツプ状に遅角す
ることにより、機関出力も同様にステツプ状に急
激に変化するため、設定回転数Ｎ付近にて機関が
ハンチングを起こしフイーリング（感覚）が悪化
する欠点があつた。

この改善案として、例えば特開昭55−161967号
公報等に示された一定時間遅れを利用する方式が
提案されているが、この方式ではコンデンサの充
電もしくは放電の時定数を応用しているため、そ
の遅角波形の直線性に問題があつた。

この考案は上記従来のものの欠点を除去し、安
定した所定傾斜を有する遅角機能を備えた内燃機
関点火装置を提供することを目的としている。

以下この考案の一実施例を第４図について説明
する。

第４図はこの考案に係る内燃機関点火装置の一
実施例を示す電気結線図である。図中第１図と同
一部分には同一符号を付している。第４図に於
て、遅角回路２０は本考案の特徴とするものであ
つて、下記の通り構成されている。ダイオード２
１は点火信号源である信号コイル５の交流出力を
整流するものである。抵抗２２は信号コイル５の
整流出力電流を制限するものであり、抵抗２３は
抵抗２２と共に信号コイル５の整流電圧を分圧す
るものである。トランジスタ２４は抵抗２２と抵
抗２３との分圧電圧を受けて導通、遮断を繰返す
第２のスイツチング素子である。抵抗２５はトラ
ンジスタ２４のコレクタに接続され、ダイオード
２６と第１のコンデンサ２７との直列回路は抵抗
２５に並列接続されている。第１のコンデンサ２
７はトランジスタ２４が導通状態のとき、ダイオ
ード２６を通じて図示極性に充電され、トランジ
スタ２４が遮断状態のとき放電するものである。
ダイオード２８は第１のコンデンサ２７を放電さ
せ、また逆流を阻止するものであり、第２のコン
デンサ２９は第１のコンデンサ２７の放出電荷を
ダイオード２８を通じて蓄積するものである。ト
ランジスタ３０は第２のコンデンサ２９の端子電
圧を受けて、導通，遮断する第３のスイツチング
素子であり、可変抵抗３１はトランジスタ３０の
ベース電流及びコンデンサ２９の放電々流が流通
するもので、トランジスタ３０のベース電流とコ
ンデンサ２９の放電々流を調整可能とするもので
ある。抵抗３２はトランジスタ３０のコレクタ電
流を制限するものでトランジスタ３０のコレクタ
とサイリスタ９のゲート間に接続されている。抵
抗３３は抵抗２５とダイオード２６の接続点とト
ランジスタ３４のベース間に接続されている。ト
ランジスタ３４はサイリスタ９のゲートに加わる
信号を側路する第４のスイツチング素子で、抵抗
３３により後述の電源回路５３からベース電流が
与えられており、信号コイル５の負波を受け導
通，しや断を行うものである。ダイオード３５は
トランジスタ３４のベースに過大電圧が印加され
ない様に信号を側路するものである。抵抗３６は
信号コイルの出力を制限し、ダイオード３７は信
号コイルの出力を整流するものである。電源回路
５３は遅角回路２０の電源を構成するもので、以
下の通り構成されている。ダイオード３８はダイ
オード２１の整流出力を通し、逆流を防止するも
のである。抵抗３９は信号コイル５の整流出力電
流を制限するもので、コンデンサ４０はダイオー
ド３８及び抵抗３９を通じて図示極性に充電され
るコンデンサである。電源降下用抵抗４１は一端
が抵抗３９とコンデンサ４０との接続点に接続さ
れ、他端は定電圧ダイオード４２のアノードに接
続されている。定電圧ダイオード４２は抵抗４１
を通じた出力を安定化するものである。

次に実施例の動作を第５図の波形図を参照して
説明する。第５図において、Ａは信号コイル５の
交流出力電圧波形４６と、トランジスタ２４の導
通レベル４７と、トランジスタ３４をしや断させ
るに必要なベース電圧レベル４８とを示す。Ｂは
トランジスタ２４のコレクタ・エミツタ間電圧波
形４９を示し、（＋Vcc）は電源回路５３の電源
電圧である。Ｃは第２のコンデンサ２９の端子電
圧波形５０を示す。Ｄはトランジスタ３０のコレ
クタ接地間電圧波形５１を示す。Ｅはトランジス
タ３４のコレクタ接地間電圧波形５２を示す。

さて、信号コイル５の交流出力は、ダイオード
２１により整流され半波の脈流出力となり、抵抗
２２，２３によつて分圧され、この分圧電圧はト
ランジスタ２４のベース・エミツタ間に印加され
る。このトランジスタ２４は信号コイル５の第５
図Ａに示す交流出力電圧波形４６が導通レベル４
７に達すると導通し、それ以下では遮断状態とな
る。従つて、トランジスタ２４は信号コイル５の
交流出力電圧波形４６の一周期t₁毎に導通，遮断
を繰返すことになる。即ちトランジスタ２４は機
関回転に同期して第５図Ｂに示すように導通，遮
断を繰返すのである。トランジスタ２４が導通す
ると、第１のコンデンサ２７は電源回路５３の電
源電圧（＋Vcc）によりダイオード２６を通じて
急速充電され、このコンデンサ２７の容量で定ま
る一定電荷が蓄積される。そして、トランジスタ
２４が遮断すると、第１のコンデンサ２７の電荷
は抵抗２５を通じて電源電圧（＋Vcc）と加算さ
れ、ダイオード２８を通じて第２のコンデンサ２
９の図示極性に充電し、第２のコンデンサ２９の
端子電圧は第５図Ｃに示す如く変化する。このよ
うに第１のコンデンサ２７は信号コイル５の交流
出力電圧波形４６の一周期t₁毎に一定電荷量充電
され、この一定電荷量を放電し第２のコンデンサ
２９を図示極性に充電する。また第２のコンデン
サ２９はトランジスタ２４の導通時、常にダイオ
ード２６，２８及びトランジスタ３０のエミツ
タ・ベースを通じて、電源回路５３の電源電圧
（＋Vcc）よりは、トランジスタ３０のエミツ
タ・ベース間電圧降下（Ｖ_BE）だけ電位差が小さ
い定常状態電圧（＋Vcc−Ｖ_BE）まで充電されて
いる。従つて、トランジスタ２４の遮断により第
１のコンデンサ２７の電荷が第２のコンデンサ２
９に充電されると、第２のコンデンサ２９の端子
電圧は定常状態電圧（＋Vcc−Ｖ_BE）より正方向
に上昇し、そして可変抵抗３１を通じて定常状態
電圧（＋Vcc−Ｖ_BE）に向つて放電することにな
る。この第２のコンデンサ２９の端子電圧は信号
コイル５の交流出力電圧波形４６の一周期t₁内に
て、第１のコンデンサ２７の充電々荷量と抵抗２
５と可変抵抗３１と第２のコンデンサ２９との容
量とによつて定まる一定時間t₂だけ定常状態電圧
（＋Vcc−Ｖ_BE）より上昇している。ここで重要
なことは、第１のコンデンサ２７の容量と、電源
電圧である電源回路５３の電源電圧（＋Vcc）
と、電源回路５３、抵抗２５、第１のコンデンサ
２７，ダイオード２８からなる第２のコンデンサ
２９の充電回路の充電時定数と、可変抵抗３１か
らなる第２のコンデンサ２９の放電回路の放電時
定数とを常に一定値に設定する。こうすることに
より第２のコンデンサ２９の端子電圧が定常状態
電圧（＋Vcc−Ｖ_BE）よりは高い一定時間t₂にお
いて、信号コイル５の交流出力電圧が信号コイル
５の特性ばらつき，温度変化等により変動したと
しても常に一定になることである。しかも、この
一定時間t₂は可変抵抗３１を調整することにより
任意に設定できる。また、第２のコンデンサ２９
が定常状態電圧（＋Vcc−Ｖ_BE）以上に正方向に
充電される開始点、即ち一定時間t₂の起点ｉと信
号コイル５の交流出力電圧波形４６の零電圧交叉
点ｊとの角度θ_２は、信号コイル５の交流出力電
圧波形４６の波高値に対して、トランジスタ２４
の導通レベル４７を零電圧に近づく如く充分零値
近く設定することにより、ほとんど零（度）にす
ることができる。このことにより一定時間t₂の起
点ｉは零電圧交叉点ｊと一致すると考えて差支え
ない。従つて、一定時間t₂の起点ｉは信号コイル
５の交流出力電圧波形４６の波高値，回転数に関
係なく常に一定の位置となる。このように第２の
コンデンサ２９の端子電圧は、信号コイル５の交
流出力電圧波形４６の波高値，回転数に関係なく
常に一定の位置となる。このように第２のコンデ
ンサ２９の端子電圧は、信号コイル５の交流出力
電圧波形４６がトランジスタ２４の導通レベル４
７より下降し、トランジスタ２４が遮断する起点
ｉから一定期間t₂だけ定常状態電圧（＋Vcc−Ｖ_B
_E）より正方向に上昇していることになる。上述
した第２のコンデンサ２９の端子電圧が定常状態
電圧（＋Vcc−Ｖ_BE）であれば、トランジスタ３
０のエミツタ・ベース間に可変抵抗３１を通じて
ベース電流が流れるため、トランジスタ３０は導
通状態となる。また定常状態電圧（＋Vcc−Ｖ_B
_E）より正方向に上昇すればトランジスタ３０は
逆バイアスされ、ベース電流は流れず一定期間t₂
遮断状態となる。即ち、第５図Ｄに示す状態とな
る。ここにおいて、トランジスタ３０が導通状態
のとき、トランジスタ３０のコレクタにはほぼ電
源電圧（＋Vcc）に等しい電圧が印加され、この
電圧が抵抗３２を介してトランジスタ３４のコレ
クタに印加される。トランジスタ３０が遮断状態
のときトランジスタ３４のコレクタに電圧が印加
されずトランジスタ３４は一定期間t₂コレクタ電
圧の無い状態となる。トランジスタ３４のベース
には電源回路５３より抵抗３３を介してベース電
流が与えられているので、定常時トランジスタ３
４は導通状態となつている。したがつてこの状態
ではトランジスタ３０が導通状態で抵抗３２を介
してトランジスタ３４のコレクタに電源回路５３
より電圧が印加されても、トランジスタ３４のコ
レクタ電圧は接地電圧OVとなる。また、、トラン
ジスタ３０がしや断状態でトランジスタ３４のコ
レクタに電源回路５３より印加されない場合は、
トランジスタ３４の導通，しや断にかかわらずト
ランジスタ３４のコレクタ電圧は接地電圧OVで
ある。トランジスタ３４のコレクタ出力はサイリ
スタ９のゲートに接続されている。したがつてト
ランジスタ３４のコレクタ電圧が接地電圧OVな
らば、サイリスタ９のゲートに電圧が印加されな
いので、サイリスタ９はトリガされず、しや断状
態を保持する。またトランジスタ３４のベースに
は信号コイル５より負側の電圧が抵抗３６，ダイ
オード３７を介して加わるようになつており、信
号コイル５の負側の電圧印加があり、トランジス
タ３４のしや断ベース電圧レベル以下になると、
トランジスタ３４はしや断状態となる。この状態
を第５図のＥで示す。この状態では、トランジス
タ３０が導通状態であれば、抵抗３２を介して電
源回路５３よりトランジスタ３４のコレクタに第
５図のトランジスタ３４のコレクタ電圧波形５２
を示すように、電圧が印加される。したがつてサ
イリスタ９のゲートに電圧が印加され導通状態と
なる。今、第５図Ｅに示した信号コイル５の交流
出力電圧波形５２が標準的な４極の磁石発電機の
場合であるとすると、交流出力電圧波形４６は磁
石発電機の１回転につき２周期発生するため、一
周期t₁は角度180度に相当する。このため一定期
間t₂を角度で表現すれば180度×ｔ_２／ｔ_１（度）とな
る。

この角度を角度θ_３と称し、この角度θ_３期間内
はトランジスタ３０が遮断状態にあるため、信号
コイル５の交流出力電圧波形４６がトランジスタ
３４のしや断ベース電圧レベル４８に達しても、
サイリスタ９はトリガされずしや断状態にある。
ここで、一定期間t₂の起点ｉと共に発生する交流
出力電圧波形４６がしや断ベース電圧レベル４８
に達する起点Ｋとの角度をθ_４とすると、この角
度θ_４と角度θ_３のそれぞれの起点は同一とな
る。そこで、角度θ_３と角度θ_４の関係が第５図
に示す如く、θ_３＜θ_４であると、信号コイル５
の交流出力電圧波形４６がトランジスタ３４のし
や断ベース電圧レベル４８に達する点Ｋはトラン
ジスタ３０の導通後となるため、サイリスタ９は
点Ｋ位置にてトリガされ導通する。従つてこの角
度関係にある設定回転数Ｎまでの点火時期は第６
図に示す如く回転数の上昇に伴い進角する波形進
角特性イとなる。この場合において、機関回転数
が上昇し角度θ_３と角度θ_４の関係がθ_３＝θ_４
になると、交流出力電圧波形４６がトランジスタ
３４のしや断ベース電圧レベル４８に達する点Ｋ
とトランジスタ３０の遮断期間θ_３が終了する
点、即ちトランジスタ３０が導通する時期とが一
致することになり、この時点が第６図に示す設定
回転数Ｎに相当しサイリスタ９の導通時期が遅ら
される遅角動作が開始される。更に機関回転数が
設定回転数Ｎ以上に上昇し、角度θ_３と角度θ_４
の関係がθ_３＞θ_４になると交流出力電圧波形４
６がトランジスタ３４のしや断ベース電圧レベル
４８に達する点Ｋがトランジスタ３０の遮断期間
θ_３内であるため、このトランジスタ３０が導通
しない限り、サイリスタ９はトリガされず、従つ
て設定回転数Ｎ以上になると、点火時期は第６図
に示す如く回転数の上昇に伴い所定の傾斜を有し
て角度（θ_３−θ_４）だけ遅角する遅角特性ロと
なる。

この遅角動作を第７図を参照して詳述するに、
第７図において、A₁は設定回転数Ｎ以上に於け
る信号コイル５の交流出力電圧波形４６ａを示
す。B₁はトランジスタ２４のコレクタ・エミツ
タ間電圧波形４９ａを示す。C₁は第２のコンデ
ンサ２９の端子電圧波形５０ａを示す。D₁はト
ランジスタ３０のコレクタ・接地間電圧波形５１
ａを示す。E₁はトランジスタ３４のコレクタ接
地間電圧波形５２を示す。

さて、機関回転数が設定回転数Ｎ以上に上昇し
ている場合にあつては、信号コイル５の交流出力
電圧波形４６ａは点k′位置にてトランジスタ３４
のしや断ベース電圧レベル４８に達するが、トラ
ンジスタ３４の導通期間である一定期間t₂は機関
回転数の上昇にかかわらず点ｑ位置まで継続する
ため、サイリスタ９は点k′位置にてはトリガされ
ず、点ｑ位置にてトランジスタ３０が導通し、電
源回路５３より抵抗３２を介して電圧が印加され
トリガされて導通する。従つて、サイリスタ９の
トリガ位置は点k′と点ｑの角度差θ_５だけ遅角さ
れることになる。

この遅角の限界は信号コイル５の交流出力電圧
波形４６ａが負側波高値に達した後上昇する過程
で、トリガレベル４８と交わる起点ｒまでであ
り、この実施例では従来装置が交流出力電圧波形
４６ａの波高値がトリガレベル４５に達する点ま
でしか遅角できなかつたのに対して、２倍の範囲
遅角させることが可能となる。

また第６図に示す遅角特性ロについては、この
遅角量は角度（θ_３−θ_４）にて表現でき、サイ
リスタ９がトリガされない範囲θ_３は180度×ｔ_２／ｔ_１（度）となるが、ここで一定時間t₂は機関回転数
に関係なく常に一定であり、また信号コイル５の
交流出力電圧波形４６ａの一周期t₁は機関回転数
に反比例するので、一定時間t₂に相当する角度θ
_３は機関回転数に比例することになる。また角度
θ_４は機関回転数の上昇に伴い減少するが、高回
転時、即ち、設定回転数Ｎ以上では略々一定と考
えられる。

以上のことから遅角度は略々回転数に比例する
ことになり、従つて第６図に示す如く、設定回転
数Ｎに達した時点から回転数の上昇に伴い所定の
傾斜を有して遅角する遅角特性ロとなる。この遅
角開始は角度（θ_３＝θ_４）の関係を満足すると
きであるため、角度θ_３はこの角度θ_３に相当す
る一定時間t₂を可変抵抗３１の抵抗値を変化させ
れば任意の値に調整でき、従つて遅角開始の設定
回転数Ｎは任意に設定できるものである。

また信号コイル５の交流出力電圧のうち点火信
号に寄与しているのは負波であるので第８図で示
す如く、ダイオード５５により信号コイル５の正
波出力を発電コイル１の出力と合成し、コンデン
サ３の充電に寄与させることにより、機関の点火
特性を改善できる効果もある。

また第６図の遅角特性ロの傾斜を考えるに、回
転数をＮとすれば、Ｎとt₁の関係はt₁＝１／Ｎ、したがつて傾斜は180゜×t₂×Ｎとなる。だから同一
回転数ではt₂が大きければ傾斜が大きく、t₂が小
さければ傾斜が小さい。ここで、機関の特性によ
り同一回転数での遅角特性の傾斜を変えたい場合
がある。この時は期間t₂をかえればよい。期間t₂
をかえるにはトランジスタ３０のｑ点に対する遮
断開始点ｉを変えればよい。このため第９図，第
１０図、第１１図に示す如くトランジスタ２４の
ベース入力信号を信号コイル５又は発電コイル１
の正波又は負波より取り出すようにしてある。

通常信号コイル５と発電コイル１はコア形状、
コイル巻線仕様とコイル配置が異なつているの
で、信号コイル５と発電コイル１との出力波形の
位相は異なる。従つて、信号コイル５又は発電コ
イル１の正波又は負波よりトランジスタ２４のベ
ース入力信号を取ることにより、トランジスタ３
０のｑ点に対する遮断開始点ｉを変えることがで
きる。

第４図における実施例では信号コイル５の負波
がトランジスタ２４のベースへ加わる様にした回
路について説明をした。以下他の実施例として、
第９図，第１０図，第１１図について説明する。
第９図の実施例は発電コイル１の正波がトランジ
スタ２４のベースに加わる様にしたものである。

第１０図の実施例は信号コイル５の正波がトラ
ンジスタ２４のベースに加わる様にしてある。第
１０図において、ダイオード５６は信号コイル５
の正波出力がダイオード２１，抵抗２２を介して
トランジスタ２４のベースに印加される電圧をバ
イパスし、トランジスタ２４のベース・エミツタ
間に過大電圧が印加しないようにするためのもの
である。５７は抵抗で電源よりベースに常時電流
を流すためのものである。

第１１図の実施例は、発電コイル１の負波出力
が抵抗２２を介してトランジスタ２４のベースに
印加されるようにしたものである。第１０図や第
１１図ではトランジスタ２４は常時導通状態でト
ランジスタ２４のベースに信号コイル５又は発電
コイル１の負波電力が印加されたときしや断する
動作となる。

以上のように、この考案によれば、信号コイル
によつて作動する第２のスイツチング素子にて第
１のコンデンサを急速充電し、この第１のコンデ
ンサの電荷を上記第２のスイツチング素子のしや
断時に第２のコンデンサに移動させ、信号コイル
の単位時間当りのパルス数に応じて第２のコンデ
ンサの電圧を変化させると共に、この第２のコン
デンサの電圧によつて第３のスイツチング素子を
動作させて点火信号としたため、信号コイルの影
響を受けることなく、かつ直線性の優れた遅角特
性が得られる効果を有する。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来装置を示す電気回路図、第２図は
第１図の動作を説明するための波形図、第３図は
従来装置の点火時期特性の一例を示す特性図、第
４図は本考案の一実施例を示す電気回路図、第５
図、第６図及び第７図は第４図に示す回路の動作
を説明するための波形図、第８図、第９図、第１
０図及び第１１図は、それぞれの他の実施例を示
す電気回路図である。図に於て、１は発電コイル、２，４，６，１
２，２１，２６，２８，３５，３７，３８，５
５，５６はダイオード、３，１５，２７，２９，
４０はコンデンサ、５は信号コイル、７，１０，
１３，１４，１８，２２，２３，２５，３２，３
３，３６，３９，４１，５７は抵抗、８は点火コ
イル、９はサイリスタ、１１は点火プラグ、１
６，４２は定電圧ダイオード、１７，２４，３
０，３４はトランジスタ、１９，２０は遅角回
路、３１は可変抵抗、５３は電源回路である。な
お、各図中同一符号は同一または相当部分を示
す。

Claims

【実用新案登録請求の範囲】 (1) 内燃機関の回転に同期した交流出力を発生す
る発電コイル、前記発電コイルから点火コイル
への通電々流を制御して点火電圧を発生させる
第１のスイツチング素子、前記内燃機関の回転
に同期した回転信号を発生する信号コイル、及
び上記回転信号の一定周期毎にまたは前記発電
コイルの交流出力の一定周期毎に導通、しや断
する第２のスイツチング素子と、前記第２のス
イツチング素子の導通、しや断によつて前記内
燃機関の回転周期とは無関係に一定時間で充電
と放電を繰返す第１のコンデンサと、前記第１
のコンデンサの放電時に前記第１のコンデンサ
の充電電荷を充電する第２のコンデンサと、前
記第２のコンデンサの端子電圧によつて導通，
しや断し前記第１のスイツチング素子の導通，
しや断を制御する第３のスイツチング素子と、
前記信号コイルの負波もしくは正波の回転信号
によりまたは前記発電コイルの負波もしくは正
波の交流出力により前記第３のスイツチング素
子の出力の側路電流を制御する第４のスイツチ
ング素子とからなり、前記第１のスイツチング
素子の作動時期を制御する遅角回路を備えたこ
とを特徴とする内燃機関点火装置。 (2) 前記点火コイルへの通電々流は、前記発電コ
イルの交流出力と前記信号コイルの回転信号と
が重畳したものであることを特徴とする実用新
案登録請求の範囲(1)項記載の内燃機関点火装
置。 (3) 前記第１のコンデンサは、前記信号コイルの
回転信号の負波または正波もしくは前記発電コ
イルの交流出力の負波または正波によつて充放
電が制御されるように構成されたことを特徴と
する実用新案登録請求の範囲第(1)項または第(2)
項記載の内燃機関点火装置。