JPS61259732A - 吸収塔ｐＨ制御装置 - Google Patents
吸収塔ｐＨ制御装置Info
- Publication number
- JPS61259732A JPS61259732A JP60100979A JP10097985A JPS61259732A JP S61259732 A JPS61259732 A JP S61259732A JP 60100979 A JP60100979 A JP 60100979A JP 10097985 A JP10097985 A JP 10097985A JP S61259732 A JPS61259732 A JP S61259732A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- output signal
- detector
- flow rate
- multiplier
- absorbent
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は処理ガス中の亜硫酸ガス（ＳＯ２）を除去する
脱硫プラントに関し、特に循環液のｐＨを制御する吸収
塔ｐＨｆ！１１１装置の改良に係る。
脱硫プラントに関し、特に循環液のｐＨを制御する吸収
塔ｐＨｆ！１１１装置の改良に係る。
脱硫プラント例えば炭酸ガスを吸収剤とする湿式石灰石
こう法廃煙脱硫プラントの概略構成を第５図に示す系統
図を参照して説明する。
こう法廃煙脱硫プラントの概略構成を第５図に示す系統
図を参照して説明する。
第５図において、吸収塔ｌには処理ガス導入ダクト２を
介して亜硫酸ガスを含有する処理ガス３が上方から導入
される。この吸収塔ｌ下方に設けられたタンク４内には
循環液５が収容され、この酸基１内を循環されている。
介して亜硫酸ガスを含有する処理ガス３が上方から導入
される。この吸収塔ｌ下方に設けられたタンク４内には
循環液５が収容され、この酸基１内を循環されている。
前記処理ガス３は循環塔１内で循環液５と接触し、処理
ガス３中に含まれる亜硫酸ガスが除去される。すなわち
、処理ガス３中の８０２は次式（Ｉ）で示す反応により
Ｈ２ＳＯ３を生成して流下する。このＨ２ＳＯ。
ガス３中に含まれる亜硫酸ガスが除去される。すなわち
、処理ガス３中の８０２は次式（Ｉ）で示す反応により
Ｈ２ＳＯ３を生成して流下する。このＨ２ＳＯ。
の一部は処理ガス３中の酸素（０２）により酸化され、
次式（■）で示すようにＨ２Ｓｏ４となる。また、残り
のＨ２Ｓｏ３はタンク４内で空気配管８から噴き込まれ
る空気中の酸素により酸化されてＨ２ＳＯ４となる。
次式（■）で示すようにＨ２Ｓｏ４となる。また、残り
のＨ２Ｓｏ３はタンク４内で空気配管８から噴き込まれ
る空気中の酸素により酸化されてＨ２ＳＯ４となる。
ｓｏ２＋ Ｈ２０→Ｈ２ＳＯ，・・・・・・（Ｉ）そし
て、吸収塔１を通過し、亜硫酸ガスが除去された処理ガ
スは排気ダクト９を介して処理済ガスとして大気中に放
出される。
て、吸収塔１を通過し、亜硫酸ガスが除去された処理ガ
スは排気ダクト９を介して処理済ガスとして大気中に放
出される。
以上のように吸収塔ｌ内で処理ガス３との接触をつづけ
ると、前記循環液５中には上記（Ｉ）及び（■）で示し
た吸収反応及び酸化反応により生成したＨ２ＳＯ４が多
量に含まれるため、何らかの措置をとらなければＳ０２
を吸収することが困難となる。そこで、タンク４内の循
環液５に流量検出器１０及び流量調節弁１１を介装した
吸収剤供給配管１２を介して吸収剤、例えば炭酸カルシ
ウム（Ｃａ ＣＯ３）を供給し、次式（ＩＩＩ）に示す
ように循環液５を中和して亜硫酸ガスを容易に吸収し得
るように再生している。
ると、前記循環液５中には上記（Ｉ）及び（■）で示し
た吸収反応及び酸化反応により生成したＨ２ＳＯ４が多
量に含まれるため、何らかの措置をとらなければＳ０２
を吸収することが困難となる。そこで、タンク４内の循
環液５に流量検出器１０及び流量調節弁１１を介装した
吸収剤供給配管１２を介して吸収剤、例えば炭酸カルシ
ウム（Ｃａ ＣＯ３）を供給し、次式（ＩＩＩ）に示す
ように循環液５を中和して亜硫酸ガスを容易に吸収し得
るように再生している。
Ｈ２Ｓｏ ４ ＋ｃ ａ Ｃｏ ３ →ＣＪＬ ＳＯ４
＋Ｈ２０＋ＣＯ２ｔ ”” （ｍ）上記（ＩＩＩ）式に
より生成したＣａＳＯ４を含む循環液５の一部は移送配
管１３を介して図示しない別の工程へ移送される。
＋Ｈ２０＋ＣＯ２ｔ ”” （ｍ）上記（ＩＩＩ）式に
より生成したＣａＳＯ４を含む循環液５の一部は移送配
管１３を介して図示しない別の工程へ移送される。
以上の説明から示唆されるように、循環液５の □
Ｓｏ２吸収能力が脱硫プラントの性能に多大な影響を及
ぼす、この循環液５のＳ０２吸収能力の指 ′標
となるのは、循環液５のｐＨである。すなわち、循環液
５中のＣａＣＯ３濃度が高く、ｐＨが高いほどＳＯ２吸
収反応が促進される。
Ｓｏ２吸収能力が脱硫プラントの性能に多大な影響を及
ぼす、この循環液５のＳ０２吸収能力の指 ′標
となるのは、循環液５のｐＨである。すなわち、循環液
５中のＣａＣＯ３濃度が高く、ｐＨが高いほどＳＯ２吸
収反応が促進される。
単純には循環液のｐＨを高く維持するために多量の吸収
剤を供給することが考えられるが、これはコストの面か
ら好ましいことではない。
剤を供給することが考えられるが、これはコストの面か
ら好ましいことではない。
こうしたことから、所望の性能を維持できる程
７度のｐＨで脱硫プラントの運転を行なうことが要望さ
れている。これは、吸収塔ｌ内での脱硫率、ひいては大
気中に放出する処理済ガス中の亜硫酸ガス濃度を所定値
に安定に維持し、かついかなる負荷（吸収塔入口のＳ０
２量）の変化にも応答性よく追従し得ることにつながる
。
７度のｐＨで脱硫プラントの運転を行なうことが要望さ
れている。これは、吸収塔ｌ内での脱硫率、ひいては大
気中に放出する処理済ガス中の亜硫酸ガス濃度を所定値
に安定に維持し、かついかなる負荷（吸収塔入口のＳ０
２量）の変化にも応答性よく追従し得ることにつながる
。
ところで、上述したように循環液のｐＨを低下させるの
は循環液中のＨ２ＳＯ４濃度の増大であ −り、一方循
環液のｐＨを上昇させるのは循環液中のＣａ ＣＯ３濃
度である。したがって、循環液のｐＨは吸収したＳＯ□
量とＣａＣ０，濃度とのバランスにより決定される。
は循環液中のＨ２ＳＯ４濃度の増大であ −り、一方循
環液のｐＨを上昇させるのは循環液中のＣａ ＣＯ３濃
度である。したがって、循環液のｐＨは吸収したＳＯ□
量とＣａＣ０，濃度とのバランスにより決定される。
第５図図示の従来の脱硫プラントにおいては、循環液５
のｐＨ制御装置は以下のようなものである。
のｐＨ制御装置は以下のようなものである。
すなわち、前記循環配管７にはｐＨ検出器１４が取付け
られており、このｐＨ検出器１４からの出力信号Ｓ １
４はｐＨ調節器１５に入力される。このｐＨ調節器１５
では、予め設定されたｐＨ設定ＰＩ又はＰＩＤ（Ｐ：比
例、Ｉ：積分、Ｄ：微分）のフィードバック制御を行な
う、一方、処理ガス導入ダクト２の途中に設けられた処
理ガス流 ｌ量検出器１６からの出力信号と５０２
濃度検出器 ）１７からの出力信号とを乗算した乗
算器１８の出力信号Ｓ ｔＯもｐＨ調節器１５に入力さ
れる。ｐＨ“ＴＡＷＩ器１５では、乗算器１８の出力信
号Ｓ １１１によりＰ又はＰＤのフィードフォワード制
御を行な ：う、ｐＨ調節器１５はこれらフィード
バック制御 ：とフィードフォワード制御との出力
信号和である吸収剤流量補正信号Ｓ １５を出力する。
られており、このｐＨ検出器１４からの出力信号Ｓ １
４はｐＨ調節器１５に入力される。このｐＨ調節器１５
では、予め設定されたｐＨ設定ＰＩ又はＰＩＤ（Ｐ：比
例、Ｉ：積分、Ｄ：微分）のフィードバック制御を行な
う、一方、処理ガス導入ダクト２の途中に設けられた処
理ガス流 ｌ量検出器１６からの出力信号と５０２
濃度検出器 ）１７からの出力信号とを乗算した乗
算器１８の出力信号Ｓ ｔＯもｐＨ調節器１５に入力さ
れる。ｐＨ“ＴＡＷＩ器１５では、乗算器１８の出力信
号Ｓ １１１によりＰ又はＰＤのフィードフォワード制
御を行な ：う、ｐＨ調節器１５はこれらフィード
バック制御 ：とフィードフォワード制御との出力
信号和である吸収剤流量補正信号Ｓ １５を出力する。
この信号は流量検出器１０の出力信号とともに吸収剤流
量調 ：部器１９に入力され、流量調整弁１１の開
度を調 □゛整する。このようにして、循環液５の
ｐＨが所定値となるように制御している。
量調 ：部器１９に入力され、流量調整弁１１の開
度を調 □゛整する。このようにして、循環液５の
ｐＨが所定値となるように制御している。
脱硫プラントではボイラの高速負荷変化に応答性よく追
従することが要求されている。しかし、 ・□従
来のｐＨ制御装置では高速負荷上昇時に循環液 ゛
の結果処理済ガス中のＳＯ２濃度（出口Ｓ０２濃度）が
規制値を逸脱してしまうおそれがあった。
従することが要求されている。しかし、 ・□従
来のｐＨ制御装置では高速負荷上昇時に循環液 ゛
の結果処理済ガス中のＳＯ２濃度（出口Ｓ０２濃度）が
規制値を逸脱してしまうおそれがあった。
また、このように処理済ガスのＳＯ２濃度が規制値を逸
脱するのを防止するためには、循環液５のｐＨ値を予め
必要以上に高くするという操作がとられるため、ランニ
ングコストを上昇させてしまうという不具合があった。
脱するのを防止するためには、循環液５のｐＨ値を予め
必要以上に高くするという操作がとられるため、ランニ
ングコストを上昇させてしまうという不具合があった。
本発明者らは１以上のような現象に対する原因を究明し
た結果、以下の事実を見出した。すなわち、系内におけ
る残留ＣａＣＯ３量は処理ＳＯ□総量（処理ガス流量×
処理ガス中のＳ Ｏ２濃度）にほぼ比例する。その関係
の一例を第６図に示す、第６図、は横軸を処理Ｓ Ｏ２
総量、縦軸を系内の残留ＣａＣ０１として両者の関係を
示したものである。第６図から、負荷上昇を考えた場合
、増加する脱硫Ｓ Ｏ２当量分だけでなく、循環液中の
残留ＣａＣＯ３量を増加させるために吸収剤を余分に供
給する必要があることがわかる。シ゛たがって、もし負
荷上昇に対応して残留ＣａＣＯ３が増加しない場合には
中和反応が抑制されてｐＨが低下し、ひいては出口Ｓｏ
２濃度が規制値を逸脱してしまう。
た結果、以下の事実を見出した。すなわち、系内におけ
る残留ＣａＣＯ３量は処理ＳＯ□総量（処理ガス流量×
処理ガス中のＳ Ｏ２濃度）にほぼ比例する。その関係
の一例を第６図に示す、第６図、は横軸を処理Ｓ Ｏ２
総量、縦軸を系内の残留ＣａＣ０１として両者の関係を
示したものである。第６図から、負荷上昇を考えた場合
、増加する脱硫Ｓ Ｏ２当量分だけでなく、循環液中の
残留ＣａＣＯ３量を増加させるために吸収剤を余分に供
給する必要があることがわかる。シ゛たがって、もし負
荷上昇に対応して残留ＣａＣＯ３が増加しない場合には
中和反応が抑制されてｐＨが低下し、ひいては出口Ｓｏ
２濃度が規制値を逸脱してしまう。
いま、負荷上昇率が小さい（１〜２％／分）場合には、
残留ＣａＣ０ｚ量の変化率Ｉが小さいため、従来のｐＨ
制御装置でも循環液のｐＨとｐＨ設定値との偏差が大き
くなる以前に追従することができる。しかし、負荷上昇
率が大きい（，３〜５％／分）場合には、残留ＣａＣＯ
３量の変化率が大きいため、従来のｐＨ制御装置では追
従し・きれない、このため、従来のｐＨ制御装置では高
速負荷変化時の即応性が鈍い。
残留ＣａＣ０ｚ量の変化率Ｉが小さいため、従来のｐＨ
制御装置でも循環液のｐＨとｐＨ設定値との偏差が大き
くなる以前に追従することができる。しかし、負荷上昇
率が大きい（，３〜５％／分）場合には、残留ＣａＣＯ
３量の変化率が大きいため、従来のｐＨ制御装置では追
従し・きれない、このため、従来のｐＨ制御装置では高
速負荷変化時の即応性が鈍い。
また第７図に処理Ｓ０２総量と単位処理Ｓ０２総量（１
０ｋｇｍｏｌ／Ｈ）当りの残留Ｃａ ＣＯ３量との関係
を示す、第７図から、処理Ｓ０２総量が増加するにつれ
て残留Ｃａｃｏ３量を増加させなければならないことが
わかる。
０ｋｇｍｏｌ／Ｈ）当りの残留Ｃａ ＣＯ３量との関係
を示す、第７図から、処理Ｓ０２総量が増加するにつれ
て残留Ｃａｃｏ３量を増加させなければならないことが
わかる。
本発明は上記問題点を解消するためになされたものであ
り、高速負荷変化に対しても速やかに循環液のｐＨを設
定値に追従させることができ、ランニングコストを低減
し得る吸収塔ｐＨ制御装置を提供することを目的とする
ものである。
り、高速負荷変化に対しても速やかに循環液のｐＨを設
定値に追従させることができ、ランニングコストを低減
し得る吸収塔ｐＨ制御装置を提供することを目的とする
ものである。
Ｃ問題点を解決するための手段〕
以上の説明から、１ｉ環液のｐＨをｐＨ設定値に応答性
よく追従させるためには、高速負荷変化による処理ＳＯ
２総量の増加に合わせて、吸収剤供給量の積分量である
残留Ｃａ ＣＯａ量を第６図に示すように増加させれば
よいことがわかる０本発明者らは、負荷上昇時に従来の
ｐＨ制御装置だけではｐＨ偏差が大きくなりすぎる場合
にのみ処理５０２Ｉａ量に比例した量だけ吸収剤流量を
増加させることを考え１本発明をなすに至った。
よく追従させるためには、高速負荷変化による処理ＳＯ
２総量の増加に合わせて、吸収剤供給量の積分量である
残留Ｃａ ＣＯａ量を第６図に示すように増加させれば
よいことがわかる０本発明者らは、負荷上昇時に従来の
ｐＨ制御装置だけではｐＨ偏差が大きくなりすぎる場合
にのみ処理５０２Ｉａ量に比例した量だけ吸収剤流量を
増加させることを考え１本発明をなすに至った。
すなわち、本発明の吸収塔ｐＨｆｆｊＪ御装置は、吸収
塔に導入される処理ガスの流量を検出する処理ガス流量
検出器と、処理ガス中のＳｏ２濃度を検出するＳＯ２濃
度検出器と、前記処理ガス流量検出器の出力信号とＳＯ
２濃度検出器の出力信号とを入力し、乗算する第１の乗
算器と、前記循環液のｐＨを検出するｐＨ検出器と、前
記第１の乗算器の出力信号と前記ｐＨ検出器の出力信号
とを入−ｈｌ ｒＩｒＬＩｔ［７＊ＩＩ ｍ
！’ｌｄｌ ７ ７：ｒｓｔ ＋−ｍ−ｈｌ ｆ
−ｔｖ ｓｎｍ ｍと、前記ｐＨ検出器の出力
信号に応じて２値信号を出力する関数演算器と、前記第
１の乗算器の出力信号と前記関数演算器の出力信号とを
乗算する第２の乗算器と、前記ｐＨ調節器の出力信号と
前記第２の乗算器の出力信号とを入力し、加算出力する
加算器と、前記吸収塔に供給する吸収剤流量を検出する
吸収剤流量検出器と、前記加算器の出力信号と前記吸収
剤流量検出器の中力信号とを入力して吸収剤調節弁の開
度を７ＪＲＷｉする吸収剤流量調節器とを具備したこと
を特徴とするものである。
塔に導入される処理ガスの流量を検出する処理ガス流量
検出器と、処理ガス中のＳｏ２濃度を検出するＳＯ２濃
度検出器と、前記処理ガス流量検出器の出力信号とＳＯ
２濃度検出器の出力信号とを入力し、乗算する第１の乗
算器と、前記循環液のｐＨを検出するｐＨ検出器と、前
記第１の乗算器の出力信号と前記ｐＨ検出器の出力信号
とを入−ｈｌ ｒＩｒＬＩｔ［７＊ＩＩ ｍ
！’ｌｄｌ ７ ７：ｒｓｔ ＋−ｍ−ｈｌ ｆ
−ｔｖ ｓｎｍ ｍと、前記ｐＨ検出器の出力
信号に応じて２値信号を出力する関数演算器と、前記第
１の乗算器の出力信号と前記関数演算器の出力信号とを
乗算する第２の乗算器と、前記ｐＨ調節器の出力信号と
前記第２の乗算器の出力信号とを入力し、加算出力する
加算器と、前記吸収塔に供給する吸収剤流量を検出する
吸収剤流量検出器と、前記加算器の出力信号と前記吸収
剤流量検出器の中力信号とを入力して吸収剤調節弁の開
度を７ＪＲＷｉする吸収剤流量調節器とを具備したこと
を特徴とするものである。
このような吸収塔ｐＨ制御装置によれば、ｐＨ偏差に対
応する関数演算器の出力信号及び処理ＳＯ２総最に応じ
て吸収剤の流量を変化させることができる。このため、
ｐＨ偏差が小さいときには穏やかな制御ができるととも
に、高速負荷変化に対してもｐＨ偏差がある程度大きく
なる以前に従来の装置による補正よりも大きな補正を行
なうので速やかに循環液のｐＨを設定値に追従させるこ
とができる、この結果、吸収剤の供給量を必要以上に増
加させなくてもよいので、ランニングコストを低減する
ことができる。
応する関数演算器の出力信号及び処理ＳＯ２総最に応じ
て吸収剤の流量を変化させることができる。このため、
ｐＨ偏差が小さいときには穏やかな制御ができるととも
に、高速負荷変化に対してもｐＨ偏差がある程度大きく
なる以前に従来の装置による補正よりも大きな補正を行
なうので速やかに循環液のｐＨを設定値に追従させるこ
とができる、この結果、吸収剤の供給量を必要以上に増
加させなくてもよいので、ランニングコストを低減する
ことができる。
以下、・本発明の実施例を第１図を参照して説明する。
なお、第５図に示す従来の装置と同一の機器等には同一
の番号を付して説明を省略する０本発明に係る吸収塔ｐ
Ｈ制御装置において新たに設けられた機器は、関数演算
器２１、第２の乗算器２２及び加算器２３である。
の番号を付して説明を省略する０本発明に係る吸収塔ｐ
Ｈ制御装置において新たに設けられた機器は、関数演算
器２１、第２の乗算器２２及び加算器２３である。
第１図において、関数演算器２１はｐＨ検出器１４の出
力信号を入力し、ｐＨ偏差、すなわち予め設定されたｐ
Ｈ設定値と循環液５のｐＨとの差を演算し、そのｐＨ偏
差に応じて２値信号を出力するものである。この関係の
一例を第２図に示す、すなわち、循環液５のｐＨがｐＨ
設定値に対して低下し、予め設定されたしきい値（第２
図ではβ）より大きくなると、出力信号がＯｏＯから１
．０に変化し、ｐＨ偏差が０．０になるまで保持する。
力信号を入力し、ｐＨ偏差、すなわち予め設定されたｐ
Ｈ設定値と循環液５のｐＨとの差を演算し、そのｐＨ偏
差に応じて２値信号を出力するものである。この関係の
一例を第２図に示す、すなわち、循環液５のｐＨがｐＨ
設定値に対して低下し、予め設定されたしきい値（第２
図ではβ）より大きくなると、出力信号がＯｏＯから１
．０に変化し、ｐＨ偏差が０．０になるまで保持する。
いま、負荷上昇の場合について説明する。負荷上昇に伴
い、吸収塔１内での脱硫量が増加し、脱硫量が循環液５
中の残留ＣａＣＯ３により中和し得る量を上まわると、
循環液５のｐＨが低下する。ｐＨｔＪＲＮＩ器１５はｐ
Ｈ器差５応じて吸収剤流量補正信号ＳＬｓを増大させ、
循環液５のｐＨを補正しようとする。負荷上昇率及び負
荷変化幅が比較的小さい場合には、ｐＨ偏差が小さいう
ちにｐＨｉ！節器１５だけで循環液５のｐＨが補正され
、処理済ガス中のＳ０２濃度が規制値を逸脱することは
ない、一方、負荷上昇率及び負荷変化幅が大きい場合に
は、ｐＨ調節器１５による吸収剤流量補正だけでは中和
に必要な残留Ｃａ ＣＯ３量が負荷上昇に追いつかず、
ｐＨ偏差が大きくなる。そして、ｐＨ偏差が関数演算器
２１における □しきい値βを超えた時点からｐ
Ｈ偏差がＯになるまで関数演算器２１の出力は１．０と
なり、第２の乗算器２２に入力される。
い、吸収塔１内での脱硫量が増加し、脱硫量が循環液５
中の残留ＣａＣＯ３により中和し得る量を上まわると、
循環液５のｐＨが低下する。ｐＨｔＪＲＮＩ器１５はｐ
Ｈ器差５応じて吸収剤流量補正信号ＳＬｓを増大させ、
循環液５のｐＨを補正しようとする。負荷上昇率及び負
荷変化幅が比較的小さい場合には、ｐＨ偏差が小さいう
ちにｐＨｉ！節器１５だけで循環液５のｐＨが補正され
、処理済ガス中のＳ０２濃度が規制値を逸脱することは
ない、一方、負荷上昇率及び負荷変化幅が大きい場合に
は、ｐＨ調節器１５による吸収剤流量補正だけでは中和
に必要な残留Ｃａ ＣＯ３量が負荷上昇に追いつかず、
ｐＨ偏差が大きくなる。そして、ｐＨ偏差が関数演算器
２１における □しきい値βを超えた時点からｐ
Ｈ偏差がＯになるまで関数演算器２１の出力は１．０と
なり、第２の乗算器２２に入力される。
第２の乗算器２２では乗算器（第１の乗算器）１８の出
力信号に比例した出力信号Ｓ２２が出力され、加算器２
３に入力される。加算器２３ではｐＨ２ｌｊｌｊｉ！ｌ
５ニＪ：６吸収剤流量調節器号ｓ ｔｓ ニ第２の乗
算器２２の出力信号Ｓ２２が加算され、吸収剤流量調節
器１９の設定値信号として出力される。
力信号に比例した出力信号Ｓ２２が出力され、加算器２
３に入力される。加算器２３ではｐＨ２ｌｊｌｊｉ！ｌ
５ニＪ：６吸収剤流量調節器号ｓ ｔｓ ニ第２の乗
算器２２の出力信号Ｓ２２が加算され、吸収剤流量調節
器１９の設定値信号として出力される。
このような吸収塔ｐＨｆｌｌｌｌ装置によれば、処理済
ガス中のＳ０２濃度を規制値から逸脱させるほどｐＨ偏
差が大きくなる前に、既設のｐＨ７ｌｌＷＩＩ器１５と
は別にオン−オフ制御によりそのときの処理Ｓ Ｏ２！
ａ量に比例した量だけ吸収剤が供給されるため、ｐＨ偏
差を小さく抑えることができる。
ガス中のＳ０２濃度を規制値から逸脱させるほどｐＨ偏
差が大きくなる前に、既設のｐＨ７ｌｌＷＩＩ器１５と
は別にオン−オフ制御によりそのときの処理Ｓ Ｏ２！
ａ量に比例した量だけ吸収剤が供給されるため、ｐＨ偏
差を小さく抑えることができる。
この結果、処理済ガス中のＳ０２を規制値以下に維持す
ることができ、高速負荷変化に対しても応答性よく追従
することができる。したがって、吸収剤の供給量を必要
以上に増加させなくてもよく、ランニングコストを低減
することができる。
ることができ、高速負荷変化に対しても応答性よく追従
することができる。したがって、吸収剤の供給量を必要
以上に増加させなくてもよく、ランニングコストを低減
することができる。
実際に従来のｐＨＩｔｉｌｌｉｌ装置及び上記実施例の
ｐＨ制御装置により処理ガスの脱硫を行な、つた結果を
それぞれ第３図及び第４図に示す、なお、いＪＪ＋＾Ｊ
ｌｌ ＡＪ−ａ薯六ル市Ｉ↓区Ｏ７ｌムー！＾第３図に
示す従来の装置の場合には、高速負荷上昇時にｐＨ偏差
が一時的に大きくなり、その結 □果吸酸基出口の
処理済ガス中のＳ０２濃度も一時 的に大きくなっ
ている。これに対して第４図に示 ｂす上記実施例
の装置の場合には、高速負荷上昇時 ｉ′でもｐＨ
偏差が小さく抑えられ、その結果処理済ガス中のＳＯ・
濃度も規制値を超えないように維 ′；：］ぐ 持できることがわかる。また、負荷上昇時の吸収
：（剤供給量の補正が従来のｐＨ調整器のみによる場
”′合よりも大きいので、ｐＨ調整時間が短く、応
答性が良好であることがわかる。また、負荷減少時
“□には、残留ＣａＣＯ３量が必要量より多く、循環
：を 液５のｐＨがｐＨ設定値よりも高く維持されるたあ、従
来ｃ、）ｐ）（制お装置よ同様、）２□制御、ヶヶ
１′・ゎゎ６．
”□〔発明の効果〕 以上詳述した如く本発明によれば、高速負荷変 □
化に対しても速やかに循環液のｐＨを設定値に追
：。
ｐＨ制御装置により処理ガスの脱硫を行な、つた結果を
それぞれ第３図及び第４図に示す、なお、いＪＪ＋＾Ｊ
ｌｌ ＡＪ−ａ薯六ル市Ｉ↓区Ｏ７ｌムー！＾第３図に
示す従来の装置の場合には、高速負荷上昇時にｐＨ偏差
が一時的に大きくなり、その結 □果吸酸基出口の
処理済ガス中のＳ０２濃度も一時 的に大きくなっ
ている。これに対して第４図に示 ｂす上記実施例
の装置の場合には、高速負荷上昇時 ｉ′でもｐＨ
偏差が小さく抑えられ、その結果処理済ガス中のＳＯ・
濃度も規制値を超えないように維 ′；：］ぐ 持できることがわかる。また、負荷上昇時の吸収
：（剤供給量の補正が従来のｐＨ調整器のみによる場
”′合よりも大きいので、ｐＨ調整時間が短く、応
答性が良好であることがわかる。また、負荷減少時
“□には、残留ＣａＣＯ３量が必要量より多く、循環
：を 液５のｐＨがｐＨ設定値よりも高く維持されるたあ、従
来ｃ、）ｐ）（制お装置よ同様、）２□制御、ヶヶ
１′・ゎゎ６．
”□〔発明の効果〕 以上詳述した如く本発明によれば、高速負荷変 □
化に対しても速やかに循環液のｐＨを設定値に追
：。
従させることができ、必要以上の吸収剤を用いなくても
すみ、ランニングコストを低減し得る吸収 ゛Ｗ１
ｐＨ制御装置を提供できるものである。
すみ、ランニングコストを低減し得る吸収 ゛Ｗ１
ｐＨ制御装置を提供できるものである。
第１図は本発明の実施例における吸収塔ｐＨ制御装置の
系統図、第２図は本発明の実施例における吸収塔ｐＨ制
御装置の関数演算器の出力特性図、第３図は従来のｐＨ
制御装置を用いた場合の高速負荷上昇時の循環液ｐＨ及
び出口ＳＯ２濃度の変化を示す特性図、第４図は本発明
の実施例におけるｐＨ制御装置を用いた場合の高速負荷
上昇時の循環液ｐＨ及び出口Ｓ０２濃度の変化を示す特
性図、第５図は従来の吸収塔ｐＨ制御装置の系統図、第
６図は処理ＳＯ□総量と循環液中の残留Ｃａｃｏｓ量と
の関係を示す特性図、第７図は処理Ｓｏ２総量と処理Ｓ
Ｏ□総量１０ （ｋｇｍ６１ ／Ｈ〕当りの残留Ｃａ
ＣＯｚ量との関係を示す特性図である。 １・・・吸収塔、２・・・処理ガス導入ダクト、３・・
・処理ガス、４・・・タンク、５・・・循環液、６・・
・循環ポンプ、７・・・循環配管、８・・・空気配管、
９・・・排気ダクト、１０・・・流量検出器、１１・・
・流量調整弁、１２・・・吸収剤供給配管、１３・・・
移送配管、１４・・・ｐＨ検出器、１５・・・ｐＨ調節
器、１６・・・処理ガス流量検出器、１７・・・Ｓｏ、
濃度検出器、１８・・・乗算器（第１の乗算器）、１９
・・・吸収剤流量調節器。 ２１・・・関数演算器、２２・・・第２の乗算器、２３
・・・加算器。 出願人復代理人 弁理士 給圧 武彦 第 ２ 図 関 敦 膚 Ｍ ５ 図 第 ６ 図
系統図、第２図は本発明の実施例における吸収塔ｐＨ制
御装置の関数演算器の出力特性図、第３図は従来のｐＨ
制御装置を用いた場合の高速負荷上昇時の循環液ｐＨ及
び出口ＳＯ２濃度の変化を示す特性図、第４図は本発明
の実施例におけるｐＨ制御装置を用いた場合の高速負荷
上昇時の循環液ｐＨ及び出口Ｓ０２濃度の変化を示す特
性図、第５図は従来の吸収塔ｐＨ制御装置の系統図、第
６図は処理ＳＯ□総量と循環液中の残留Ｃａｃｏｓ量と
の関係を示す特性図、第７図は処理Ｓｏ２総量と処理Ｓ
Ｏ□総量１０ （ｋｇｍ６１ ／Ｈ〕当りの残留Ｃａ
ＣＯｚ量との関係を示す特性図である。 １・・・吸収塔、２・・・処理ガス導入ダクト、３・・
・処理ガス、４・・・タンク、５・・・循環液、６・・
・循環ポンプ、７・・・循環配管、８・・・空気配管、
９・・・排気ダクト、１０・・・流量検出器、１１・・
・流量調整弁、１２・・・吸収剤供給配管、１３・・・
移送配管、１４・・・ｐＨ検出器、１５・・・ｐＨ調節
器、１６・・・処理ガス流量検出器、１７・・・Ｓｏ、
濃度検出器、１８・・・乗算器（第１の乗算器）、１９
・・・吸収剤流量調節器。 ２１・・・関数演算器、２２・・・第２の乗算器、２３
・・・加算器。 出願人復代理人 弁理士 給圧 武彦 第 ２ 図 関 敦 膚 Ｍ ５ 図 第 ６ 図
Claims (1)
- 亜硫酸ガスを含有する処理ガスを吸収塔内に導入し、吸
収剤を含有し、吸収塔内を循環する循環液と接触させて
脱硫する脱硫プラントにおいて、吸収塔に導入される処
理ガスの流量を検出する処理ガス流量検出器と、処理ガ
ス中のＳＯ＿２濃度を検出するＳＯ＿２濃度検出器と、
前記処理ガス流量検出器の出力信号とＳＯ＿２濃度検出
器の出力信号とを入力し、乗算する第１の乗算器と、前
記循環液のｐＨを検出するｐＨ検出器と、前記第１の乗
算器の出力信号と前記ｐＨ検出器の出力信号とを入力し
、吸収剤流量補正信号を出力するｐＨ調節器と、前記ｐ
Ｈ検出器の出力信号に応じて２値信号を出力する関数演
算器と、前記第１の乗算器の出力信号と前記関数演算器
の出力信号とを乗算する第２の乗算器と、前記ｐＨ調節
器の出力信号と前記第２の乗算器の出力信号とを入力し
、加算出力する加算器と、前記吸収塔に供給する吸収剤
流量を検出する吸収剤流量検出器と、前記加算器の出力
信号と前記吸収剤流量検出器の出力信号とを入力して吸
収剤調節弁の開度を調節する吸収剤流量調節器とを具備
したことを特徴とする吸収塔ｐＨ制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60100979A JPS61259732A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 吸収塔ｐＨ制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60100979A JPS61259732A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 吸収塔ｐＨ制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61259732A true JPS61259732A (ja) | 1986-11-18 |
| JPH0579363B2 JPH0579363B2 (ja) | 1993-11-02 |
Family
ID=14288460
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60100979A Granted JPS61259732A (ja) | 1985-05-13 | 1985-05-13 | 吸収塔ｐＨ制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61259732A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63160927U (ja) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 |
-
1985
- 1985-05-13 JP JP60100979A patent/JPS61259732A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63160927U (ja) * | 1987-04-10 | 1988-10-20 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0579363B2 (ja) | 1993-11-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| ES2236659T3 (es) | Metodo para controlar la oxidacion en desulfuracion de gas residual. | |
| JPS61259732A (ja) | 吸収塔ｐＨ制御装置 | |
| JPH0243473Y2 (ja) | ||
| JP3337382B2 (ja) | 排煙処理方法 | |
| JPS61259731A (ja) | 吸収塔ｐＨ制御装置 | |
| JPS62298427A (ja) | 湿式排煙脱硫装置における吸収塔制御装置 | |
| JPS61259733A (ja) | 吸収塔ｐＨ制御装置 | |
| JPS61259734A (ja) | 吸収塔ｐＨ制御装置 | |
| JPH09327616A (ja) | 排煙脱硫装置の酸化性物質濃度制御方法及び装置 | |
| JP3864566B2 (ja) | 排煙脱硫装置の吸収剤スラリー濃度制御装置 | |
| JPS62140625A (ja) | 湿式排煙脱硫装置における出口ｓｏ↓２濃度制御装置 | |
| JPS62136229A (ja) | 湿式排煙脱硫装置における出口ｓｏ↓２濃度制御装置 | |
| JP3411597B2 (ja) | 湿式排煙脱硫プラントの制御装置 | |
| JPS60118221A (ja) | 排煙脱硫プラントの吸収塔ｐＨ制御装置 | |
| JPS62191024A (ja) | 脱硫装置 | |
| JPS59102425A (ja) | 湿式排煙脱硫装置の吸収剤供給方法 | |
| JPS60110322A (ja) | 吸収塔ｐｈ制御装置 | |
| JPS62136228A (ja) | 湿式排煙脱硫装置における出口ｓｏ↓２濃度制御装置 | |
| JPH05228336A (ja) | 脱硫装置のｐＨ制御装置 | |
| JP3519582B2 (ja) | 排煙脱硫装置及び排煙脱硫方法 | |
| JPH0731840A (ja) | 湿式脱硫装置における酸化還元電位制御方法及びその装置 | |
| JPS58177123A (ja) | 排煙脱硫装置 | |
| JPH11147021A (ja) | 排煙脱硫装置吸収塔への汚泥受入制御方法及び装置 | |
| JPS6150618A (ja) | 吸収塔ｐｈ制御装置 | |
| JPS6242726A (ja) | 排ガス処理方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |