JPS61179804A - 鉄系焼結体と銅系焼結体の接合品の製造方法 - Google Patents
鉄系焼結体と銅系焼結体の接合品の製造方法Info
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- JPS61179804A JPS61179804A JP187085A JP187085A JPS61179804A JP S61179804 A JPS61179804 A JP S61179804A JP 187085 A JP187085 A JP 187085A JP 187085 A JP187085 A JP 187085A JP S61179804 A JPS61179804 A JP S61179804A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、強固で安定した接合強度を有する鉄系焼結
体と銅系焼結体との接合品の製造方法に関する。このよ
うな接合品は１例えば内側を含油性を有する銅系焼結体
とし、外側を高強度の鉄系焼結体とした複合軸受や、鉄
系焼結体の磁性と強度、銅系焼結体の非磁性を利用した
特殊なステッピングモーター用カバーなどとして有用で
ある。
体と銅系焼結体との接合品の製造方法に関する。このよ
うな接合品は１例えば内側を含油性を有する銅系焼結体
とし、外側を高強度の鉄系焼結体とした複合軸受や、鉄
系焼結体の磁性と強度、銅系焼結体の非磁性を利用した
特殊なステッピングモーター用カバーなどとして有用で
ある。
従来、このような鉄系材料と銅系材料との組み合わせ部
品を製造するには、ろう付け、かしめ。
品を製造するには、ろう付け、かしめ。
焼ばめ等の方法が一般的であるが、量産性やフヌト面で
問題があった。
問題があった。
そこで本発明者らは、量産性に優れ、従ってコストも低
下する接合に注目し、約１５％の気孔率を有する鉄系焼
結体と、純銅系焼結体とを接合部で当接し、種々の温度
に加熱して接合強度を調べたところ、低温に加熱しただ
けでは接合強度が低く、しかも不安定（製品間のバラツ
キが大きい）であり、それｔ解決しようと更に高温で加
熱すると、銅系構成部が著しく変形するなどの問題があ
つた。
下する接合に注目し、約１５％の気孔率を有する鉄系焼
結体と、純銅系焼結体とを接合部で当接し、種々の温度
に加熱して接合強度を調べたところ、低温に加熱しただ
けでは接合強度が低く、しかも不安定（製品間のバラツ
キが大きい）であり、それｔ解決しようと更に高温で加
熱すると、銅系構成部が著しく変形するなどの問題があ
つた。
したがって、この発明の目的は、銅系構成部を変形させ
ることなく、接合強度が高く、しかも安定した鉄系材料
と銅系材料の接合品を加熱・接合により製造する方法を
提供することである。
ることなく、接合強度が高く、しかも安定した鉄系材料
と銅系材料の接合品を加熱・接合により製造する方法を
提供することである。
本発明者らは種々検討７重ねた結果１次の知見を得た。
イ）鉄系材料を５〜２０容Ｉ１第Ｉ１孔率を有する焼結
部品とし、銅系材料中にＰ及びＳｎのうちの１種又は２
種を添加しておくと、接合のための加熱時に、Ｐ及び３
ｎのうちの１種又は２種とＣｕとの融液が発生し、これ
が鉄系焼結部品中の空孔中に浸透し、強固で、かつ安定
した接合がなされること、 口）上記のイ）の方法で接合すると、銅系材料の成形体
からの収縮率が２％を越え、寸法制御が困難となるので
、Ｐ及びＳｎのうちの１種又は２種を添加した銅系材料
中に更にＣ７添加すると、収縮が抑えられ、収縮率が２
％以下となること、ハ）銅系部分に更に高硬塵な特性が
求められる場合、例えば、接合品を複合軸受として用い
るような場合には、更にＺｎＹ添加すると効果的である
こと、 二）銅系部分に自己潤滑性が求められる場合。
部品とし、銅系材料中にＰ及びＳｎのうちの１種又は２
種を添加しておくと、接合のための加熱時に、Ｐ及び３
ｎのうちの１種又は２種とＣｕとの融液が発生し、これ
が鉄系焼結部品中の空孔中に浸透し、強固で、かつ安定
した接合がなされること、 口）上記のイ）の方法で接合すると、銅系材料の成形体
からの収縮率が２％を越え、寸法制御が困難となるので
、Ｐ及びＳｎのうちの１種又は２種を添加した銅系材料
中に更にＣ７添加すると、収縮が抑えられ、収縮率が２
％以下となること、ハ）銅系部分に更に高硬塵な特性が
求められる場合、例えば、接合品を複合軸受として用い
るような場合には、更にＺｎＹ添加すると効果的である
こと、 二）銅系部分に自己潤滑性が求められる場合。
例えば、接合品を複合軸受として用いるような場合には
、更にｐｂｙａ−添加すると効果的であること。
、更にｐｂｙａ−添加すると効果的であること。
この発明は、上記知見に基いて発明されたものであり一
５〜２０容量％の気孔率を有する鉄系焼結体と、Ｐ：０
．５〜１．５％及びＳｎ：５〜１５％のうちの１種又は
２種。
．５〜１．５％及びＳｎ：５〜１５％のうちの１種又は
２種。
Ｃ：０．２−２％。
必要に応じて、Ｚｎ：０．１〜２０％及びＰｂ：ｏ、
ｉへ３％のうちの１稽又は２種。
ｉへ３％のうちの１稽又は２種。
Ｃｕ及び不可避不純物：残り
よりなる組成（以上重量９５）を有する銅系の焼結体又
は圧粉体とを接合部で当接し、７００〜１０００℃の範
囲内の温度に加熱して接合することを特徴とする鉄系焼
結体と銅系焼結体の接合品の製造方である。
は圧粉体とを接合部で当接し、７００〜１０００℃の範
囲内の温度に加熱して接合することを特徴とする鉄系焼
結体と銅系焼結体の接合品の製造方である。
以下、この発明の詳細な説明する。
■）鉄系焼結体の気孔率
気孔率が５容量％より少ないと、Ｐ及びＳｎのうちの１
種又’ｔ１２ ｍとＣｕとの融液が鉄系焼結体内部へ十
分浸透しないから、接合強度が不十分となり、一方、２
０容量％を越えると、鉄系焼結体部分の強度が低くなる
ので、鉄系焼結体の気孔率を５〜２０容ｉ％と定めた。
種又’ｔ１２ ｍとＣｕとの融液が鉄系焼結体内部へ十
分浸透しないから、接合強度が不十分となり、一方、２
０容量％を越えると、鉄系焼結体部分の強度が低くなる
ので、鉄系焼結体の気孔率を５〜２０容ｉ％と定めた。
■）銅系の焼結体又は圧粉体
１）組成
ａ） Ｐ及びＳｎ
これらの成分はＣｕと反応して融液を生成して、鉄系焼
結体との接合強度の上昇と安定に寄与するとともに、硬
度を高める作用もあるが、それらの含有量がそれぞれＰ
：０．５重量％未満、Ｓｎ：５重量％未滴の場合は、液
相量が不十分で十分な接合強度が得られず、一方、それ
ぞれＰ：１．５重量％、Ｓｎ：１５重量％ヲ越えると、
液相量が多くなりすぎて、接合に用いるための銅系焼結
体あるいは加熱・接合の結果得られる銅系焼結体部分の
形が崩れたり、Ｃｔ添加しても収縮率が２％を越えるの
で、Ｐの含有量を０．５へ１．５重量％、Ｓｎの含有量
を５〜１５重量％と定めた。
結体との接合強度の上昇と安定に寄与するとともに、硬
度を高める作用もあるが、それらの含有量がそれぞれＰ
：０．５重量％未満、Ｓｎ：５重量％未滴の場合は、液
相量が不十分で十分な接合強度が得られず、一方、それ
ぞれＰ：１．５重量％、Ｓｎ：１５重量％ヲ越えると、
液相量が多くなりすぎて、接合に用いるための銅系焼結
体あるいは加熱・接合の結果得られる銅系焼結体部分の
形が崩れたり、Ｃｔ添加しても収縮率が２％を越えるの
で、Ｐの含有量を０．５へ１．５重量％、Ｓｎの含有量
を５〜１５重量％と定めた。
ｂ） Ｃ
Ｃは融液とＣｕとの濡れ性を低下させて、銅系焼結体の
収縮を抑制し、寸法制御を容易にする作用を有するが、
その量が０．２重量％未満では所望の効果が得られず、
一方、２重量％ヲ越えて含有させると、焼結性が低下し
すぎて、銅系焼結体の強度が低下するので、その含有量
’Ｙ０．２〜２重量％と定めた。
収縮を抑制し、寸法制御を容易にする作用を有するが、
その量が０．２重量％未満では所望の効果が得られず、
一方、２重量％ヲ越えて含有させると、焼結性が低下し
すぎて、銅系焼結体の強度が低下するので、その含有量
’Ｙ０．２〜２重量％と定めた。
Ｃ）ｚｎ
ｚｎもＣｕと固溶体を形成して硬度を高めるので、必要
に応じて添加されるが、その量が０．１重量％未満では
硬度が十分ではなく、一方、２０重量％を越えると、焼
結や接合時のＺｎの揮散が激しくなって、接合に用いる
銅系材料が圧粉体であっても、あるいは焼結体であって
も接合の結果得られる銅系焼結体部分に空孔が多くなる
とともに脆くなるので、その含有量’＆ ０．１〜２０
重量％と定めた、ｄ） Ｐｂ ｐｂは銅系合金に潤滑性を付与するので、鉄系焼結体と
銅系焼結体の接合品を、例えば軸受なとの摺動部に使用
する場合に、必要に応じて添加されるが、その量が０．
１重量％未満では所望の効果が得られず、一方、３重量
％’＋ｔ−越えて含有させると銅系焼結体部分の強度が
低下するようになるので、その含有量’ｅ ０．１〜３
重量％と定めた。
に応じて添加されるが、その量が０．１重量％未満では
硬度が十分ではなく、一方、２０重量％を越えると、焼
結や接合時のＺｎの揮散が激しくなって、接合に用いる
銅系材料が圧粉体であっても、あるいは焼結体であって
も接合の結果得られる銅系焼結体部分に空孔が多くなる
とともに脆くなるので、その含有量’＆ ０．１〜２０
重量％と定めた、ｄ） Ｐｂ ｐｂは銅系合金に潤滑性を付与するので、鉄系焼結体と
銅系焼結体の接合品を、例えば軸受なとの摺動部に使用
する場合に、必要に応じて添加されるが、その量が０．
１重量％未満では所望の効果が得られず、一方、３重量
％’＋ｔ−越えて含有させると銅系焼結体部分の強度が
低下するようになるので、その含有量’ｅ ０．１〜３
重量％と定めた。
１１）圧粉体又は焼結体
加熱・接合に用いる銅系材料は、接合時に融液を生じれ
ばよいので圧粉体でもよいし、焼結体でもよい。
ばよいので圧粉体でもよいし、焼結体でもよい。
■）加熱・接合
加熱によって、Ｐ及びＳｎのうちの１種又は２種とＣｕ
との融液が発生して、その融液が銅合金の焼結体又は圧
粉体から接合部（接合すべき部分）７通って鉄系焼結体
の空孔へ浸透し、強固で、かつ安定した接合がなされる
と共に、圧粉体を用いた場合には同時にその焼結もなさ
れるが、その温度が７００℃より低いと、液相量が少な
くて接合強度が不十分となり、一方、１０００℃を越え
ると一銅合金部分が軟化しすぎて変形量が大きくなるの
で、その加熱温度”？７００〜１ｏｏｏ℃の範囲内の温
度に定めた。
との融液が発生して、その融液が銅合金の焼結体又は圧
粉体から接合部（接合すべき部分）７通って鉄系焼結体
の空孔へ浸透し、強固で、かつ安定した接合がなされる
と共に、圧粉体を用いた場合には同時にその焼結もなさ
れるが、その温度が７００℃より低いと、液相量が少な
くて接合強度が不十分となり、一方、１０００℃を越え
ると一銅合金部分が軟化しすぎて変形量が大きくなるの
で、その加熱温度”？７００〜１ｏｏｏ℃の範囲内の温
度に定めた。
実施例
一１ｏｏメツシュの電解鉄粉、−１００メツシユのＦｅ
−１８％Ｃｒ −２％Ｎｉアトマイズ粉、−２００メ
ツシユのグラファイト粉、−１００メツシユの電解銅粉
、−１００メツシユのＣｕ−９％Ｐアトマイズ粉、−１
００メツシユのＣｕ−３０％Ｚｎアトマイズ粉、−１０
０メツシユのＣｕ−２０％Ｓｎアトマイズ粉、−１００
メツシユのｐｂアトマイズ粉を用意し、これら粉末をそ
れぞれ第１表のａ及びｂに示す配合組成となるように配
合して混合後、鉄系材料はプレス圧カニ５ ｔｏｎ ／
ｒ：ｄで直径２０霧×厚み１０ｍの円板に、そして、
銅系材料はプレス圧力５ｔｏｎ／−で縦１０ｍ×横１０
ｗＸ厚み５ｗの角第１表のａ 第１表のｂ （※は、この発明の製造方法で用いられる鉄子材料及び
）銅系材料から、※の点で外れていること乞不ｆ。
−１８％Ｃｒ −２％Ｎｉアトマイズ粉、−２００メ
ツシユのグラファイト粉、−１００メツシユの電解銅粉
、−１００メツシユのＣｕ−９％Ｐアトマイズ粉、−１
００メツシユのＣｕ−３０％Ｚｎアトマイズ粉、−１０
０メツシユのＣｕ−２０％Ｓｎアトマイズ粉、−１００
メツシユのｐｂアトマイズ粉を用意し、これら粉末をそ
れぞれ第１表のａ及びｂに示す配合組成となるように配
合して混合後、鉄系材料はプレス圧カニ５ ｔｏｎ ／
ｒ：ｄで直径２０霧×厚み１０ｍの円板に、そして、
銅系材料はプレス圧力５ｔｏｎ／−で縦１０ｍ×横１０
ｗＸ厚み５ｗの角第１表のａ 第１表のｂ （※は、この発明の製造方法で用いられる鉄子材料及び
）銅系材料から、※の点で外れていること乞不ｆ。
板にプレス成形し、１気圧のＮ２とＮ２の混合雰囲気（
Ｎ２とＮ２の分圧比−１：３）中、それぞれ第１表のａ
及びｂに示す条件で焼結した。ただし、鉄系材料りのみ
真空（真空度： ０．０８ｔｏｒｒ）中で焼結した。そ
して、銅系材料を焼結したものについては第１表のｂに
示す配合組成と実質的に同じ組成を有する銅系焼結体を
得た。
Ｎ２とＮ２の分圧比−１：３）中、それぞれ第１表のａ
及びｂに示す条件で焼結した。ただし、鉄系材料りのみ
真空（真空度： ０．０８ｔｏｒｒ）中で焼結した。そ
して、銅系材料を焼結したものについては第１表のｂに
示す配合組成と実質的に同じ組成を有する銅系焼結体を
得た。
得られた鉄系焼結体の気孔率を第１表のａに示した。又
、得られた銅系焼結体の収縮率は第１表のｂに示した。
、得られた銅系焼結体の収縮率は第１表のｂに示した。
これらの第１表のａに示される鉄系材料と′＃ＩＩ１表
のｂに示される銅系材料？用いて、′＠２表に示す組み
合わせで、鉄系焼結体の内表面の中央に銅系焼結体又は
圧粉体の正方形の面の中央が一致するように配置し、１
気圧のＮ２雰囲気中、第２表に示す条件に加熱して接合
した、 得られた接合品１０個につき、接合部の剪断強度を測定
し、銅系材料部の圧粉体に対する収縮率も測定し、１０
個の剪断強度の平均値及びそのバラツキと銅系材料部の
収縮率の結果を第２表に示した。
のｂに示される銅系材料？用いて、′＠２表に示す組み
合わせで、鉄系焼結体の内表面の中央に銅系焼結体又は
圧粉体の正方形の面の中央が一致するように配置し、１
気圧のＮ２雰囲気中、第２表に示す条件に加熱して接合
した、 得られた接合品１０個につき、接合部の剪断強度を測定
し、銅系材料部の圧粉体に対する収縮率も測定し、１０
個の剪断強度の平均値及びそのバラツキと銅系材料部の
収縮率の結果を第２表に示した。
第２表から明らかなように、本発明方法による接合品は
接合部の剪断強度が高くて安定しており、しかも銅系材
料部の収縮率も小さく、寸法制御が容易であるのに対し
、鉄系材料の気孔率が本発明範囲より多いＥＹ用いた場
合は、剪断強度測定時に鉄系材料部が破損してしまい、
逆に気孔率の低すぎるＦＹ用いた場合には融液が十分浸
透せず強度が低かった。一方、銅系材料のＰ Ｉ Ｓｎ
ｉｔが本発明範囲よりも少ない２１．２３？：用いた
場合には強度が低く、それらの量が多すぎる２２，２４
ｚ’用いた場合には融液量が多くなりすぎて、銅系材料
部の形状が崩れてしまった。また、Ｃ量が本発明範囲よ
り少ない銅系材料２５Ｙ用いた場合には、強度は高いが
収縮率が大きく、その量が多すぎる銅系材料２６を用い
た場合には強度測定時に銅系材料部が破損して接合部の
剪断強度を測定できなかった。
接合部の剪断強度が高くて安定しており、しかも銅系材
料部の収縮率も小さく、寸法制御が容易であるのに対し
、鉄系材料の気孔率が本発明範囲より多いＥＹ用いた場
合は、剪断強度測定時に鉄系材料部が破損してしまい、
逆に気孔率の低すぎるＦＹ用いた場合には融液が十分浸
透せず強度が低かった。一方、銅系材料のＰ Ｉ Ｓｎ
ｉｔが本発明範囲よりも少ない２１．２３？：用いた
場合には強度が低く、それらの量が多すぎる２２，２４
ｚ’用いた場合には融液量が多くなりすぎて、銅系材料
部の形状が崩れてしまった。また、Ｃ量が本発明範囲よ
り少ない銅系材料２５Ｙ用いた場合には、強度は高いが
収縮率が大きく、その量が多すぎる銅系材料２６を用い
た場合には強度測定時に銅系材料部が破損して接合部の
剪断強度を測定できなかった。
そして、ＰもＳｎも含まない２７の銅系材料を用いたＢ
−２７の組み合わせでは、接合強度が低く。
−２７の組み合わせでは、接合強度が低く。
そのばらつきも大きい。
したがって、この発明の方法によれば、と記のように高
くて安定した接合強度！持ち、精度の高い複合部品７安
価かつ大量に生産できるのである。
くて安定した接合強度！持ち、精度の高い複合部品７安
価かつ大量に生産できるのである。
Claims (4)
- （１）５〜２０容量％の気孔率を有する鉄系焼結体と、 Ｐ：０．５〜１．５％及びＳｎ：５〜１５％のうちの１
種又は２種、 Ｃ：０．２〜２％、 Ｃｕ及び不可避不純物：残り よりなる組成（以上重量％）を有する銅系の焼結体又は
圧粉体とを接合部で当接し、７００〜１０００℃の範囲
内の温度に加熱して接合することを特徴とする鉄系焼結
体と銅系焼結体の接合品の製造方法。 - （２）５〜２０容量％の気孔率を有する鉄系焼結体と、 Ｐ：０．５〜１．５％及びＳｎ：５〜１５％のうちの１
種又は２種、 Ｃ：０．２〜２％、 Ｚｎ：０．１〜２０％、 Ｃｕ及び不可避不純物：残り よりなる組成（以上重量％）を有する銅系の焼結体又は
圧粉体とを接合部で当接し、７００〜１０００℃の範囲
内の温度に加熱して接合することを特徴とする鉄系焼結
体と銅系焼結体の接合品の製造方法。 - （３）５〜２０容量％の気孔率を有する鉄系焼結体と、 Ｐ：０．５〜１．５％及びＳｎ：５〜１５％のうちの１
種又は２種、 Ｃ：０．２〜２％。 Ｐｂ：０．１〜３％、 Ｃｕ及び不可避不純物：残り よりなる組成（以上重量％）を有する銅系の焼結体又は
圧粉体とを接合部で当接し、７００〜１０００℃の範囲
内の温度に加熱して接合することを特徴とする鉄系焼結
体と銅系焼結体の接合品の製造方法。 - （４）５〜２０容量％の気孔率を有する鉄系焼結体と、 Ｐ：０．５〜１．５％及びＳｎ：５〜１５％のうちの１
種又は２種、 Ｃ：０．２〜２％、 Ｚｎ：０．１〜２０％、 Ｐｂ：０．１〜３％ Ｃｕ及び不可避不純物：残り よりなる組成（以上重量％）を有する銅系の焼結体又は
圧粉体とを接合部で当接し、７００〜１０００℃の範囲
内の温度に加熱して接合することを特徴とする鉄系焼結
体と銅系焼結体の接合品の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP187085A JPS61179804A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | 鉄系焼結体と銅系焼結体の接合品の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP187085A JPS61179804A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | 鉄系焼結体と銅系焼結体の接合品の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61179804A true JPS61179804A (ja) | 1986-08-12 |
| JPS647123B2 JPS647123B2 (ja) | 1989-02-07 |
Family
ID=11513585
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP187085A Granted JPS61179804A (ja) | 1985-01-09 | 1985-01-09 | 鉄系焼結体と銅系焼結体の接合品の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61179804A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63128102A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-05-31 | Mitsubishi Motors Corp | 軸受部付きコネクチングロツドの製造方法 |
| JPH0270032A (ja) * | 1988-09-06 | 1990-03-08 | Daido Metal Co Ltd | 黒鉛含有鉛青銅複層摺動材料及びその製造方法 |
| WO1996033036A1 (fr) * | 1995-04-19 | 1996-10-24 | Komatsu Ltd. | Procede d'assemblage par frittage et materiau composite fritte avec lequel ce procede est utilise |
| JP2006016680A (ja) * | 2004-07-05 | 2006-01-19 | Tokai Carbon Co Ltd | 銅系焼結摩擦材 |
| JP2008121095A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 複合焼結機械部品の製造方法およびシリンダブロック |
| CN113528887A (zh) * | 2021-06-01 | 2021-10-22 | 镇江天一合金材料有限公司 | 一种基于稀土改性的高性能磷铜合金 |
-
1985
- 1985-01-09 JP JP187085A patent/JPS61179804A/ja active Granted
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPS63128102A (ja) * | 1986-11-18 | 1988-05-31 | Mitsubishi Motors Corp | 軸受部付きコネクチングロツドの製造方法 |
| JPH0270032A (ja) * | 1988-09-06 | 1990-03-08 | Daido Metal Co Ltd | 黒鉛含有鉛青銅複層摺動材料及びその製造方法 |
| WO1996033036A1 (fr) * | 1995-04-19 | 1996-10-24 | Komatsu Ltd. | Procede d'assemblage par frittage et materiau composite fritte avec lequel ce procede est utilise |
| GB2316093A (en) * | 1995-04-19 | 1998-02-18 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sintering joining method and sintered composite material using same |
| GB2316093B (en) * | 1995-04-19 | 1999-05-26 | Komatsu Mfg Co Ltd | Sinter joining method and sintered composite member produced by same |
| US5948549A (en) * | 1995-04-19 | 1999-09-07 | Komatsu Ltd. | Sinter joining method and sintered composite member produced by same |
| JP2006016680A (ja) * | 2004-07-05 | 2006-01-19 | Tokai Carbon Co Ltd | 銅系焼結摩擦材 |
| JP2008121095A (ja) * | 2006-11-15 | 2008-05-29 | Hitachi Powdered Metals Co Ltd | 複合焼結機械部品の製造方法およびシリンダブロック |
| CN113528887A (zh) * | 2021-06-01 | 2021-10-22 | 镇江天一合金材料有限公司 | 一种基于稀土改性的高性能磷铜合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS647123B2 (ja) | 1989-02-07 |
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