JPS61143979A - 正抵抗温度係数発熱体 - Google Patents
正抵抗温度係数発熱体Info
- Publication number
- JPS61143979A JPS61143979A JP26664184A JP26664184A JPS61143979A JP S61143979 A JPS61143979 A JP S61143979A JP 26664184 A JP26664184 A JP 26664184A JP 26664184 A JP26664184 A JP 26664184A JP S61143979 A JPS61143979 A JP S61143979A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- resistor
- temperature coefficient
- resistance temperature
- ptc
- heating element
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Resistance Heating (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は採暖器具および一般の加熱装置等として有用な
正抵抗温度係数発熱体（以下ＰＴＣ発熱体と称す）に関
するものである。
正抵抗温度係数発熱体（以下ＰＴＣ発熱体と称す）に関
するものである。
従来の技術
従来から結晶性高分子中に導電性微粉末を分散した抵抗
棒組、成物が顕著なＰＴＣ特性を示すことが知られてい
て、この組成物を用いて自己温度制御性を有する発熱体
を構成する試みがなされてきた。この方式の利点は抵抗
体の形状加工性が優れていて任意の形状が容易に得られ
ること、可撓性に優れていること、抵抗値の調整範囲が
広いことにあり、これまでに比較的低電力密度の面状発
熱体および長尺可焼性発熱体として用いられてきた。
棒組、成物が顕著なＰＴＣ特性を示すことが知られてい
て、この組成物を用いて自己温度制御性を有する発熱体
を構成する試みがなされてきた。この方式の利点は抵抗
体の形状加工性が優れていて任意の形状が容易に得られ
ること、可撓性に優れていること、抵抗値の調整範囲が
広いことにあり、これまでに比較的低電力密度の面状発
熱体および長尺可焼性発熱体として用いられてきた。
しかし、大きな電力密度が要求される場合においては発
熱体自体の温度分布を一様にするだめの均熱板が不可欠
となり、従来のＰＴＣ発熱体においては第４図に示すよ
うに、熱伝導性の良好なアルミナ焼結体から成る電気絶
縁基板１の上に、導電性微粉末を結晶性高分子中に分散
した材料を主成分とするＰＴＣ抵抗体２を密着して構成
し、その両端部に１対の電極３ａ、３ｂを設ける等の対
策が講じられていた。（特公昭５５−４０１８１号公報
） 発明が解決しようとする問題点 このような従来の高電力密度ＰＴＣ発熱体では均熱板が
不可欠であって、均熱板がなければ電圧集中による局部
異常発熱現象を生じ、正常な発熱特性が得られなくなる
。また、均熱板があっても、アルミナ焼結体のような電
気絶縁材料の熱伝導率には限界があり、電圧集中発生限
界までの余裕が十分になかった。さらに、アルミナ焼結
体のようなセラミック材料は可撓性がなく、被加熱物と
の密着性が不十分であった夛、大きなものをつくりにく
いことから、一体で構成される発熱体の寸法形状にも限
界があった。一方、セラミック系の均熱板に代わる材料
として、アルミニウム等の高熱伝導率金属板とポリエス
テルフィルム等の電気絶縁板との貼り合わせ均熱板が考
案されているが、ｉ′ｉ電圧特性を十分に満足するだけ
の電気絶縁板の厚みを設けると、アルミナ焼結体を上ま
わる均熱効果を得ることは困難であり、大きな電力密度
を得ることができなかった。このように、従来の高電力
密度ＰＴＣ発熱体は均熱板に起因する諸問題が山積して
いて、これ以上の発展の余地がなかった。
熱体自体の温度分布を一様にするだめの均熱板が不可欠
となり、従来のＰＴＣ発熱体においては第４図に示すよ
うに、熱伝導性の良好なアルミナ焼結体から成る電気絶
縁基板１の上に、導電性微粉末を結晶性高分子中に分散
した材料を主成分とするＰＴＣ抵抗体２を密着して構成
し、その両端部に１対の電極３ａ、３ｂを設ける等の対
策が講じられていた。（特公昭５５−４０１８１号公報
） 発明が解決しようとする問題点 このような従来の高電力密度ＰＴＣ発熱体では均熱板が
不可欠であって、均熱板がなければ電圧集中による局部
異常発熱現象を生じ、正常な発熱特性が得られなくなる
。また、均熱板があっても、アルミナ焼結体のような電
気絶縁材料の熱伝導率には限界があり、電圧集中発生限
界までの余裕が十分になかった。さらに、アルミナ焼結
体のようなセラミック材料は可撓性がなく、被加熱物と
の密着性が不十分であった夛、大きなものをつくりにく
いことから、一体で構成される発熱体の寸法形状にも限
界があった。一方、セラミック系の均熱板に代わる材料
として、アルミニウム等の高熱伝導率金属板とポリエス
テルフィルム等の電気絶縁板との貼り合わせ均熱板が考
案されているが、ｉ′ｉ電圧特性を十分に満足するだけ
の電気絶縁板の厚みを設けると、アルミナ焼結体を上ま
わる均熱効果を得ることは困難であり、大きな電力密度
を得ることができなかった。このように、従来の高電力
密度ＰＴＣ発熱体は均熱板に起因する諸問題が山積して
いて、これ以上の発展の余地がなかった。
問題点を一挙に解決するためには均熱板に依存する必要
のないＰＴＣ発熱体を導入することが重要であった。こ
の点に着目して検討を進めた結果、電圧集中現象が発生
している部分の幅が数ミリメートル以下であることを見
出し、その範囲内に一対の゛電極を設置すれば、゛電極
間の′重圧勾配および発熱分布がほぼ一様になるものと
推定された。さらに検討を進めた結果、ＰＴＣ抵抗体の
表面に微細くし形電極を設けると、電極の占める面積が
相当大きくなり、有効発熱部がほとんどなくなって、そ
れ程大きな電力密度が得られないことがわかった。その
解決策としてＰＴＣ抵抗体の厚さ方向への電圧印加方式
を導入し、実験を積み重ねた結果、抵抗体の厚さが５ｕ
以下であれば極端ｆｘ電圧集中現象は観測されなかった
。また、厚さ１龍以下では、大きな放熱負荷のもとに２
Ｗ／ ｃｔｄ （６０ｄｏｇ昇温）の発熱時にも異常
がみられなかった。この結果から、厚さ５間以下の薄肉
状ＰＴＣ抵抗体の両面に電極を設けた発熱体は、電極間
の熱拡散能力が高く、木質的に電圧集中現象が発生し得
ないとの結論に達した。しかしながら、電圧集中による
抵抗体の破壊現象は生じないものの、大きな熱負荷に対
しては、発熱体電極間に意外に大きな電圧勾配分布と温
度分布が存在し、局部的な抵抗体組成物の熱劣化が発生
したり、熱の伝達損失が生じるので、抵抗体の厚さは少
なくとも３ｍｍ以下、好ましくは１朋以下であることが
判明した。この構造の発熱体は非常にシンプルな構成で
あり、均熱板に起因する様々な制約から解放されるので
、性能面、構造面、工法面で大きな飛躍が得られるもの
と期待された。
のないＰＴＣ発熱体を導入することが重要であった。こ
の点に着目して検討を進めた結果、電圧集中現象が発生
している部分の幅が数ミリメートル以下であることを見
出し、その範囲内に一対の゛電極を設置すれば、゛電極
間の′重圧勾配および発熱分布がほぼ一様になるものと
推定された。さらに検討を進めた結果、ＰＴＣ抵抗体の
表面に微細くし形電極を設けると、電極の占める面積が
相当大きくなり、有効発熱部がほとんどなくなって、そ
れ程大きな電力密度が得られないことがわかった。その
解決策としてＰＴＣ抵抗体の厚さ方向への電圧印加方式
を導入し、実験を積み重ねた結果、抵抗体の厚さが５ｕ
以下であれば極端ｆｘ電圧集中現象は観測されなかった
。また、厚さ１龍以下では、大きな放熱負荷のもとに２
Ｗ／ ｃｔｄ （６０ｄｏｇ昇温）の発熱時にも異常
がみられなかった。この結果から、厚さ５間以下の薄肉
状ＰＴＣ抵抗体の両面に電極を設けた発熱体は、電極間
の熱拡散能力が高く、木質的に電圧集中現象が発生し得
ないとの結論に達した。しかしながら、電圧集中による
抵抗体の破壊現象は生じないものの、大きな熱負荷に対
しては、発熱体電極間に意外に大きな電圧勾配分布と温
度分布が存在し、局部的な抵抗体組成物の熱劣化が発生
したり、熱の伝達損失が生じるので、抵抗体の厚さは少
なくとも３ｍｍ以下、好ましくは１朋以下であることが
判明した。この構造の発熱体は非常にシンプルな構成で
あり、均熱板に起因する様々な制約から解放されるので
、性能面、構造面、工法面で大きな飛躍が得られるもの
と期待された。
この結論のもとに具体的な検討に着手すると、ＰＴＣ抵
抗体組成物の耐電圧特性、絶縁距離の確保、端子処理方
法、取付は構造、加工方法等に関する諸問題が山積し、
実用に程遠い状態にあった。
抗体組成物の耐電圧特性、絶縁距離の確保、端子処理方
法、取付は構造、加工方法等に関する諸問題が山積し、
実用に程遠い状態にあった。
代替手段としてチタン酸バリウム焼結体のようなセラミ
ック系のＰＴＣ抵抗体を検討した結果では、電力密度、
耐熱性、耐電圧特性、熱伝導率に優れ、小型の加熱ユニ
、／）を構成するうえにおいて基本的な問題点はないと
判断された。しかしながら、焼結体であるために可撓性
が全くなく、大面積あるいは長尺の加工が著しく困難と
いう課題があり、従来の面状発熱体や長尺可撓性発熱体
のような薄肉、大面積、均一発熱、可撓性、連続長尺加
工といった機能を満すことは困難であった。これらの点
から判断して、セラミック系ＰＴＣ抵抗体は断念し、有
機系ＰＴＣ抵抗体を用いた場合の諸問題を解決するのが
唯一の道であることを確認した。
ック系のＰＴＣ抵抗体を検討した結果では、電力密度、
耐熱性、耐電圧特性、熱伝導率に優れ、小型の加熱ユニ
、／）を構成するうえにおいて基本的な問題点はないと
判断された。しかしながら、焼結体であるために可撓性
が全くなく、大面積あるいは長尺の加工が著しく困難と
いう課題があり、従来の面状発熱体や長尺可撓性発熱体
のような薄肉、大面積、均一発熱、可撓性、連続長尺加
工といった機能を満すことは困難であった。これらの点
から判断して、セラミック系ＰＴＣ抵抗体は断念し、有
機系ＰＴＣ抵抗体を用いた場合の諸問題を解決するのが
唯一の道であることを確認した。
以下、本発明が解決しようとする具体的課題について説
明する。
明する。
３ｍ＋ａ以下、好ましくは１１ｍ１１１以下の厚さの薄
肉状有機系ＰＴＣ抵抗体の厚み方向に１００ｖないし２
００Ｖを印加する方式はこれまでの常識で考えると一見
無謀にも思える。その最大の理由は異極間の距離が接近
しているために極く微細な欠陥があっても、容易に耐電
圧破壊を生じ、最悪の場合、焼損に至ることが予想され
るからである。その欠陥を作り得る重要な要因の１つと
して、極く接近した位置に構成される一対の異極電極端
面の構造ならびに処理方法があげられる。この一対の異
極電極端面は３韮以下ないし１１ＩＩ１１１以下の距離
しか離れていないので電極材料の屑や外力による変形等
で耐電圧特性が不足する場合が容易に想定される。
肉状有機系ＰＴＣ抵抗体の厚み方向に１００ｖないし２
００Ｖを印加する方式はこれまでの常識で考えると一見
無謀にも思える。その最大の理由は異極間の距離が接近
しているために極く微細な欠陥があっても、容易に耐電
圧破壊を生じ、最悪の場合、焼損に至ることが予想され
るからである。その欠陥を作り得る重要な要因の１つと
して、極く接近した位置に構成される一対の異極電極端
面の構造ならびに処理方法があげられる。この一対の異
極電極端面は３韮以下ないし１１ＩＩ１１１以下の距離
しか離れていないので電極材料の屑や外力による変形等
で耐電圧特性が不足する場合が容易に想定される。
また、電極端面の絶縁処理のために後加工工程を加える
としても、非常に接近した部分であることから、かえっ
て不良箇所を作り出す可能性があり、確実な方法がなか
った。
としても、非常に接近した部分であることから、かえっ
て不良箇所を作り出す可能性があり、確実な方法がなか
った。
問題点を解決するだめの手段
本発明は上記問題を解決するため結晶性高分子中に導電
性微粉末を分散させた組成物を主成分とする薄肉ＰＴＣ
抵抗体と、そ２の厚さ方向に電圧を印加すべく設けられ
た一対の電極体より成り、前記一対の電極体の端面間に
構成される前記抵抗体の外表面に沿う沿面距離を前記抵
抗体の厚さ寸法よりも大きくなるように、前記抵抗体と
前記一対の電極体の幅寸法ないし位置関係を設定しつつ
前記抵抗体と一対の電極体を貼り合わす構成とじたもの
である。
性微粉末を分散させた組成物を主成分とする薄肉ＰＴＣ
抵抗体と、そ２の厚さ方向に電圧を印加すべく設けられ
た一対の電極体より成り、前記一対の電極体の端面間に
構成される前記抵抗体の外表面に沿う沿面距離を前記抵
抗体の厚さ寸法よりも大きくなるように、前記抵抗体と
前記一対の電極体の幅寸法ないし位置関係を設定しつつ
前記抵抗体と一対の電極体を貼り合わす構成とじたもの
である。
作 用
この技術的手段による作用は次のようになる。
すなわち、異極の電極端面が薄肉ＰＴＣ抵抗体を介して
接している部分に、後加工で端面の絶縁処理することは
危険であるから、発熱体の加工時に処理できる構造が望
ましい。また、ＰＴＣ抵抗体自身も過電圧印加に耐える
材料であるので、他の電気絶縁材料を端面部分に構成す
るのではなく、ＰＴＣ抵抗体そのものを異極の電極端面
間に十分な沿面距離をとれるだけの位置関係に介在させ
れば良いと考えられる。沿面距離は大きければ大きい程
安全であるが、少なくとも、ＰＴＣ抵抗体の厚さよりも
大きければ安全側へ働くものとみなせる。
接している部分に、後加工で端面の絶縁処理することは
危険であるから、発熱体の加工時に処理できる構造が望
ましい。また、ＰＴＣ抵抗体自身も過電圧印加に耐える
材料であるので、他の電気絶縁材料を端面部分に構成す
るのではなく、ＰＴＣ抵抗体そのものを異極の電極端面
間に十分な沿面距離をとれるだけの位置関係に介在させ
れば良いと考えられる。沿面距離は大きければ大きい程
安全であるが、少なくとも、ＰＴＣ抵抗体の厚さよりも
大きければ安全側へ働くものとみなせる。
実施例
以下実施例を添付図面にもとづいて説明する。
（実施例１）
第１図において、４は厚さ０・３韮のＰＴＣ抵抗弧で、
５ａ、５ｂはＰＴＣ抵抗体４よジも幅が３關狭い金属板
電極である。電極５ａ、５ｂはＰＴＣ抵抗体４の中央に
両端のはみ出し部分を伴いつつ貼シ合されたもので、沿
面距離は幅方向２箇所と厚さ方向１箇所の和であるから
３．３ｍｍとなる。電極を全面に貼ってから端部を切り
欠いたり、大きく貼り合せたものから切り出して加工す
ることは容易でないが、この方法であれば楽に加工でき
る。
５ａ、５ｂはＰＴＣ抵抗体４よジも幅が３關狭い金属板
電極である。電極５ａ、５ｂはＰＴＣ抵抗体４の中央に
両端のはみ出し部分を伴いつつ貼シ合されたもので、沿
面距離は幅方向２箇所と厚さ方向１箇所の和であるから
３．３ｍｍとなる。電極を全面に貼ってから端部を切り
欠いたり、大きく貼り合せたものから切り出して加工す
ることは容易でないが、この方法であれば楽に加工でき
る。
なお、第１図の構成において、電極５ａと５ｂの幅は必
ずしも同一でなくても良く、また、必ずしもＰＴＣ抵抗
体４の中央に設けなくても沿面距離を確保できる位置関
係であれば同様の効果が得られる。
ずしも同一でなくても良く、また、必ずしもＰＴＣ抵抗
体４の中央に設けなくても沿面距離を確保できる位置関
係であれば同様の効果が得られる。
（実施例２）
第２図において、６は厚さ０．３龍のＰＴＣ抵抗体で、
７ａはＰＴＣ抵抗体６よりも幅が５韮小さい金属板電極
で、７ｂはＰＴＣ抵抗体６と同一幅の金属板電極である
。電極７ａはＰＴＣ抵抗体６の中央に両端のはみ出し部
分を伴いつつ、また、電極７ｂばＰＴＣ抵抗体６に重な
るようにして貼り合わされたもので、沿面距離は２．８
韮である。
７ａはＰＴＣ抵抗体６よりも幅が５韮小さい金属板電極
で、７ｂはＰＴＣ抵抗体６と同一幅の金属板電極である
。電極７ａはＰＴＣ抵抗体６の中央に両端のはみ出し部
分を伴いつつ、また、電極７ｂばＰＴＣ抵抗体６に重な
るようにして貼り合わされたもので、沿面距離は２．８
韮である。
第２図に示した構造は、ＰＴＣ抵抗体６のはみ出し部分
が電極７ｂによって補強される点に特徴があり、沿面距
離を確実に得ることができる。なお、第２図の構成にお
いて、電極７ｂの幅がＰＴＣ抵抗体６の幅よりも大きく
ても、また、電極７ａが必ずしもＰＴＣ抵抗体６の中央
になくても同等の効果を得ることができる。
が電極７ｂによって補強される点に特徴があり、沿面距
離を確実に得ることができる。なお、第２図の構成にお
いて、電極７ｂの幅がＰＴＣ抵抗体６の幅よりも大きく
ても、また、電極７ａが必ずしもＰＴＣ抵抗体６の中央
になくても同等の効果を得ることができる。
（実施例３）
第３図において、８は厚さ０．３龍のＰＴＣ抵抗体で、
９ａ、９ｂはＰＴＣ抵抗体８よりも幅が２．５順少さい
金属板電極である。電極９ａはＰＴＣ抵抗体の左端に沿
って、電極９ｂはＰＴＣ抵抗体の右端に沿うような位置
関係のもとで貼り合わされたものであり、沿面距離は２
．８龍である。第３図に示した構造は、ＰＴＣ抵抗体８
の沿面距離構成部分が電極９ａおよび９ｂによって補強
される点と、電極９ａおよび９ｂの幅が同一でよい点に
特徴がある。なお、第３図の構成において、電極９ａお
よび９ｂの端面がＰＴＣ抵抗体８の端面に沿っている必
要はなく、はみ出し部分があっても同様の効果を得るこ
とができる。
９ａ、９ｂはＰＴＣ抵抗体８よりも幅が２．５順少さい
金属板電極である。電極９ａはＰＴＣ抵抗体の左端に沿
って、電極９ｂはＰＴＣ抵抗体の右端に沿うような位置
関係のもとで貼り合わされたものであり、沿面距離は２
．８龍である。第３図に示した構造は、ＰＴＣ抵抗体８
の沿面距離構成部分が電極９ａおよび９ｂによって補強
される点と、電極９ａおよび９ｂの幅が同一でよい点に
特徴がある。なお、第３図の構成において、電極９ａお
よび９ｂの端面がＰＴＣ抵抗体８の端面に沿っている必
要はなく、はみ出し部分があっても同様の効果を得るこ
とができる。
発明の効果
以上述べてきたように、本発明は、異極電極端面間の沿
面距離を確保しつつ加工するもので、薄肉ＰＴＣ抵抗体
の厚さ方向に電圧を印加する方式の発熱体と抵抗体と電
極部分の断面構造は、この観点から決定されるべきであ
ると考えられる。この構造でこの加工を用いる限シ、異
極電極端面間の耐電圧性能に関しては何ら不安要素はな
く、高畠力のＰＴＣ発熱体を高い生産性でもって構造す
ることができる。
面距離を確保しつつ加工するもので、薄肉ＰＴＣ抵抗体
の厚さ方向に電圧を印加する方式の発熱体と抵抗体と電
極部分の断面構造は、この観点から決定されるべきであ
ると考えられる。この構造でこの加工を用いる限シ、異
極電極端面間の耐電圧性能に関しては何ら不安要素はな
く、高畠力のＰＴＣ発熱体を高い生産性でもって構造す
ることができる。
第１図は本発明の第１の実施例のＰＴＣ発熱体の縦断面
図、第２図は本発明の第２の実施例のＰＴＣ発熱体の縦
断面図、第３図は本発明の第３の実施例のＰＴＣ発熱体
の縦断面図、第４図は従来のＰＴＣ発熱体の斜視図であ
る。 ４．６．８−−・・・・ＰＴＣ抵抗体、５．、６ｂ、７
．。 ７ｂ、９ａ、９ｂ・・・・・・電極。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第４図
図、第２図は本発明の第２の実施例のＰＴＣ発熱体の縦
断面図、第３図は本発明の第３の実施例のＰＴＣ発熱体
の縦断面図、第４図は従来のＰＴＣ発熱体の斜視図であ
る。 ４．６．８−−・・・・ＰＴＣ抵抗体、５．、６ｂ、７
．。 ７ｂ、９ａ、９ｂ・・・・・・電極。 代理人の氏名 弁理士 中 尾 敏 男 ほか１名第１
図 第４図
Claims (2)
- （１）結晶性高分子中に導電性微粉末を分散させた組成
物を主成分とする薄肉正抵抗温度係数抵抗体と、その厚
さ方向に電圧を印加すべく設けられた一対の電極体より
成り、前記一対の電極体の端面間に構成される前記抵抗
体の外表面に沿う沿面距離を前記抵抗体の厚さ寸法より
も大きくなるように、前記抵抗体と前記一対の電極体の
幅寸法ないし位置関係を設定しつつ前記抵抗体と一対の
電極体を貼り合わされた正抵抗温度係数発熱体。 - （２）薄肉正抵抗温度係数抵抗体の厚さが３ｍｍ以下で
ある特許請求の範囲第１項記載の正抵抗温度係数発熱体
。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26664184A JPH0679499B2 (ja) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | 正抵抗温度係数発熱体 |
| US06/809,966 US4783587A (en) | 1984-12-18 | 1985-12-17 | Self-regulating heating article having electrodes directly connected to a PTC layer |
| EP85116105A EP0187320B1 (en) | 1984-12-18 | 1985-12-17 | Self-regulating heating article having electrodes directly connected to a ptc layer |
| DE8585116105T DE3583932D1 (de) | 1984-12-18 | 1985-12-17 | Selbstregelnder heizartikel mit elektroden welche direkt mit einer ptc-schicht verbunden sind. |
| CA000497966A CA1249323A (en) | 1984-12-18 | 1985-12-18 | Self-regulating heating article having electrodes directly connected to a ptc layer |
| US07/190,562 US4954696A (en) | 1984-12-18 | 1988-05-05 | Self-regulating heating article having electrodes directly connected to a PTC layer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26664184A JPH0679499B2 (ja) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | 正抵抗温度係数発熱体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61143979A true JPS61143979A (ja) | 1986-07-01 |
| JPH0679499B2 JPH0679499B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=17433645
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26664184A Expired - Fee Related JPH0679499B2 (ja) | 1984-12-18 | 1984-12-18 | 正抵抗温度係数発熱体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0679499B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62143383A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-26 | 松下電器産業株式会社 | 正抵抗温度係数発熱体とその製造方法 |
| JP2010061833A (ja) * | 2008-09-01 | 2010-03-18 | Rohm Co Ltd | ヒータ |
| JP2013218983A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-24 | Fron Tier Engineering Co Ltd | 加熱装置 |
-
1984
- 1984-12-18 JP JP26664184A patent/JPH0679499B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62143383A (ja) * | 1985-12-17 | 1987-06-26 | 松下電器産業株式会社 | 正抵抗温度係数発熱体とその製造方法 |
| JP2010061833A (ja) * | 2008-09-01 | 2010-03-18 | Rohm Co Ltd | ヒータ |
| JP2013218983A (ja) * | 2012-04-12 | 2013-10-24 | Fron Tier Engineering Co Ltd | 加熱装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0679499B2 (ja) | 1994-10-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS61143979A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体 | |
| JPS6110203A (ja) | 有機正特性サ−ミスタ | |
| JP4670260B2 (ja) | 積層型電子部品 | |
| JPH01293503A (ja) | 正の抵抗温度特性を有する半導体磁器 | |
| JP2004006963A (ja) | 回路保護デバイス | |
| JPS6132835B2 (ja) | ||
| JPS61143978A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体 | |
| JPS62143383A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体とその製造方法 | |
| JPS61284082A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体 | |
| JPH04365303A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体およびその製造方法 | |
| JPH0465507B2 (ja) | ||
| JPH02135681A (ja) | 正低抗温度係数発熱体 | |
| JPS61284083A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体 | |
| JPS61143988A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体 | |
| JPH04268775A (ja) | 電歪効果素子 | |
| JP3018587B2 (ja) | 正抵抗温度係数発熱体の製造方法 | |
| JPS63285907A (ja) | 積層セラミックバリスタ | |
| JPS6132377A (ja) | 発熱体 | |
| JPS61109287A (ja) | コロナ放電器及びコロナ放電器のオゾン防止方法 | |
| JPS60103685A (ja) | 積層型圧電体 | |
| JPH07142205A (ja) | 正特性サーミスタ装置 | |
| JPH06283776A (ja) | 積層型圧電素子 | |
| JPS61143984A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体 | |
| JPS61143981A (ja) | 正抵抗温度係数発熱体 | |
| JPS6293883A (ja) | 発熱体 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |