JPS61142351A - サイアミ−ズ型シリンダブロツク - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ９発明の目的 （１１産業上の利用分野 本発明はサイアミーズ型シリンダブロック、特に直列に
並ぶ複数のアルミニウム合金製シリンダバレルと、各シ
リンダバレルに鋳ぐるまれる鋳鉄製スリーブとよりなり
、前記スリーブの外周面にはそのシリンダヘッド側の端
部より所定の長さに亘って円周方向に沿う環状または螺
旋状の抜止め溝を所定のピッチで形成したものの改良に
関する。

（２）従来の技術 従来、前記抜止め溝は横断面コ字形に形成されている。

（３）発明が解決しようとする問題点 しかしながら前記のように抜止め溝を横断面コ字形に形
成すると、鋳造時抜止め溝の内側面と底面との隅角部に
空気等のガスが澱み、そのガスが溶湯により隅角部に閉
じ込められるため溶湯とスリーブとの密着が阻害されて
スリーブとシリンダバレルとの間に微小間隙を生じる。

サイアミーズ型シリンダブロックにおいては、相隣るス
リーブが非常に接近しており、それらスリーブ間には一
般にウォータジャケットが設けられていないので両スリ
ーブの相対向する部位の熱はそれらの間のシリンダバレ
ルを通じてウォータジャケットに伝導するのが最も近道
であるが、前記微小間隙が両スリーブの相対向する部位
の外周面に生じると、前記伝導経路が遮断されてスリー
ブの放熱がその円周回りにおいて均一に行われなくなり
、スリーブの放熱効率が低下する。

このようなシリンダブロックを用いてエンジンを組立て
それを運転すると、スリーブの円周回りにおける熱膨張
量が不均一となるためピストンリングとスリーブ間に隙
間を生じ、ブローバイガスを増加させたり、オイルを無
駄に消費するといった問題を生じる。

本発明は上記に鑑み、エンジン運転中での各スリーブの
円周回りにおける熱膨張量を略均−にする前記サイアミ
ーズ型シリンダブロックを提供することを目的とする。

Ｂ０発明の構成 （１１問題点を解決するための手段 本発明は前記抜止め溝を横断面劣弧状に形成したことを
特徴とする。

（２）作　用 抜止め溝の横断面形状を前記のように劣弧状に形成する
と、抜止め溝内に空気等のガスが澱む部分がなくなるの
で、鋳造時抜止め溝内のガスは溶湯により押されて弧状
内面に沿い円滑に流れて溝外に排出される。その結果ス
リーブと溶湯との密着□性が良好となり、スリーブとシ
リンダバレル間に微小間隙を生じることがないのでスリ
ーブの放熱がその円周回りにおいて均一に行れわる。

これによりエンジン運転中での各スリーブの円周回りに
おける熱膨張量が略均−となる。

（３）実施例 第１〜第３図は、本発明に係るサイアミーズ型シリンダ
ブロックＳを示し、それは直列に配置された複数、図示
例は４個のシリンダバレルｌ、〜１４を有するアルミニ
ウム合金製シリンダブロック本体２と、各シリンダバレ
ル１．〜１４に鋳ぐるまれてシリンダポア３ａを形成す
る鋳鉄製スリーブ３とよりなる。シリンダブロック本体
２は各シリンダバレル１１〜１．の集合体であるシリン
ダバレル列４と、その下縁に一体に設けられたクランク
ケース５とより構成される。シリンダバレル列４の上端
面にはウォータジャケット６におけるシリンダヘッド側
への複数の連通ロアが各シリンダボア３ａを囲繞するよ
うに開口しており、相隣る連通ロア間には補強デツキ部
８が設けられ、これによりシリンダブロックＳはクロー
ズドデツキ型に構成される。　鋳ぐるみ前において、ス
リーブ３の外周面は溶湯との密着性を向上すべくその全
周に亘り機械加工により鋳肌を除去されており、また第
２Ａ図に示すように外周面には少なくともシリンダヘッ
ド側の端部３ａより所定の長さ、図示例は全長に亘って
複数の横断面劣弧状をなす環状抜止め溝ｇが所定のピッ
チで機械加工により形成されている。

各抜止め溝ｇの寸法は、スリーブ３の内径をＤとすると
、溝深さａ　＝０．００２　Ｄ〜０．０２　Ｄ、溝ピッ
チｂ＝ｏ、ｏＩＤ〜０．１０　Ｄ、溝アールＣ＝０゜０
０２Ｄ〜０．０４Ｄにそれぞれ設定されている。

０は溝アールＣの中心を示す。

このように各抜止め溝ｇの寸法を限定する理由は、溝深
さａが０．００２Ｄを下回ると、各抜止め溝ｇによるア
ンカ効果が少なくなりスリーブ３がシリンダバレルＩＩ
〜１４より抜けやすくなり、一方０．０２　Ｄを上回る
と、各抜止め溝ｇに溶湯が入りに＜＜、溝内面とシリン
ダバレル１１〜１４間に間隙を生じやすくなるからであ
る。また溝ピッチｂが０．０１Ｄを下回るとスリーブ３
の円環剛性が低下し、一方０．．１０　Ｄを上回ると、
各抜止め溝ｇによる表面積拡大効果が少なくなり、スリ
ーブ３の放熱性が阻害されるからである。さらに溝アー
ルＣが０．　ＯＯ２Ｄを下回ると、各抜止め溝ｇに溶湯
が入りに＜＜、溝内面とシリンダバレル１１〜１４間に
間隙を生じやすくなり、一方０．０４Ｄを上回ると溝ピ
ッチが増して抜止め溝ｇの数が減少し抜止め溝ｇによる
表面積拡大効果が少なくなってスリーブ３の放熱性が阻
害されるからである。

また抜止め溝ｇを横断面優弧状に形成すると、その溝ｇ
内にガスが澱み易い。

第５〜第９図は、第４図に示すシリンダブロック素材Ｓ
ｍの鋳造装置を示し、その装置は金型Ｍを備え、その金
型Ｍは昇降自在な上型９と、その上型９の下方に配設さ
れ、第４．第５図において左右二つ割の第１および第２
側型１０．．１０ｇと両側型１０１．１０□を摺動自在
に載置する下型１１とより構成される。

上型９の下面には、両側型１Ｇ、、１０．と協働して各
シリンダバレル成形用キャビティを集合したシリンダバ
レル列成形用キャビティＣ５を画成する型締め用凹部１
２が形成され、その凹部１２と嵌合する型締め用凸部１
３が両側型１０．。

１０ｚの上面に突設される。

第７．第８図に示すように、下型１１には溶解炉（図示
せず）よりアルミニウム合金よりなる溶湯を受ける湯溜
部１４と、その湯溜部１４に連通する給湯シリンダ１５
と、その給湯シリンダ１５に摺合されるプランジャ１６
と、湯溜部１４より２本に分岐してシリンダバレル列成
形用キャビティＣＩの長手方向に、且つそれと略同−長
さに亘って延びる一対の湯道１７とが形成される。また
下型１１は両湯道１７間において上方へ突出する成形ブ
ロック１８を有し、その成形ブロック１８は両側型１０
１，１０．と協働してクランクケース成形用キャビティ
Ｃ２を画成する。そのキャビティＣ，の上端は前記シリ
ンダバレル列成形用キャビティＣ１に連通し、また両側
の下端は両湯道Ｉ７に複数の堰１９を介して連通する。

成形ブロック１８は、所定の間隔で形成された背の高い
４個のかまぼこ形第１成形部１８１と、相隣る第１成形
部１８１問および最外側の画筆１成形部１Ｂ、の外側に
位置する凸字形第２成形部１８ｇとよりなり、各第１成
形部１８．はクランクビンおよびクランクアーム用回転
空間２０（第２、第３図）を形成するために用いられ、
第２成形部１８□はクランクジャーナルの軸受ホルダ２
１　（第２．第３図）を成形するために用いられる。

各層１９は各第２成形部１８□に対応して設けられてお
り、クランクケース成形用キャビティＣ３の容量の大き
な部分に溶湯を早期に充填するようになっている。

両湯道１７は、湯溜部１４側より湯道光１７ａに向けて
断面積が段階的に減少するように、湯道１７底面が湯溜
部１４側より数段の上り階段状に形成されている。各段
部１７ｂに連なる各立上がり部１７ｃは溶湯を各層１９
にスムーズに導くことができるように斜めに形成される
。

このように湯道１７の断面積を段階的に減少させると、
断面積の大きな部分では大量の溶湯を遅い速度で堰１９
を通じてクランクケース成形用キャビティＣ２に充填し
、また断面積の小さな部分では少量の溶湯を速い速度で
堰１９を通じてクランクケース成形用キャビティＣ２に
充填することができるので、そのキャビティＣ２内では
両側下端よりその全長に亘って略均等に場面が上昇し、
したがって溶湯がキャビティＣ２内で乱流を起こすごと
がなく、空気等のガスが溶湯に巻き込まれることを防止
して巣の発生を回避することができる。また溶湯の充填
作業が効率良く行われるので、鋳造能率を向上させるこ
とができる。

第５．第６図に示すように各第１成形部１８゜の頂面に
は、鋳鉄製スリーブ３の内周面と嵌合する位置決め突起
２２が突設され、その位置決め突起２２の中心には凹部
２３が形成される。また両側に位置する、２つの第１成
形部１８Ｉには、位置決め突起２２の両側において第１
成形部１８．を貫通する貫通孔２４が形成され、それら
貫通孔２４に一対の仮設置ピン２５がそれぞれ摺合され
、それら仮設置ピン２５は、ウォータジャケット用砂中
子の仮設置のために用いられる。両板設置ピン２５の下
端は、成形ブロック１８の下方に配設された取付板２６
に固定される。その取付板２６には２本の支持ロッド２
７が挿通され、各支持ロッド２７の下部と取付板２６の
下面との間にはコイルばね２８が縮設される。型開き時
には、取付板２６は各コイルばね２８の弾発力を受けて
各支持ロッド２７先端のストッパ２７ａに当接するまで
上昇し、これにより各仮設置ピン２５の先端は第１成形
部１８１頂面より突出している。各仮設置ピン２５の先
端面には砂中子の下縁と係合する凹部２５ａが形成され
る。

また両側に位置する２つの第１成形部１８．には、両頁
通孔２４間の三等分位置において第１成形部１Ｂ、を貫
通する貫通孔２９が形成され、その貫通孔２９に下端を
取付板２６に固定された作動ピン３０が摺合される。型
開き時には、作動ピン２９の先端は凹部２３内に突出し
、また型閉め時には後述するコレット機構により押し下
げられ、これにより両板設置ピン２５を第１成形部１８
゜頂面より引き込ませるようになっている。

第１および第２側型１０１．１０２の中央部分内面には
砂中子を本設置するための位置決め手段３１が２個所宛
設けられている。各位置決め手段３１は小径孔部３１ａ
と、その開口部外周に形成された段部３１ｂとよりなる
。

上型９の型締め用凹部１２には、シリンダバレル列成形
用キャビティＣＩに連通ずる複数のオーバフロー用キャ
ビティＣ１および連通０成形用キャビティＣ４がそれぞ
れ形成され、また上型９には各オーバフロー用キャビテ
ィＣ８および各連通日成形用キャビティＣ４に連通ずる
貫通孔３２゜３３がそれぞれ形成される。

それら貫通孔３２．３３には閉鎖ピン３４，３５がそれ
ぞれ挿入され、それら閉鎖ピン３４．３５の上端は上型
９の上方に配設される取付板３６に固定される。

各貫通孔３２．３４の、両キャビティＣ３，Ｃ４に対す
る連通端から上方へ所定の長さに亘って延びる小径部３
２ａ、３３ａは各閉鎖ピン３４゜３５と嵌合してオーバ
フロー用キャビティＣ３および連通０成形用キャビティ
Ｃ４を閉鎖し得るが、その外の部分の直径は各閉鎖ピン
３４．３５の直径よりも太き（、これにより各閉鎖ピン
３４，３５と各貫通孔３２．３３間に空気通路３７．３
８が形成される。

上型９の頂面と取付板３６間には、油圧シリンダ３９が
介装され、その油圧シリンダ３９の作動により取付板３
６を昇降して各閉鎖ピン３４．３５により各小径部３２
ａ、３３ａを開閉するようになっている。４０は取付板
３６の案内ロッドである。

上型９には、各シリンダバレル１１〜１４に鋳ぐるまれ
るスリーブ３を保持するためのコレット機構４１が設け
られ、その機構４１は下記のように構成される。

上型９には、作動ピン３０の延長軸線に中心線を合致さ
せた貫通孔４２が形成され、その貫通孔４２に支持ロッ
ド４３が遊挿される。その支持ロッド４３の上端は上型
９の頂面に立設されたプラケット４４に固定され、また
その下端に溶湯浸入防止板４５が固着される。溶湯浸入
防止板４５の下面には、下型１１における第１成形部１
８．頂面の凹部２３に嵌合し得る凸部４５ａが形成され
る。

中空の保持筒４６は円形の外周面と、上部から下部に向
けて下り勾配のテーパ孔４７を有し、上型９から下方へ
突出する支持ロッド４３の下部は保持筒４６のテーパ孔
４７に遊挿され、その保持筒４６の上端面は上型９の四
部１２に突設された凸部４８に当接し、また下端面は溶
湯浸入防止板４５に当接する。第９図に示すように保持
筒４６の周壁部にはその内周面および外周面より半径方
向に延びる複数のすり割溝４９が交互に且つ円周上等間
隔に形成される。

支持ロッド４３には、保持筒４６を拡径するための中空
状作動ロッド５０が支持ロッド４３の略全長に亘って摺
合され、その作動ロッド５０は保持筒４６のテーパ孔４
７に嵌合するテーパ部５０ａと、そのテーパ部５０ａに
連設されて上型９の貫通孔４２に摺合されると共に上型
９より突出する真内部５０ｂとよりなる。テーパ部５０
ｂには複数のピン５７が突設され、それらピン５７は保
持筒４６の上下方向に長いピン孔５８に挿入され、これ
によりテーパ部５０ａの上下動を許容しつつ保持筒４６
の口止めがなされる。

上型９の頂面には、油圧シリンダ５１が固定され、その
中空ピストン５２の上端面および下端面に突設された中
空ピストンロッド５３．．５３□がシリンダ本体５４の
上端壁および下端壁をそれぞれ貫通している。中空ピス
トン５２および中空ピストンロッド５３を貫通する貫通
孔５５には作動ロフト５０の真内部５０ｂが挿入され、
その真内部５０ｂの環状溝に嵌めた抜止めストッパ５６
＋、５６ｇを中空ピストンロッド５３１，５３！の上、
下端面にそれぞれ当接させて中空ピストン５２により作
動ロッド５０を昇降するようになっている。前記コレッ
ト機構４１はシリンダブロックＳの各シリンダバレル１
．〜１４に対応して４機設けられる。

第１０．第１１図はウォータジャケット用砂中子５９を
示し、その砂中子５９は、シリンダブロックＳの４本の
スリーブ３を囲繞すべく４本の円筒部６０．〜６０４を
備えると共にそれらの相隣るもの相互の重合する周壁を
欠如させた中子本体６１と、ウォータジャケットをシリ
ンダヘッドのウォータジャケットに連通ずる連通ロアを
形成すべく、中子本体６１の上端面に突設された複数の
突起６２と、中子本体６１の中間に位置する２本の円筒
部６０□、６０３の両外側面にそれぞれ突設された位置
決め突起６３とより構成される。各位置決め突起６３は
中子本体６１と一体の大径部６３ａと、その端面に突設
される小径部６３ｂとより形成される。

次に前記鋳造装置によるシリンダブロック素材Ｓｍの鋳
造作業について説明する。

先ず第５図に示すように、上型９を上昇させ、また両側
型１０１．１０ｚを互いに離間するように移動させて型
開きを行う。コレット機構４１においては、各油圧シリ
ンダ５１を作動させて中空ピストン５２により作動ロッ
ド５０を下降させ、テーパ部５０ａの下方移動により保
持筒４６を縮径させておく。また上型９上の油圧シリン
ダ３９を作動させて取付板３６を上昇させ、これにより
各閉鎖ピン３４．３５をオーバフロ・−用キャビティＣ
１および連通口成形用キャビティＣ４に連通する小径部
３２ａ、３３ａより離脱させる。さらに給湯シリンダ１
５内のプランジャ１６を下降させる。

第２Ａ図の構成を有する鋳鉄製スリーブ３を各保持筒４
６に遊嵌し、スリーブ３の上端開口を上型９の凸部４日
に嵌合して閉鎖し、またスリーブ３の下端面を溶湯浸入
防止板４５の凸部４５ａ下端面に合致させると共に溶湯
浸入防止板４５によりスリーブ３の下端開口を閉鎖する
。そしてコレット機構４１の油圧シリンダ５１を作動さ
せ、その中空ピストン５２により作動ロッド５０を上昇
させる。これによりテーパ部５０ａが上方へ移動するの
で保持筒４６が拡径し、スリーブ３は拡径力を受けて保
持筒４６に確実に保持される。

第５．第１１図に示すように砂中子５９における両側の
円筒部６０．．６０４下縁を、下型１１における両側の
第１成形部１Ｂ＋の頂面に突出する各仮設置ピン２５の
凹部２５ａに係合させて砂中子５９の仮設置を行う。

両側型１０＋、１０ｚをそれらが互いに接近する方向に
所定距離移動させ、各位置決め手段３１の小径孔部３１
ａに砂中子５９における各位置決め突起６３の小径部６
３ｂを嵌合して各大径部６３ａの端面を各位置決め手段
３１０段部３１ｂに衝合し、これにより砂中子５９を正
確に位置決めして両側壁１０＋、ｌｏｇに保持させ砂中
子５９の本設置を行う。

第６図に示すように、上型９を下降させて各スリーブ３
を砂中子５９の各円筒部６０．〜６０４内に挿入し、溶
湯浸入防止板４５の凸部４５ａを第１成形部１・８．頂
面の凹部２３に嵌合する。これにより溶湯浸入防止板４
５の凸部４５ａにより作動ピン３０が押し下げられるの
で各仮設置ピン２４が下降して第１成形部ＬＬ頂面より
引込む。

また上型９の型締め用凹部１２が両側型１０．。

１０ｚの型締め用凸部１３に嵌合して型締めが行われる
。

下型１１の湯溜部１４に溶解炉よりアルミニウム合金よ
りなる溶湯を供給し、プランジャ１６を上昇させて溶湯
を両湯道１７より堰１９を通じてクランクケース成形用
キャビティＣ２の雨下縁よりそのキャビティＣ２および
シリンダバレル列成形相キャビティＣ１に充填する。両
キャビティＣ１，Ｃ２内の空気等のガスは、溶湯により
押し上げられオーバーフロー用キャビティＣ１および連
通口成形用キャビティＣ４に連通ずる空気通路３７．３
８を経て上型９の上方へ抜ける。

この場合各スリーブ３の抜止め溝ｇは劣弧状に形成され
ているので、シリンダバレル列成形用キャビティＣ１に
溶湯を充填すると、抜止め溝ｇ内のガスが溶湯により押
上げられて第２Ａ図矢印ｅのように円弧状内面に沿い円
滑に流れて溝外に確実に排出される。その結果ガスが抜
止め溝ｇに閉じ込められることがなくスリーブ３と溶湯
との密着性が良好となる。

また両湯道１７は前述のように湯道光１７ａに向けて断
面積が段階的に減少するように、湯道底面が湯溜部１４
側より数段の上り階段状に形成されているので、プラン
ジャ１６の上昇により溶湯は両湯道１７より各層１９を
通じてクランクケース成形用キャビティＣｔの両側下端
よりその全長に亘って略均等にそのキャビティＣ２内を
スムーズに押し上げられる。したがって溶湯が両キャビ
ティＣ＋、Ｃｚ内で乱流を起こすことがな（、溶湯中へ
の空気等のガスの巻込みを防止して巣の発生を回避する
ことができる。

各オーバーフロー用キャビティＣ１および各連道口成形
用キャビティＣ４に溶湯が充填された時点で、上型９上
の油圧シリンダ３９を作動させて取付板３６を下降させ
、閉鎖ピン３４．３５によって両キャビティＣ３、Ｃ４
に連通ずる小径部３２ａ、３３ａを閉鎖する。

前記注湯作業において、クランクケース成形用キャビテ
ィＣ２およびシリンダバレル列成形用キャビティＣ１に
溶湯を充填するためのプランジャ１６の変位および溶湯
圧力は第１２図に示すように制御される。

即ち、プランジャ１６はその移動速度を第１〜第３速Ｖ
１〜ｖ３の３段階に制御される０本実施例では第１速Ｖ
、は０．０８〜０．３　ｍ／ｓｅｃ　、第２速Ｖ！は０
．１４〜０．１８　ｍ／ｓｅｅ　、第３速ｖ３は大幅な
減速状態となるように０．０４〜０．０８ｍ／ｓｅｔに
それぞれ設定され、この３段階の速度制御によって溶湯
の彼女を防止して空気等のガスを巻き込むことのない静
かな溶湯流を形成し、その溶湯を前記両キャビティＣｚ
、Ｃ＋に効率良く充填することができる。

またプランジャ１６の第１速ｖ１では、溶湯は両湯道１
７等に充満するだけであるから溶湯の圧力Ｐ、は略一定
に保持され、プランジャ１６の第２、第３速Ｖ、、Ｖ３
では溶湯は両キャビティＣ＋、Ｃｔに充填されるので溶
湯の圧力ｐｇは急激に上昇する。プランジャ１６を第３
速Ｖ、で所定時間移動させた後は、溶湯の充填圧Ｐ３を
約１．５秒間、１５０〜４００ｋｇ／ｃ−に保持し、こ
れにより砂中子５９を溶湯により完全に包んでその表面
に溶湯凝固膜を形成する。

前記時間経過後においては、プランジャ１６を速度Ｖ、
で減速移動させるので溶湯の圧力Ｐ４は上昇し、その圧
力Ｐ、が２００〜６００ｋｇ／ｃｄとなったときプラン
ジャ１６の移動を止めてこの状態で溶湯を凝固させる。

前記のように溶湯の圧力を所定時間移動定に保つことに
より砂中子５９の表面に溶湯凝固膜を形成すると、次の
溶湯加圧時に砂中子５９が前記膜により保護されて破損
することがない。

また砂中子５９は、それの各位置決め突起６３を介して
両側型１０．．１０□により正確な位置に保持されてい
るので、シリンダバレル列成形用キャビティＣ３内への
溶湯の充填時およびそのキャビティＣ３内の溶湯の加圧
時において砂中子５９が浮き上がったりすることがない
。また各位置決め突起６３の大径部６３ａの端面が両側
型ｌＯ＋、ｔＯｔにおける位置決め手段３１の段部３１
ｂに衝合しているので、砂中子５９に作用する溶湯の圧
力が各位置決め突起６３０大径部６３ａ端面を介して両
側型ｔｏ＋、ｔｏｚによって支承され、これにより砂中
子５９の変形が防止されて各スリーブ３回りの肉厚が均
一なシリンダバレル列４が得られる。

前記のようにプランジャ１６の移動速度および溶湯の圧
力を制御することによってダイカスト鋳造と略同じ生産
効率を以てクローズドデツキ型のシリンダブロック素材
を鋳造することができる。

溶湯が凝固を完了した後、コレット機構４１の油圧シリ
ンダ５１を作動させ、作動ロフト５０を下降させてスリ
ーブ３に対する保持筒４６の拡径力を除去し、型開きを
行うと第４図に示すシリンダブロック素材Ｓｍが得られ
る。

前記シリンダブロック素材Ｓｍに研削加工を施して各連
通口成形用キャビティＣ４と砂中子５９の各突起６２と
の協働により成形された各突出部１６４を除去すると各
連通ロアが形成され、また砂抜きを行うことによりウォ
ータジャケット６が得られ、さらに各スリーブ３の内周
面に真円加工を施し、さらにまたその他の所定の加工を
施すと第１〜第３図に示すシリンダブロックＳが得られ
る。

第１３図は前記シリンダブロックＳにおけるスリーブ３
とシリンダバレル１１との溶着部の金属組織を示す顕微
鏡写真（１００倍）であり、この図面から明らかなよう
にスリーブ３とシリンダバレル１．との密着性が良好で
、スリーブ３の抜止め溝ｇおよび相隣る抜止め溝ｇ間の
ランド部ｌの溶着部には微小間隙が生じていない。これ
は抜止め溝ｇを劣弧状に形成すると共にスリーブ３の外
周面全体よりミクロポロシティな鋳肌を除去したことに
よる。

また各抜止め溝ｇは機械加工により形成されているので
、その寸法精度が良好であり、したがって抜止め溝ｇお
よびランド部ｌにおけるスリーブ３の肉厚が均一となる
。

このように各スリーブ３と各シリンダバレル１、〜１４
との密着性が良好で、また各スリーブ３の肉厚が均一な
前記シリンダブロックＳを用いてエンジンを組立てそれ
を運転すると、各スリーブ３の円周回りにおける熱膨張
量が略均−となる。

なお、各スリーブ３の抜止め溝ｇは環状に限らず、螺旋
状でもよい。また抜止め溝ｇを必ずしもスリーブ３の全
長に亘って設ける必要はなく、シリンダヘッド例の端部
から下死点にあるピストンのオイルリング対向部程度ま
での範囲に設けてもよい。さらにスリーブ３は鋳放しの
ままでもよい。

Ｃ９発明の効果 本発明によれば、抜止め溝を横断面劣弧状に形成したの
で、鋳造時空気等のガスが溶湯により抜止め溝に閉じ込
められることがなく、これによりスリーブとシリンダバ
レル間に微小間隙が生じることを防止してスリーブの放
熱をその円周回りにおいて均一に行いその放熱効率を向
上させることができる。

このようなシリンダブロックを用いたエンジンにおいて
は、そのエンジン運転中での各スリーブの円周回りにお
ける熱膨張量が略均−となり、ピストンリングとスリー
ブ間に隙間が生じることを極力抑制してブローバイガス
の増加、オイルの無駄な消費といった問題を解決するこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１乃至第３図は本発明に係るサイアミーズ型シリンダ
ブロックを示し、第１図は上方からみた斜視図、第２図
は第１図ｕ−ｎ線断面図、第２Ａ図は第２図の部分拡大
図、第３図は下方から見た斜視図、第４図はサイアミー
ズ型シリンダブロック素材を上方から見た斜視図、第５
図は鋳造装置の型開き時の縦断正面図、第６図は鋳造装
置の型閉め時の縦断正面図、第７図は第６図■−■線断
面図、第８図は第７図■−■線断面図、第９図は第５図
ＩＸ−ＩＸ線断面図、第１０図は砂中子を上方から見た
斜視図、第１１図は第１０図Ｘ　Ｉ　−Ｘ　Ｉ線断面図
、第１２図は時間に対するプランジャの変位および時間
に対する溶湯の圧力の関係を示すグラフ、第１３図はシ
リンダバレルとスリーブとの溶着部における金属組織を
示す顕微鏡写真図である。 Ｓ・・・シリンダブロック、ｇ・・・抜止め溝、１、−
１．・・・シリンダバレル、３・・・スリーブ第４図 第３図 第１図 第２図 第１２図 日々間　　　（ｓｅｃ　） 手続補正書（麓） 昭和６０年　３月１９日 特願昭５９−２３８１００号 ２、　発明の名称 サイアミーズ型シリンダブロック ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名称　　　（５３２）本田技研工業株４会社４、代理人 住所　　東京都港区新ＩＩＩ！！ＩＴ目４番５号５、補
正命令の日付 昭和６０年２月６日（発送日：昭和６０年２月２６日）
手続補正書（０幻 昭和６１年１　月１３　　ａ １、事件の表示 昭和５９年特許　願第２３８１θ０号 ３、補正をする者 事件との関係　特許出願人 名　称　　（５３２）本田技研工業株式会社４、代　　
　理　　　人　　〒１０５ 電話東京４３４−４１５１ ５、補正の対象 明細書の「特許請求の範囲Ｊ、「発明の詳細な説明ｊ、
「図面の簡単な説明」の欄、及び図面の第１〜第４、補
正の内容 １．明細書の「特許請求の範囲」の欄の記載を下記の通
り訂正する。 記 ラム合金製サイアミーズシリンダバレルと、各シリンダ
バレルに鋳ぐるまれる鋳鉄製スリーブとを備え、前記ス
リーブの外周面にはそのシリンダヘッド例の端部より所
定の長さに亘って円周方向に沿う環状または螺旋状の抜
止め溝を所定のピッチで形成したサイアミーズ型シリン
ダブロックにおいて、前記抜止め溝を横断面劣弧状に形
成したたことを特徴とするサイアミーズ型シリンダブロ
ック。 ２、明細書第２頁第５〜第７行を下記の通り訂正する。 記 「に複数のシリンダバレルを結合してなるアルミニウム
合金製サイアミーズシリンダバレルと、各シリンダバレ
ルに鋳ぐるまれる鋳鉄製スリーブとを備え、前記スリー
ブの外周面に」 ３、明細書第３頁第３行、 「ないので」とあるを、 「ないので、」に訂正する。 ４、明細書第４頁第１８行〜第５頁第１２行、・・・「
直列に配・・・・・・構成される。」・・・とあるを下
記の通り訂正する。 記 「アルミニウム合金製シリンダブロック本体２と、鋳鉄
製スリーブ３とよりなる。シリンダブロック本体２は複
数、図示例は４個のシリンダバレル１１〜１４を結合し
てなるサイアミーズシリンダバレル１とサイアミーズシ
リンダバレル１を囲繞する外壁部４とそれらの下縁に連
設されたクランクケース５とより構成される。サイアミ
ーズシリンダバレル１と外壁部４間にはサイアミーズシ
リンダバレル１の全周が臨むウォータジャケット６が形
成され、そのウォータジャケット６のシリンダヘッド側
開口部において各シリンダバレルｌ−〜ｌ、と外壁部４
間は円周方向に配列された複数の補強デツキ部８により
部分的に連結され、相隣る補強デツキ部８間はウォータ
ジャケット６のシリンダヘッド側への連通ロアとして機
能する。 これによりシリンダブロックＳはクローズドデツキ型に
構成される。スリーブ３は各シリンダバレルＩＩ〜１４
に鋳ぐるまれており、そのスリーブ３によりシリンダボ
ア３ａが画成される。 ５、明細書第７頁第５行〜第９頁末行を下記の通り訂正
する。 記 「第５〜第９図は、第４図に示すシリンダブロック素材
Ｓｍの鋳造装置を示し、その装置は金型Ｍを備え、その
金型Ｍは昇降自在な上型９と、その上型９の下方に配設
され、第５．第６図において左右二つ割の第１および第
２側型１０１，１０２と、両側型１０＋、１０□を摺動
自在に載置する下型１１とより構成される。 上型９の下面に、両側型ｉｏ、、ｔｏ□と協働してサイ
アミーズシリンダバレル１および外壁部４を成形すべく
第１キヤビテイＣ１を画成する型締め用凹部１２が形成
され、その凹部１２と嵌合する型締め用凸部１３が両側
型１０．．１０２の上面に突設される。 第７．第８図に示すように、下型１１に溶解炉（図示せ
ず）よりアルミニウム合金よりなる溶湯を受ける湯溜部
１４と、その湯溜部１４に連通する給湯シリンダ１５と
、その給湯シリンダ１５に摺合されるプランジャ１６と
、湯溜部１４より２本に分岐して第１キヤビテイＣ８の
長手方向に、且つそれと略同−長さに亘って延びる一対
の湯道１７とが設けられる。また下型１１は両湯道１７
間において上方へ突出する成形ブロック１８を有し、そ
の成形ブロック１８は両側型１０．．１０寞と協働して
クランクケース５を成形する第２キヤビテイＣ２を画成
する。そのキャビティｃ２の上端は第１キヤビテイＣ２
に連通し、また両側の下端は両湯道１７に複数の堰１９
を介して連通する。 成形ブロック１８は、所定の間隔で形成された背の高い
４個のかまぼこ形第１成形部１８１と、相隣る第１成形
部１８．間および最外側の画策１成形部１８．の外側に
位置する凸字形第２成形部１８□とよりなり、各第１成
形部１Ｂ、はクランクピンおよびクランクアーム用回転
空間２０（第２、第３図）を成形するために用いられ、
第２成形部１８ｔはクランクジャーナルの軸受ホルダ２
１　（第２．第３図）を成形するために用いられる。 各層１９は各第２成形部１８□に対応して設けられてお
り、第２キヤビテイＣ２の容量の大きな部分に溶湯を早
期に充填するようになっている。 両湯道１７の断面積が湯溜部１４側より湯道光１７ａに
向けて段階的に減少するように、湯道１７底面は湯溜部
１４側より数段の上り段階状に形成されている。各段部
１７ｂに連なる各立上がり部１７Ｃは溶湯を各層１９に
スムーズに導くことができるように斜めに形成される。 このように湯道１７の断面積を段階的に減少させると、
断面積の大きな部分では大量の溶湯を遅い速度で堰１９
をｉｌじて第２キヤビテイＣ２に充填し、また断面積の
小さな部分では少量の溶湯を速い速度で堰１９を通じて
第２キヤビテイｃ２に充填することができるので、その
キャビティＣ！内では両側下端よりその全長に亘って略
均等に場面が上昇し、したがって溶湯が第２キヤビテイ
Ｃ２内で乱流を起こ」 ６、明細書第１１真第１１行〜第１２頁第５行を下記の
通り訂正する。 記 ［ン３０の先端は凹部２３内に突出し１．また型閉め時
には後述する拡径機構により押し下げられ、これにより
両板設置ピン２５を第１成形部ｌａ。 頂面より引き込ませるようになっている。 第１および第２側型１０１．１０□における第２キヤビ
テイＣ２を画成する壁部の中央部分に砂中子を本設置す
るための中子受３１が２個所宛設けられている。各中子
受３１は砂中子の位置決めを行う保合孔３１ａと、その
開口部外周に形成されて砂中子を挟持する挟持面３１ｂ
とよりなる。 上型９の型締め用凹部１２に、第１キヤビテイＣＩに連
通ずる複数のオーバフロー用第３キヤビテイＣコおよび
連通口成形相第４キャビティＣ４がそれぞれ開口し、ま
た上型９に各第３キヤビテイＣ１および各第４キヤビテ
イＣ４に連通ずる貫通孔３２．」 ７、明細書第１２頁第１４行〜第１５行、・・・［オー
バ・・・・・・ティＣ４Ｊ・・・とあるを、・・・［第
３．第４キヤビテイＣ３、Ｃａ　Ｊ・・・に訂正する。 ８、明細書第１３頁第７行、第１５頁第１０行、第１６
頁第１１行、第１７頁第７〜８行、第２３頁第３行、 「コレット」とあるを、 「拡径」に訂正する。 ９、明細書第１４頁第１４行、 ・・・「テーパ部５０ｂ」・・・とあるを、・・・「テ
ーパ部５０ａ」・・・に訂正する。 １０、明細書第１５頁第１５行、 ・・・「スリーブ３を囲繞すべく」・・・とあるを、・
・・［シリンダバレル１＋〜１４に対応して」・・・に
訂正する。 １１、明細書第１６頁第３〜第６行を下記の通り訂正す
る。 記 ［設された幅木６３とより構成される。各幅木６３は中
子本体６１と一体の大径部６３ａと、その端面に突設さ
れる小径部６３ｂとより形成される。 この場合突起６２は前記第４キヤビテイＣ４に遊挿され
るように、その寸法設定がなされる。」１２、明細書第
１６頁第１７〜第１８行、・・・［オーバ・・・ティＣ
４Ｊ・・・とあるを、・・・「第３．第４キャビティＣ
３，Ｃ４Ｊ・・・に訂正する。 １３、明細書第１７頁第１９行〜第１８頁第４行を下記
の通り訂正する。 記 ［る方向に所定距離移動させ、各中子受３１の係合孔３
１ａに砂中子５９における各幅木６３の小径部６３ｂを
嵌合して砂中子５９を位置決めし、また各大径部６３ａ
の端面を各中子受３１の挟持面３１ｂに衝合し、これに
より砂中子５９を正確に位置決めして両側壁１０．．１
０．に挟持させ砂中子５９」 １４、明細書第１８頁第１９行〜第１９頁第５行を下記
の通り訂正する。 記 「第２牛十ビテイＣ１の雨下縁よりそのヰ＋ビテイＣ２
および第１キヤビテイＣＩに充填する。両キャビティＣ
，，Ｃ，内の空気等のガスは、溶湯により押し上げられ
第３．第４キヤビテイＣ３゜Ｃ４に連通ずる空気通路３
７．３８を経て上型９の上方へ抜ける。」 １５、明細書第１９頁第７行、 ・・・［シリンダバレル列成形用」・・・とあるを、・
・・「第１」・・・に訂正する。 １６、明細書第１９頁第１４行〜第２０頁第１３行を下
記の通り訂正する。 記 ［また両湯道１７の断面積が前述のように湯道光１７ａ
に向けて段階的に減少するように、湯道底面が湯溜部１
４側より数段の上り階段状に形成されているので、プラ
ンジャ１６の上昇により溶湯は両湯道１７より各層１９
を通じて第２キヤビテイＣ２の両側下端よりその全長に
亘って略均等にそのキャビティＣ２内をスムーズに押し
上げられる。したがって溶湯が両キャビティＣ＋、Ｃｉ
内で乱流を起こすことがなく、溶湯中への空気等のガス
の巻込みを防止して巣の発生を回避することができる。 各第３．第４キヤビテイＣ３，Ｃ，に溶湯が充填された
時点で、上型９上の油圧シリンダ３９を作動させて取付
板３６を下降させ、閉鎖ピン３４゜３５によって両キャ
ビティＣ，，Ｃ，に連通ずる小径部３２ａ、３３ａを閉
鎖する。 前記注湯作業において、第２．第１キャビティＣｚ、Ｃ
＋に溶湯を充填するためのプランジャ」１７、明細書第
２０頁第１８行、 ・・・ｒ　０．３　Ｊ・・・とあるを、・・・ｒＯ，１
２Ｊ・・・に訂正する。 １８、明細書第２２頁第５行〜第１８行を下記の通り訂
正する。 記 「また溶湯によって砂中子５９が膨張するが、突起６２
は第４キヤビテイＣ４に遊挿されているので、砂中子５
９の膨張に突起６２が追従し、これにより突起６２の折
れが回避される。 さらに砂中子５９は、それの各幅木６３を介して両側型
１０．．１０□により正確な位置に挟持されているので
、第１キヤビテイＣ１内への溶湯の充填時およびそのキ
ャビティＣＩ内の溶湯の加圧時において砂中子５９が浮
き上がったりすることがない、さらにまた各幅木６３の
大径部６３ａの端面が両側型１０＋、１０ｔにおける中
子受３１の挟持面３１ｂに衝合しているので、砂中子５
９が脹らみ傾向になると、その変形力は各挟持面３１ｂ
によって支承され、これにより砂中子５９の変形が防止
されて各スリーブ３回りの肉厚が均一なサイアミーズシ
リンダバレル１が得られる。 」 １９、明細書第２３頁第９〜第１１行を下記の通り訂正
する。 記 「して各第４キヤビテイＣ４と砂中子５９の各突起６２
との協働により成形された各突出部６４を除去すると、
突起６２により連通ロアが、また相隣る連通ロア間に補
強デツキ部８がそれぞれ形成される。その後砂」 ２０、明細書第２５頁第１９行を下記の通り訂正する。 記 「図は第２図の部分拡大図、第２Ｂ図は第２図ｎｂ−ｎ
ｂ線断面図、第３図は下方から見た」２１、図面第１〜
第４．第５．第７．第８図を別紙の通り訂正する。 ２２、図面第２Ｂ図を別紙の通り加入する。 以上 Σ

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 直列に並ぶ複数のアルミニウム合金製シリンダバレルと
   、各シリンダバレルに鋳ぐるまれる鋳鉄製スリーブとよ
   りなり、前記スリーブの外周面にはそのシリンダヘッド
   側の端部より所定の長さに亘って円周方向に沿う環状ま
   たは螺旋状の抜止め溝を所定のピッチで形成したサイア
   ミーズ型シリンダブロックにおいて、前記抜止め溝を横
   断面劣弧状に形成したことを特徴とするサイアミーズ型
   シリンダブロック。