JPS61142349A - サイアミ−ズ型シリンダブロツク - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ０発明の目的 （１）　　産業上の利用分野 本発明はサイアミーズ型シリンダブロック、特に直列に
並ぶ複数のアルミニウム合金製シリンダバレルと、各シ
リンダバレルに鋳ぐるまれる鋳鉄製スリーブとよりなり
、前記スリーブの外周面にはそのシリンダヘッド側の端
部より所定の長さに亘って円周方向に沿う環状または螺
旋状抜止め突起を所定のピッチで突設したものの改良に
関する。

（２）　　従来の技術 従来、前記抜止め突起は横断面四角形に形成されている
。

（３）発明が解決しようとする問題点 しかしながら前記のように抜止め突起を横断面四角形に
形成すると、鋳造時抜止め突起とスリーブ外周面との連
設部に空気等のガスが澱み、そのガスが溶湯により連設
部に閉じ込められるため溶湯とスリーブとの密着が阻害
されてスリーブとシリンダバレルとの間に微小間隙を生
じる。サイアミーズ型シリンダブロックにおいては、相
隣るスリーブが非常に接近しており、それらスリーブ間
には一触にウォータジャケットが設けられていないので
、両スリーブの相対向する部位の熱はそれらの間のシリ
ンダバレルを通じてウォータジャケットに伝導するのが
最も近道であるが、前記微小間隙が両スリーブの相対向
する部位の外周面に生じると、前記伝導経路が遮断され
てスリーブの放熱がその円周回りにおいて均一に行われ
なくなり、スリーブの放熱効率が低下する。

このようなシリンダブロックを用いてエンジンを組立て
それを運転すると、スリーブの円周回りにおける熱膨張
量が不均一となるためピストンリングとスリーブ間に隙
間を生じ、ブローバイガスを増加させたり、オイルを無
駄に消費するといった問題を生じる。

そこで抜止め突起にスリーブ中心線方向のガス抜き用切
欠きを形成したものが提案されている（特開昭５２−１
４７−５１９号公報参照）が、このように構成すると抜
止め突起の補強効果がなくなりスリーブの円環剛性が低
下するという不具合がある。

本発明は上記に鑑み、スリーブと溶湯の密着性を良好に
してエンジン運転中での各スリーブの円周回りにおける
熱膨張量を略均−し、またスリーブの円環剛性を確保し
得るようにした前記サイアミーズ型シリンダブロックを
提供することを目的とする。

Ｂ０発明の構成 （１）　　問題点を解決するための手段本発明は、前記
抜止め突起を、下底を前記スリーブの半径内側に位置さ
せた横断面等脚台形状に形成し、上底と斜辺の交点から
前記下底に下ろした垂線に対する前記斜辺の傾斜角を２
０″以上に設定したことを特徴とする。

（２）作　用 抜止め突起における斜辺の傾斜角を前記のように設定す
ると、鋳造時において、両斜辺、したがって両頭斜面と
スリーブ外周面との連設部における空気等のガスの流れ
が円滑となるため、相隣る抜止め突起間のガスが溶湯に
よりそれら突起間から確実に排出され、溶湯に閉じ込め
られることがない。その結果スリーブと溶湯との密着性
が良好となり、スリーブとシリンダバレル間に微小間隙
を生じることがないのでスリーブの放熱がその円周回り
において均一に行われる。

これによりエンジン運転中での各スリーブの円周回りに
おける熱膨張量が略均−となる。

また抜止め突起の補強効果によりスリーブの円環剛性が
確保される。

（３）実施例 第１〜第３図は、本発明に係るサイアミーズ型シリンダ
ブロックＳを示し、それは直列に配置された複数、図示
例は４個のシリンダバレルＩＩ〜１４を有するアルミニ
ウム合金製シリンダブロック本体２と、各シリンダバレ
ルＩＩ〜１４に鋳ぐるまれでシリンダボア・３ａを形成
する鋳鉄製スリーブ３とよりなる。シリンダブロック本
体２は各シリンダバレルＩｔ”’−１＜の集合体である
シリンダバレル列４と、その下縁に一体に設けられたク
ランクケース５とより構成される。シリンダバレル列４
の上端面にはウォータジャケット６におけるシリンダヘ
ッド側への複数の連通ロアが各シリンダボア３ａを囲繞
するように開口しており、相隣る連通ロア間には補強デ
ツキ部８が設けられ、これによりシリンダブロックＳは
クローズドデツキ型に構成される。

鋳ぐるみ前において、スリーブ３の外周面は溶湯との密
着性を向上すべくその全周に亘り機械加工によりミクロ
ポロシティな鋳肌を除去されており、また第２Ａ図に示
すように外周面には少なくともシリンダヘッド側の端部
３ａより所定の長さ、図示例は全長に亘って複数の環状
抜止め突起３ｂが所定のピッチで機械加工により形成さ
れている。

各抜止め突起３ｂは、下底をスリーブ３の半径内側に位
置させた横断面等脚台形状に形成され、上底と斜辺の交
点から前記下底に下ろした垂線に対する斜辺の傾斜角θ
は２０″以上に設定されている。

このように傾斜角θを設定すると、鋳造時において斜辺
、したがって傾斜面Ｓとスリーブ３外周面との連続部に
おける空気等のガスの流れが円滑となり連設部に澱むこ
とがない。一方傾斜角θが２０°を下回ると連設部にガ
スが澱み易くなる。

また各抜止め突起３ｂの上底、したがって上面ｔにおけ
るスリーブ中心線Ｏ−０方向の幅は抜止め突起３ｂのピ
ッチｐの１／２以下（即ち、ａ≦ｐ）に設定され、これ
により各抜止め突起３ｂの、スリーブ３に対する補強効
果を損なうことなく相隣る抜止め突起３ｂ間に十分な間
隔をとってそれら突起３ｂ間にガスが澱むことがないよ
うにしている。

第５〜第９図は、第４図に示すシリンダブロック素材Ｓ
ｍの鋳造装置を示し、その装置は金型Ｍを備え、その金
型Ｍは昇降自在な上型９と、その上型９の下方に配設さ
れ、第４．第５図において左右二つ割の第１および第２
側型１０．．１０□と両側型１０１．１０．を摺動自在
に載置する下型１１とより構成される。

上型９の下面には、両側型１０．．１０□と協働して各
シリンダバレル成形用キャビティを集合したシリンダバ
レル列成形用キャビティＣ１を画成する型締め用凹部１
２が形成され、その凹部１２と嵌合する型締め用凸部１
３が両側型１０．。

１０ｇの上面に突設される。

第７．第８図に示すように、下型１１には溶解炉（図示
せず）よりアルミニウム合金よりなる溶湯を受ける湯溜
部１４と、その湯溜部１４に連通する給湯シリンダ１５
と、その給湯シリンダ１５に摺合されるプランジャ１６
と、湯溜部１４より２本に分岐してシリンダバレル列成
形用キャビティＣ１の長手方向に、且つそれと略同−長
さに亘って延びる一対の湯道１７とが形成される。また
下型１１は両湯道１７間において上方へ突出する成形ブ
ロック１８を有し、その成形ブロック１８は両側型１０
．．１０．と協働してクランクケース成形用キャビティ
Ｃ２を画成する。そのキャビティＣ！の上端は前記シリ
ンダバレル列成形用キャビティＣ１に連通し、また両側
の下端は両湯道１７に複数の堰１９を介して連通ずる。

成形ブロック１８は、所定の間隔で形成された背の高い
４個のかまぼこ形第１成形部１８１と、相隣る第１成形
部１８１問および最外側の両筒１成形部１８．の外側に
位置する凸字形第２成形部１８□とよりなり、各第１成
形部１８．はクランクピンおよびクランクアーム用回転
空間２０（第２、第３図）を形成するために用いられ、
第２成形部１８．はクランクジャーナルの軸受ホルダ２
１（第２．第３図）を成形するために用いられる。

各基１９は各第２成形部１８□に対応して設けられてお
り、クランクケース成形用キャビティＣ２の容量の大き
な部分に溶湯を早期に充填するようになっている。

両湯道１７は、湯溜部１４．側より湯道光１７ａに向け
て断面積が段階的に減少するように、湯道１７底面が湯
溜部１４側より数段の上り階段状に形成されている。各
段部１７ｂに連なる各立上がり部１７ｃは溶湯を各基１
９にスムーズに導くことができるように斜めに形成され
る。

このように湯道１７の断面積を段階的に減少させると、
断面積の大きな部分では大量の溶湯を遅い速度で堰１９
を通じでクランクケース成形用キャビティＣ２に充填し
、また断面積の小さな部分では少量の溶湯を速い速度で
堰１９を通じてクランクケース成形用キャビティＣ２に
充填することができるので、そのキャビティＣ２内では
両側下端よりその全長に亘って略均等に湯面が上昇し、
したがって溶湯がキャビティＣ８内で乱流を起こすこと
がなく、空気等のガスが溶湯に巻き込まれることを防止
して巣の発生を回避することができる。また溶湯の充填
作業が効率良く行われるので、鋳造能率を向上させるこ
とができる。

第５．第６図に示すように各第１成形部１８゜の頂面に
は、鋳鉄製スリーブ３の内周面と嵌合する位置決め突起
２２が突設され、その位置決め突起２２の中心には凹部
２３が形成される。また両側に位置する２つの第１成形
部１８．には、位置決め突起２２の両側において第１成
形部１８．を貫通する貫通孔２４が形成され、それら貫
通孔２４に一対の仮設置ビン２５がそれぞれ摺合され、
それら仮設置ピン２５は、ウォータジャケット用砂中子
の仮設置のために用いられる。両板設置ビン２５の下端
は、成形ブロック１８の下方に配設された取付板２６に
固定される。その取付板２６には２本の支持ロッド２７
が挿通され、各支持ロッド２７の下部と取付板２６の下
面との間にはコイルばね２８が縮設される。型開き時に
は、取付板２６は各コイルばね２８の弾発力を受けて各
支持ロッド２７先端のストッパ２７ａに当接するまで上
昇し、これにより各仮設置ピン２５の先端は第１成形部
１８．頂面より突出している。各仮設置ピン２５の先端
面には砂中子の下縁と係合する凹部２５ａが形成される
。

また両側に位置する２つの第１成形部１８．には、両頁
通孔２４間の三等分位置において第１成形部１８１を貫
通する貫通孔２９が形成され、その貫通孔２９に下端を
取付板２６に固定された作動ピン３０が摺合される。型
開き時には、作動ピン２９の先端は凹部２３内に突出し
、また型閉め時には後述するコレット機構により押し下
げられ、これにより両板設置ピン２５を第１成形部１Ｂ
。

頂面より引き込ませるようになっている。

第１および第２側型１０１．ＩＬの中央部分内面には砂
中子を本設置するための位置決め手段３１が２個所宛設
けられている。各位置決め手段３１は小径孔部３１ａと
、その開口部外周に形成された段部３１ｂとよりなる。

上型９の型締め用凹部１２には、シリンダバレル列成形
用キャビティＣＩに連通ずる複数のオーバフロー用キャ
ビティＣ５および連道口成形用キャビティＣ４がそれぞ
れ形成され、また上型９には各オーバフロー用キャビテ
ィＣ１および各連通日成形用キャビティＣ４に連通ずる
貫通孔３２゜３３がそれぞれ形成される。

それら貫通孔３２．３３には閉鎖ピン３４，３５がそれ
ぞれ挿入され、それら閉鎖ピン３４．３５の上端は上型
９の上方に配設される取付板３６に固定される。

各貫通孔３２．３４の、両キ中ビテイＣ，，Ｃ１に対す
る連通端から上方へ所定の長さに亘って延びる小径部３
２ａ、３３ａは各閉鎖ピン３４゜３５と嵌合してオーバ
フロー用キャビティＣ３および連通０成形用キャビティ
Ｃ４を閉鎖し得るが、その外の部分の直径は各閉鎖ピン
３４．３５の直径よりも大きく、これにより各閉鎖ピン
３４．３５と各貫通孔３２．３３間に空気通路３７．３
８が形成される。

上型９の頂面と取付板３６間には、油圧シリンダ３９が
介装され、その油圧シリンダ３９の作動により取付板３
６を昇降して各閉鎖ピン３４．３５により各小径部３２
ａ、３３ａを開閉するようになっている。４０は取付板
３６の案内ロッドである。

上型９には、各シリンダバレル１．〜１４に鋳ぐるまれ
るスリーブ３を保持するためのコレット機構４１が設け
られ、その機構４１は下記のように構成される。

上型９には、作動ピン３０の延長軸線に中心線を合致さ
せた貫通孔４２が形成され、その貫通孔４２に支持ロッ
ド４３が遊挿される。その支持ロッド４３の上端は上型
９の頂面に立設されたブラケット４４に固定され、また
その下端に溶湯浸入防止板４５が固着される。溶湯浸入
防止板４５の下面には、下型１１における第１成形部１
８．頂面の凹部２３に嵌合し得る凸部４５ａが形成され
る。

中空の保持筒４６は円形の外周面と、上部から下部に向
けて下り勾配のテーパ孔４７を有し、上型９から下方へ
突出する支持ロッド４３の下部は保持筒４６のテーパ孔
４７に遊挿され、その保持筒４６の上端面は上型９の凹
部１２に突設された凸部４８に当接し、また下端面は溶
湯浸入防止板４５に当接する。第９図に示すように保持
筒４６の周壁部にはその内周面および外周面より半径方
向に延びる複数のすり割溝４９が交互に且つ円周上等間
隔に形成される。

支持ロッド４３には、保持筒４６を拡径するための中空
状作動ロッド５０が支持ロッド４３の略全長に亘って摺
合され、その作動ロッド５０は保持筒４６のテーパ孔４
７に嵌合するテーパ部５０ａと、そのテーパ部５０ａに
連設されて上型９の貫通孔４２に摺合されると共に上型
９より突出する真内部５０ｂとよりなる。テーパ部５０
ｂには複数のピン５７が突設され、それらピン５７は保
持筒４６の上下方向に長いピン孔５８に挿入され、これ
によりテーパ部５０ａの上下動を許容しつつ保持筒４６
の回止めがなされる。

上型９の頂面には、油圧シリンダ５１が固定され、その
中空ピストン５２の上端面および下端面に突設された中
空ピストンロッド５Ｌ、５３ｚがシリンダ本体５４の上
端壁および下端壁をそれぞれ貫通している。中空ピスト
ン５２および中空ピストンロッド５３を貫通する貫通孔
５５には作動ロッド５０の真内部５０ｂが挿入され、そ
の真内部５０ｂの環状溝に嵌めた抜止めストッパ５６１
．５６ｇを中空ピストンロッド５３．．５３茸の上、下
端面にそれぞれ当接させて中空ピストン５２により作動
ロッド５０を昇降するようになっている。前記コレット
機構４１はシリンダブロックＳの各シリンダバレル１．
〜１４に対応して４機設けられる。

第１０．第１１図はウォータジャケット用砂中子５９を
示し、その砂中子５９は、シリンダブロックＳの４本の
スリーブ３を囲繞すべく４本の円筒部６０．〜６０４を
備えると共にそれらの相隣るもの相互の重合する周壁を
欠如させた中子本体６１と、ウォータジャケットをシリ
ンダヘッドのウォータジャケットに連通する連通ロアを
形成すべ（、中子本体６１の上端面に突設された複数の
突起６２と、中子本体６１の中間に位置する２本の円筒
部６０□、６０．の両外側面にそれぞれ突設された位置
決め突起６３とより構成される。各位置決め突起６３は
中子本体６１と一体の大径部６３ａと、その端面に突設
される小径部６３ｂとより形成される。

次に前記鋳造装置によるシリンダブロック素材Ｓｍの鋳
造作業について説明する。

先ず第５図に示すように、上型９を上昇させ、また両側
型１０１．１０□を互いに離間するように移動させて型
開きを行う。コレット機構４１においては、各油圧シリ
ンダ５１を作動させて中空ピストン５２により作動ロッ
ド５０を下降させ、テーパ部５０ａの下方移動により保
持筒４６を縮径させておく。また上型９上の油圧シリン
ダ３９を作動させて取付板３６を上昇させ、これにより
各閉鎖ピン３４．３５をオーバフロー用キャビティＣ３
および連通口成形用キャビティＣ４に連通ずる小径部３
２ａ、３３ａより離脱させる。さらに給湯シリンダ１５
内のプランジャ１６を下降させる。

第２Ａ図の構成を有する鋳鉄製スリーブ３を各保持筒４
６に遊嵌し、スリーブ３の上端開口を上型９の凸部４８
に嵌合して閉鎖し、またスリーブ３の下端面を溶湯浸入
防止板４５の凸部４５ａ下端面に合致させると共に溶湯
浸入防止板４５によりスリーブ３の下端開口を閉鎖する
。そしてコレット機構４１の油圧シリンダ５１を作動さ
せ、その中空ピストン５２により作動ロッド５０を上昇
させる。これによりテーパ部５　（Ｌａが上方へ移動す
るので保持筒４６が拡径し、スリーブ３は拡径力を受け
て保持筒４６に確実に保持される。

第５．第１１図に示すように砂中子５９における両側の
円筒部６０．．６０．下縁を、下型１１における両側の
第１成形部１８Ｉの頂面に突出する各仮設置ピン２５の
凹部２５ａに係合させて砂中子５９の仮設置を行う。

両側型１０１．１０□をそれらが互いに接近する方向に
所定距離移動させ、各位置決め手段３１の小径孔部３１
ａに砂中子５９における各位置決め突起６３の小径部６
３ｂを嵌合して各大径部６３ａの端面を各位置決め手段
３１の段部３１ｂに衝合し、これにより砂中子５９を正
確に位置決めして両側壁１０．．１０２に保持させ砂中
子５９の本設置を行う。

第６図に示すように、上型９を下降させて各スリーブ３
を砂中子５９の各円筒部６０．〜６０゜内に挿入し、溶
湯浸入防止板４５の凸部４５ａを第１成形部１８．頂面
の凹部２３に嵌合する。これにより溶湯浸入防止板４５
の凸部４５ａにより作動ピン３０が押し下げられるので
各仮設置ピン２４が下降して第１成形部１Ｂ、頂面より
引込む。

また上型９の型締め用凹部１２が両側型１０１゜１０ｇ
の型締め用凸部１３に嵌合して型締めが行われる。

下型１１の湯溜部１４に溶解炉よりアルミニウム合金よ
りなる溶湯を供給し、プランジャ１６を上昇させて溶湯
を両湯道１７より堰１９を通じてクランクケース成形用
キャビティＣ２の雨下縁よりそのキャビティＣｔおよび
シリンダバレル列成形用キ中ビティＣＩに充填する。両
キャビティＣ１、Ｃ２内の空気等のガスは、溶湯により
押し上げられオーバーフロー用キャビティｃ３および連
通口成形用キャビティＣ４に連通ずる空気通路３７．３
８を経て上型９の上方へ抜ける。

この場合各スリーブ３における抜止め突起３ｂの両傾斜
面Ｓの傾斜角θが前記のように設定され、また抜止め突
起３ｂの上面ｔの幅ａおよび抜止め突起３ｂのピッチｐ
の関係が前記のように設定されているので、シリンダバ
レル列成形用キャビティＣ，に溶湯を充填すると、相隣
る抜止め突起３ｂ間のガスが溶湯により押し上げられて
第２Ａ図矢印すのように傾斜面Ｓに沿って円滑に流れ両
突起３ｂ間より確実に排出される。その結果ガスが溶湯
により傾斜面Ｓとスリーブ３外周面との連設部に閉じ込
められることがな（、スリーブ３と溶湯との密着性が良
好となる。

また両湯道１７は前述のように湯道光１７ａに向けて断
面積が段階的に減少するように、湯道底面が湯溜部１４
側より数段の上り階段状に形成されているので、プラン
ジャ１６の上昇により溶湯は両湯道１７より各層１９を
通じてクランクケース成形用キャビティＣ２の両側下端
よりその全長に亘って略均等にそのキャビティＣ２内を
スムーズに押し上げられる。したがって溶湯が両キャビ
ティＣ，，Ｃ，内で乱流を起こすことがなく、溶湯中へ
の空気等のガスの巻込みを防止して巣の発生を回避する
ことができる。

各オーバーフロー用キャビティＣ１および各連通日成形
用キャビティＣ４に溶湯が充填された時点で、上型９上
の油圧シリンダ３９を作動させて取付板３６を下降させ
、閉鎖ピン３４．３５によって両キャビティＣｓ　、Ｃ
’４に連通する小径部３２ａ、３３ａを閉鎖する。

前記注湯作業において、クランクケース成形用キャビテ
ィＣ２およびシリンダバレル列成形用キャビティＣ１に
溶湯を充填するためのプランジャ１６の変位および溶湯
圧力は第１２図に示すように制御される。

即ち、プランジャ１６はその移動速度を第１〜第３速ｖ
１〜■、の３段階に制御される。本実施例では第１速ｖ
、は０．０８〜０．３　ｍ／ｓｅｃ　、第２速ｖ２は０
．１４〜０．１８　ｍ／ｓｅｃ　、第３速ｖ３は大幅な
減速状態となるように０．０４〜０．０８ｍ／ｓｅｔに
それぞれ設定され、この３段階の速度制御によって溶湯
の波立を防止して空気等のガスを巻き込むことのない静
かな溶湯流を形成し、その溶湯を前記両キャビティＣｔ
　、Ｃ＋に効率良く充填することができる。

またプランジャ１６の第１速■１では、溶湯は両湯道１
７等に充満するだけであるから溶湯の圧力Ｐｌは略一定
に保持され、プランジャ１６の第２、第３速Ｖｚ、Ｖ、
では溶湯は両キャビティＣ３，Ｃ２に充填されるので溶
湯の圧力Ｐ２は急激に上昇する。プランジャ１６を第３
速ｖ３で所定時間移動させた後は、溶湯の充填圧Ｐ、を
約１．５秒間、１５０〜４００ｋｇ／ｃｄに保持し、こ
れにより砂中子５９を溶湯により完全に包んでその表面
に溶湯凝固膜を生成する。

前記時間経過後においては、プランジャ１６を速度Ｖ４
で減速移動させるので溶湯の圧力Ｐ４は上昇し、その圧
力Ｐ、が２００〜６００ｋｇ／ａａとなったときプラン
ジャ１６の移動を止めてこの状態で溶湯を凝固させる。

前記のようにプランジャを減速移動させて溶湯の圧力を
所定時間路一定に保つことにより砂中子５９の表面に溶
湯凝固膜を形成すると、次の溶湯加圧時に砂中子５９が
前記膜により保護されて破損することがない。

また砂中子５９は、それの各位置決め突起６３を介して
両側型１０＋、１０ｇにより正確な位置に保持されてい
るので、シリンダバレル列成形用キャビティＣＩ内への
溶湯の充填時およびそのキャビティＣＩ内の溶湯の加圧
時において砂中子５９が浮き上がったりすることがない
。また各位置決め突起６３の大径部６３ａの端面が両側
型１゜３，１０□における位置決め手段３１の段部３１
ｂに衝合しているので、砂中子５９に作用する溶湯の圧
力が各位置決め突起６３の大径部６３ａ端面を介して両
側型１０．．１０□によって支承され、これにより砂中
子５９の変形が防止されて各、２．　ＩＪ　−７’　３
回りの肉厚が均一なシリンダバレル列４が得られる。

前記のようにプランジャＩ６の移動速度および溶湯の圧
力を制御することによってダイカスト鋳造と略同じ生産
効率を以てクローズドデツキ型のシリンダブロック素材
を鋳造することができる。

溶湯が凝固を完了した後、コレット機構４１の油圧シリ
ンダ５１を作動させ、作動ロッド５０を下降させてスリ
ーブ３に対する保持筒４６の拡径力を除去し、型開きを
行うと第４図に示すシリンダブロック素材Ｓｍが得られ
る。

前記シリンダブロック素材Ｓｍに研削加工を施して各連
通口成形用キャビティＣ４と砂中子５９の各突起６２と
の協働により成形された各突出部６４を除去すると各連
通ロアが形成され、また砂抜きを行うことによりウォー
タジャケット６が得られ、さらに各スリーブ３の内周面
に真円加工を施し、さらにまたその他の所定の加工を施
すと第１〜第３図に示すシリンダブロックＳが得られる
。

前記シリンダブロックＳにおいては、各スリーブ３と各
シリンダバレル１１〜１４との密着性が良好で両者３．
１１〜１４間の溶着部には微小間隙が生じない。これは
主として各抜止め突起３ｂにおける両傾斜面Ｓの傾斜角
θを前記のように設定したことによるが、スリーブ３外
周面全体のミクロポロシティな鋳肌を除去することも前
記密着性を良好にするために有効である。

また各抜止め突起３ｂは機械加工により形成されている
ので、その寸法精度が良好であり、したがって各抜止め
突起３ｂおよびそれらの間におけるスリーブ３の肉厚が
均一となる。

このように各スリーブ３と各シリンダバレル１１〜Ｉ４
との密着性が良好で、また各スリーブ３の肉厚が均一な
前記シリンダブロックＳを用いてエンジンを組立てそれ
を運転すると各スリーブ３の内周面りにおける熱膨張量
が略均−となる。

なお、各スリーブ３の抜止め突起３ｂは環状に限らず、
螺旋状でもよい。また抜止め突起３ｂを必ずしもスリー
ブ３の全長に亘って設ける必要はなく、シリンダヘッド
側の端部から下死点にあるピストンのオイルリング対向
部程度までの範囲に設けてもよい。さらにスリーブ３は
鋳放しのままでもよい。

Ｃ８発明の効果 本発明によれば、抜止め突起における両斜辺の傾斜角を
前記のように設定したので、鋳造時空気等のガスが溶湯
により斜辺、したがって傾斜面とスリーブ外周面との連
設部に閉じ込められることがなく、これによりスリーブ
とシリンダバレル間に微小間隙が生じることを防止して
スリーブの放熱をその内周面りにおいて均一に行いその
放熱効率を向上させることができる。

このようなシリンダブロックを用いたエンジンにおいて
は、その運転中での各スリーブの内周面りにおける熱膨
張量が略均−となり、ピストンリングとスリーブ間に隙
間が生じることを極力抑制してブローバイガスの増加、
オイルの無駄な消費といった問題を解決することができ
る。

【図面の簡単な説明】

第１乃至第３図は本発明に係るサイアミーズ型シリンダ
ブロックの一実施例を示し、第１図は上方からみた斜視
図、第２図は第１図ｎ−ｎ線断面図、第２Ａ図は第２図
の部分拡大図、第３図は下方から見た斜視図、第４図は
サイアミーズ型シリンダブロック素材を上方から見た斜
視図、第５図は鋳造装置の型開き時の縦断正面図、第６
図は鋳造装置の型閉め時の縦断正面図、第７図は第１図
ｎ−ｎ線断面図、第８図は第１図ｎ−ｎ線断面図、第９
図は第１図ｎ−ｎ線断面図、第１Ｏ図は砂中子を上方か
ら見た斜視図、第１１図は第１０図Ｘ１−ＸＩ線断面図
、第１２図は時間に対するプランジャの変位および時間
に対する溶湯の圧力の関係を示すグラフである。 Ｓ・・・シリンダブロック、Ｓ・・・斜辺を含む傾斜面
、ｔ・・・上底を含む上面、θ・・・傾斜角、１、〜１
４・・・シリンダバレル、３・・・スリーブ、３ｂ・・
・抜止め突起 第４図 第３図 第１図 第２図 第１２図 酌量　（ｓｅｃ　） 手続補正書動式） １、事件の表示 特願昭５９−２３６２３９号 ２、発明の名称 サイアミーズ型シリンダブロック ３、補正をする者 事件との関係　　特許出願人 名称　　　（５３２）本田技研工業株式会社４、代理人 住所　　東京都港区新橋四丁目４番５号５、補正命令の
日付 昭和６０年２月６日（発送日：昭和６０年２月２６８）
手続補正、書（師） 昭和　６１年　１　月１３　日

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 直列に並ぶ複数のアルミニウム合金製シリンダバレルと
   、各シリンダバレルに鋳ぐるまれる鋳鉄製スリーブとよ
   りなり、前記スリーブの外周面にはそのシリンダヘッド
   側の端部より所定の長さに亘って円周方向に沿う環状ま
   たは螺旋状抜止め突起を所定のピッチで突設したサイア
   ミーズ型シリンダブロックにおいて、前記抜止め突起を
   、下底を前記スリーブの半径内側に位置させた横断面等
   脚台形状に形成し、上底と斜辺の交点から前記下底に下
   ろした垂線に対する前記斜辺の傾斜角を２０℃以上に設
   定したことを特徴とするサイアミーズ型シリンダブロッ
   ク。