JPS61115646A - クロ−ズドデツキ型シリンダブロツクの製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ０発明の目的 （１）産業上の利用分野 本発明はクローズドデツキ型シリンダブロック、特にシ
リンダバレルおよび該シリンダバレルを囲繞する外壁部
間に設けられた水ジャケットのシリンダヘッド接合面側
開口部で、前記シリンダバレルおよび外壁部間を複数の
補強デツキ部により連結し、相隣る前記補強デツキ部間
を前記水ジャケットのシリンダヘッド側連通口としたも
のの製造方法に関する。

（２）従来の技術 従来、前記連通口および補強デツキ部を形成するために
、水ジャケット形成用砂中子におけるシリンダヘッド接
合面側の端面に連通口形成用突起部を設け、その突起部
を鋳型のキャビティに開口する凹陥部に密合させている
。

（３）発明が解決しようとする問題点 しかしながら、前記のように突起部を凹陥部に密合する
と、キャビティへ充填された溶湯によって砂中子が膨張
するため突起部がその基端から折れ易く不良品を発生す
るという不具合がある。

本発明は前記不具合を解消し得る前記製造方法を提供す
ることを目的とする。

Ｂ０発明の構成 （１１問題点を解決するための手段 本発明は、シリンダヘッド接合面側の端面に連通口形成
用突起部を有する水ジャケット形成用砂中子を鋳型のキ
ャビティに設置して前記突起部を該キャビティに開口す
る凹陥部に遊挿すると共に前記端面とそれと対向する該
キャビティ内面間に補強デツキ部成形用空間を形成する
工程と；前記キャビティに注湯してシリンダブロック素
材を鋳造する工程と；前記シリンダブロック素材より前
記突起部を包む突出部を切除して前記連通口および前記
補強デツキ部を得る工程と；を用いることを特徴とする
。

（２）作　用 砂中子の連通口形成用突起部をキャビティに開口する凹
陥部に遊挿すると、溶湯によって砂中子が膨張した場合
それに対する突起部の追従が許容され、これにより突起
部の折れが回避される。

（３）実施例 第１〜第３図は本発明により得られたクローズドデツキ
型シリンダブロックとしてのサイアミーズ型シリンダブ
ロックＳを示し、そのシリンダブロックＳはアルミニウ
ム合金製シリンダブロック本体２と、その本体２に鋳ぐ
るまれた鋳鉄製スリーブ３とよりなる。シリンダブロッ
ク本体２は、直列に並ぶ複数、図示例は４個のシリンダ
バレル１１〜１４相互を結合してなるサイアミーズシリ
ンダバレル１と、そのサイアミーズシリンダバレル１を
囲繞する外壁部４と、外壁部４の下縁に連設されたクラ
ンクケース５とより構成され、各シリンダバレル１１〜
１４に前記スリーブ３が鋳ぐるまれでおり、各スリーブ
３によりシリンダボア３ａが形成される。

サイアミーズシリンダバレル１と外壁部４間に、サイア
ミーズシリンダバレル１の全周が臨む水ジャケット６が
形成される。その水ジャケット６におけるシリンダヘッ
ド接合面側開口部において、サイアミーズシリンダバレ
ル１と外壁部４間は複数の補強デツキ部８により連結さ
れ、相隣る補強デツキ部８間はシリンダヘッド側への連
通ロアとして機能する。これによりシリンダブロックＳ
はクローズドデツキ型に構成される。

第５〜第９図は、第４図に示すシリンダブロック素材Ｓ
ｍの鋳造装置を示し、その装置は鋳型としての金型Ｍを
備え、その金型Ｍは昇降自在な上型９と、その上型９の
下方に配設され、第５．第６図において左右二つ割の第
１および第２側型１ｏ、、ｉｏ□と、両側型１０８，１
０２を摺動自在に載置する下型１１とより構成される。

上型９の下面に第１キヤビテイＣＩの上面を画成する型
締め用凹部１２が形成され、その凹部１２と嵌合する型
締め用凸部１３が両側型ｉｏ＋。

１０□の上面に突設される。第１キヤビテイＣ８は、第
６図に示すように型閉め状態において水ジャケット形成
用砂中子５９およびスリーブ拡径筒４６間に画成される
サイアミーズシリンダパレル成形用キャビティＣａと、
砂中子５９および両側型１０□、１０□間に画成される
外壁部成形用キャビティｃｂとよりなる。

第７．第８図に示すように、下型１１には溶解炉（図示
せず）よりアルミニウム合金よりなる溶湯を受ける湯溜
部１４と、その湯溜部１４に連通する給湯シリンダ１５
と、その給湯シリンダ１５に摺合されるプランジャ１６
と、湯溜部１４より２本に分岐してシリンダバレル配列
方向に延びる一対の湯道１７とが設けられる。また下型
１１は両湯道１７間において上方へ突出する成形ブロッ
ク１８を有し、その成形ブロック１８は両側型１０、．
１０□と協働してクランクケース５を成形するための第
２キヤビテイＣ２を画成する。そのキャビティＣ２の上
端は前記第１キヤビテイＣＩに連通し、また両側の下端
は両湯道１７に複数の堰１９を介して連通ずる。

成形ブロック１８は、所定の間隔で形成された背の高い
４個のかまぼこ形第１成形部１８１と、相隣る第１成形
部１８．間および最外側の間第１成形部１８．の外側に
位置する凸字形第２成形部１８□とよりなり、各第１成
形部１８１はクランクピンおよびクランクアーム用回転
空間２０　（第２、第３図）を成形するために用いられ
、第２成形部１８□はクランクジャーナルの軸受ホルダ
２１　（第２．第３図）を成形するために用いられる。

各層１９は各第２成形部１８□に対応して設けられてお
り、第２キヤビテイＣ２の容量の大きな部分に溶湯を早
期に充填するようになっている。

両湯道１７は、湯溜部１４側より湯道光１７ａに向けて
断面積が段階的に減少するように、湯道１７底面が湯溜
部１４側より数段の上り階段状に形成されている。各段
部１７ｂに連なる各立上がり部１７Ｃは溶湯を各層１９
にスムーズに導くことができるように斜めに形成される
。

このように湯道１７の断面積を段階的に減少させると、
断面積の大きな部分では大量の溶湯を遅い速度で堰１９
を通じて第２キヤビテイＣ２に充　　　　　　　１填し
、また断面積の小さな部分では少量の溶湯を速い速度で
堰１９を通じて第２キヤビテイＣ２に充填することがで
きるので、そのキャビティＣ２内では両側下端よりその
全長に亘って略均等に場面が上昇し、したがって溶湯が
キャビティＣ２内で乱流を起こすことがなく、空気等の
ガスが溶湯に巻き込まれることを防止して巣の発生を回
避することができる。また溶湯の充填作業が効率良く行
われるので、鋳造能率を向上させることができる。

第５．第６図に示すように各第１成形部１８゜の頂面に
、鋳鉄製スリーブ３の内周面と嵌合する位置決め突起２
２が突設され、その位置決め突起２２の中心に凹部２３
が形成される。また両側に位置する２つの第１成形部１
８１に、位置決め突起２２の両側において第１成形部１
８１を貫通する貫通孔２４が形成され、それら貫通孔２
４に一対の仮設置ビン２５がそれぞれ摺合され、それら
仮設置ピン２５は、水ジャケット形成用砂中子５９の仮
設置のために用いられる。両板設置ビン２５の下端は、
成形ブロック１８の下方に配設された取付板２６に固定
される。その取付板２６に２本の支持ロッド２７が挿通
され、各支持コンド２フ下部と取付板２６下面との間に
コイルばね２８が縮設される。型開き時には、取付板２
６は各コイルばね２８の弾発力を受けて各支持ロッド２
７先端のストッパ２７ａに当接するまで上昇し、これに
より各仮設置ビン２５の先端は第１成形部１８、頂面よ
り突出している。各仮設置ピン２５の先端面に砂中子の
下縁と係合する凹部２５ａが形成される。

また両側に位置する２つの第１成形部１８．に、両頁通
孔２４間の三等分位置において貫通孔２９が形成され、
その貫通孔２９に作動ビン３０が摺合される。作動ビン
３０の下端は取付板２６に固定される。型開き時には、
作動ビン２９の先端は凹部２３内に突出し、また型閉め
時には拡径機構４１により押し下げられ、これにより両
板設置ビン２５を第１成形部１８．頂面より引き込ませ
るようになっている。

第１および第２側型１０．．１０２における第２キヤビ
テイＣ２を画成する壁部の中央部分に砂中子５９を本設
置するだめの中子受３１が２個所宛設けられている。各
中子受３１は砂中子の位置決めを行う係合孔３１ａと、
その開口部外周に形成されて砂中子を挟持する挟持面３
１ｂとよりなる。

上型９の型締め用凹部１２に、第１キヤビテイＣ１に開
口して溶湯をオーバフローさせるための複数の第３キヤ
ビテイＣ８および連通ロアを成形するための凹陥部とし
ての第４キヤビテイＣ４がそれぞれ形成され、また上型
９には各第３キヤビテイＣ３および第４キヤビテイＣ４
に連通ずるガス抜き孔３２．３３がそれぞれ形成される
。

それらガス抜き孔３２．３３に閉鎖ピン３４゜３５がそ
れぞれ挿入され、それら閉鎖ピン３４゜３５の上端は上
型９の上方に配設される取付板３６に固定される。

各ガス抜き孔３２．３４の、両キャビティＣ３゜Ｃ４に
対する連通端から上方へ所定の長さに亘って延びる小径
部３２ａ、３３ａは各閉鎖ピン３４゜３５と嵌合して第
３キヤビテイＣ１および第４キヤビテイＣ４を閉鎖し得
るようになっている。

上型９の上面と取付板３６間に、油圧シリンダ３９が介
装され、その油圧シリンダ３９の作動により取付板３６
を昇降して各閉鎖ピン３４．３５により各小径部３２ａ
、３３ａを開閉するようになっている。４０は取付板３
６の案内ロッドである。

上型９に、各シリンダバレル１．〜１４に鋳ぐるまれる
スリーブ３に拡径力を与えるための拡径機構４１が設け
られ、その機構４１は下記のように構成される。

上型９に、作動ピン３０の延長軸線に中心線を合致させ
た貫通孔４２が形成され、その貫通孔４２に支持ロッド
４３が遊挿される。その支持ロッド４３の上端は上型９
の上面に立設されたブラケット４４に固定され、またそ
の下端に溶湯浸入防止板４５が固着される。溶湯浸入防
止板４５の下面に、下型１１における第１成形部１８、
頂面の凹部２３に嵌合し得る凸部４５ａが形成される。

中空の拡径筒４６は円形の外周面と、上部から下部に向
けて下り勾配のテーパ孔４７を有し、上型９から下方へ
突出する支持ロッド４３の下部は拡径筒４６のテーパ孔
４７に遊挿され、その拡径筒４６の上端面は上型９の凹
部１２に突設された凸部４８に当接し、また下端面は溶
湯浸入防止板４５に当接する。第９図に示すように拡径
筒４６の周壁部にその内周面および外周面より半径方向
に延びる複数のすり割溝４９が交互に且つ円周上等間隔
に形成される。

支持ロッド４３に、拡径筒４６を拡径するための中空状
作動ロッド５０が支持ロッド４３の略全長に亘って摺合
され、その作動ロッド５０は拡径筒４６のテーパ孔４７
に嵌合するテーパ部５０ａと、そのテーバ部５０ａに連
設されて上型９の貫通孔４２に摺合されると共に上型９
より突出する真内部５０ｂとよりなる。テーパ部５０ａ
に複数のピン５７が突設され、それらピン５７は拡径筒
４６の上下方向に長いピン孔５８に挿入され、これによ
りテーパ部５０ａの上下動を許容しつつ拡径筒４６の回
止めがなされる。

上型９の上面に、油圧シリンダ５１が固定され、その中
空ピストン５２の上端面および下端面に突設された中空
ピストンロッド５３．．５３□がシリンダ本体５４の上
端壁および下端壁をそれぞれ貫通している。中空ピスト
ン５２および中空ピストンロッド５３．．５３□を貫通
する貫通孔５５には作動ロッド５０の真内部５０ｂが挿
入され、その真内部５０ｂの環状溝に嵌めた抜止めスト
ッパ５６．．５６□を中空ピストンロッド５３．。

５３□の上、下端面にそれぞれ当接させて中空ピストン
５２により作動ロッド５０を昇降するようになっている
。前記拡径機構４１はシリンダブロックＳの各シリンダ
バレル１１〜１４に対応して４機設けられる。

第１０．第１１図は水ジャケット形成用砂中子５９を示
し、その砂中子５９は、シリンダブロックＳの４本のシ
リンダバレル１１〜１４に対応して４本の円筒部６０１
〜６０４を備えると共にそれらの相隣るもの相互の重合
する周壁を欠如させた中子本体６１と、水ジャケット６
をシリンダヘッドの水ジャケットに連通ずる連通ロアを
形成すベく、中子本体６Ｉのシリンダヘッド接合面側の
端面に突設された複数の突起部６２と、中子本体６１の
シリンダバレル配列方向両外側面、図示例は中間に位置
する２本の円筒部６０□、６０３の両外側面にそれぞれ
突設された幅木６３とより構成される。各幅木６３は中
子本体６１と一体の大径部６３ａと、その端面に突設さ
れる小径部６３ｂとより形成される。この場合突起部６
２は、前記第４キヤビテイＣ４に遊挿されるようにその
寸法設定が行われる。

次に前記鋳造装置によるシリンダブロック素材Ｓｍの鋳
造作業について説明する。

先ず第５図に示すように、上型９を上昇させ、また両側
型１ｏ＋、ｔｏｚを互いに離間するように移動させて型
開きを行う。拡径機構４１においては、各油圧シリンダ
５１を作動させて中空ピストン５２により作動ロッド５
０を下降させ、テーパ部５０ａの下方移動により拡径筒
４６を縮径させておく。また上型９上の油圧シリンダ３
９を作動させて取付板３６を上昇させ、これにより各閉
鎖ビン３４．３５を第３．第４キヤビテイＣ３゜Ｃ４に
連通ずる小径部３２ａ、３３ａより離脱させる。さらに
給湯シリンダ１５内のプランジャ１６を下降させる。

略真円の鋳鉄製スリーブ３を各拡径筒４６に遊嵌し、ス
リーブ３の上端開口を上型９の凸部４８に嵌合して閉鎖
し、またスリーブ３の下端面を溶湯浸入防止板４５の凸
部４５ａ下端面に合致させると共に゛溶湯浸入防止板４
５によりスリーブ３の下端開口を閉鎖する。そして拡径
機構４１の油圧シリンダ５１を作動させ、その中空ピス
トン５２により作動ロッド５０を上昇させる。これによ
りテーパ部５０ａが上方へ移動するので拡径筒４６が拡
径し、スリーブ３は拡径力を受けて拡径筒４６に確実に
保持される。

第５．第１１図に示すように砂中子５９における両側の
円筒部６０．．６０．下縁を、下型１１における両側の
第１成形部ＩＬの頂面に突出する各仮設置ビン２５の凹
部２５ａに係合させて砂中子５９の仮設置を行う。

両側型１０．．１０！をそれらが互いに接近する方向に
所定距離移動させ、各中子受３１と各幅木６３とを係合
して砂中子５９０本設置を行う。

即ち、各中子受３１の係合孔３１ａに砂中子５９におけ
る各幅木６３の小径部６３ｂを嵌合して砂中子５９を位
置決めし、また各大径部６３ａのシリンダバレル配列方
向と平行な端面を各中子受３１の挟持面３１ｂに衝合し
て砂中子５９をそれら挟持面３１ｂにより挟持するもの
である。

第６図に示すように、上型９を下降させて各スリーブ３
を砂中子５９の各円筒部６０．〜６０４内に挿入し、溶
湯浸入防止板４５の凸部４５ａを第１成形部１８、頂面
の凹部２３に嵌合する。これにより溶湯浸入防止板４５
の凸部４５ａにより作動ビン３０が押し下げられるので
各仮設置ピン２４が下降して第１成形部１８．頂面より
引込む。

また上型９の型締め用凹部１２が両側型１０１゜１０□
の型締め用凸部１３に嵌合して型締めが行われる。この
上型９の下降により、第６Ａ図に示すように砂中子５９
の突起部６２が第４キヤビテイＣ４に遊挿され、その突
起部６２の回りに空間が形成される。また砂中子５９の
端面とそれと対向する第１キヤビテイＣ１、したがって
凹部１２内面間に補強デツキ部日成形用空間７０が形成
される。

下型１１の湯溜部１４に溶解炉よりアルミニウム合金よ
りなる溶湯を供給し、プランジャ１６を上昇させて溶湯
を両湯道１７より堰１９を通じて第２キヤビテイＣ２の
雨下縁よりそのキャビティＣ２および第１キヤビテイＣ
Ｉに充填する。両キャビティＣ，，Ｃ２内の空気等のガ
スは、溶湯により押し上げられ第３．第４キャビティＣ
３，Ｃ４に連通ずるガス抜き孔３２．３３を経て上型９
の上方へ抜ける。

この場合両湯道１７は前述のように湯道光１７ａに向け
て断面積が段階的に減少するように、湯道底面が湯溜部
１４側より数段の上り階段状に形成されているので、プ
ランジャ１６の上昇により溶湯は両湯道１７より各層１
９を通じて第２キヤビテイＣ２の両側下端よりその全長
に亘って略均等にそのキャビティＣ２内をスムーズに押
し上げられる。したがって溶湯が両キャビティＣ，，Ｃ
２内で乱流を起こすことがなく、溶湯中への空気等のガ
スの巻込みを防止して巣の発生を回避することができる
。

第３．第４キャビティＣｓ、Ｃｍに溶湯が充填された後
、上型９上の油圧シリンダ３９を作動させて取付板３６
を下降させ、閉鎖ピン３４．３５によって両キャビティ
Ｃ３，Ｃ４に連通ずる小径部３２ａ、３３ａを閉鎖する
。

前記注湯作業において、第２および第１キャビティＣｔ
、Ｃ＋に溶湯を充填するためのプランジャ１６の変位お
よび溶湯圧力は第１２図に示すように制御される。

即ち、プランジャ１６はその移動速度を第１〜第３速ｖ
１〜Ｖ、の３段階に制御される。本実施例では第１速■
、は０．０８〜Ｏ３３ｍ　７３ｅＣ，第２速■２は０．
１４〜０．１８　ｍ／ｓｅｃ　、第３速■３は大幅な減
速状態となるように０．０４〜０．０８ｍ１５８Ｃにそ
れぞれ設定され、この３段階の速度制御によって溶湯の
波面を防止して空気等のガスを巻き込むことのない静か
な溶湯流を形成し、その溶湯を前記両キャビティＣｚ、
Ｃ＋に効率良く充填することができる。

またプランジャ１６の第１速■１では、溶湯は両湯道１
７等に充満するだけであるから溶湯の圧力Ｐ１は略一定
に保持され、プランジャ１６の第２、第３速Ｖ２．Ｖ３
では溶湯は両キャビティＣ１、Ｃ２に充填されるので溶
湯の圧力Ｐ２は急激に上昇する。プランジャ１６を第３
速■３で所定時間移動させた後は、溶湯の圧力Ｐ３を約
１．５秒間、１５０〜４００ｋｇ／ｃｆｆｌに保持し、
これにより砂中子５９を溶湯により完全に包んでその表
面に溶湯凝固膜を形成する。

前記時間経過後においては、プランジャ１６を速度■４
で減速移動させるので溶湯の圧力Ｐ４は上昇し、その圧
力Ｐ５が２００〜６００ｋｇ／ｃｎ＋となったときプラ
ンジャ１６の移動を止めてこの状　　　　　１態で溶湯
を凝固させる。

前記のように溶湯の圧力を所定時間路一定に保つことに
より砂中子５９０表面に溶湯凝固膜を形成すると、次の
溶湯加圧時に砂中子５９が前記膜により保護されて破損
することがない。また溶湯によって砂中子５９が膨張す
るが、突起部６２は第４キヤビテイＣ４に遊挿されてい
るので、砂中子５９の膨張に突起部６２が追従し、これ
により突起部６２の折れが回避される。

また砂中子５９は、それの各幅木６３を介して両側型１
０３．Ｌｏｇにより正確な位置に挟持されているので、
第１キヤビテイＣＩ内への溶湯の充填時およびそのキャ
ビティＣ１内の溶湯の加圧時において砂中子５９が浮き
上がったりすることがない。また各幅木６３の大径部６
３ａの端面が両側型１０Ｉ、１０ｚにおける中子受３１
の挟持面３１ｂに衝合しているので、砂中子５９が脹ら
み傾向になると、その変形力は各挟持面３１ｂにより支
承され、これにより砂中子５９の変形が防止されて各ス
リーブ３回りの肉厚が均一なサイアミーズシリンダバレ
ル１が得られる。

前記のようにプランジャ１６の移動速度および溶湯の圧
力を制御することによってダイカスト鋳造と略同じ生産
効率を以てクローズドデツキ型のシリンダブロック素材
を鋳造することかできる。

溶湯が凝固を完了した後、拡径機構４１の油圧シリンダ
５１を作動させ、作動ロッド５０を下降させてスリーブ
３に対する拡径筒４６の拡径力を除去し、型開きを行う
と第４図に示すシリンダプロ・ツク素材Ｓｍが得られる
。

このシリンダブロック素材Ｓｍにおいては、第１３図（
ａ）のクリロッド測定（１００倍）結果に示すように各
スリーブ３の断面形状が、長軸をシリンダバレル１．〜
１４の配列方向に平行させた略楕円形を呈し、これは各
シリンダバレルＩＩ〜１４の凝固収縮時の断面形状に合
致している。

このような結果が得られる理由は、溶湯充填時拡径機構
４１により各スリーブ３に拡径力が与えられているので
、各スリーブ３が溶湯の充填圧により変形することが防
止され、溶湯が凝固を完了した後各スリーブ３の拡径力
を除去すると各スリーブ３が各シリンダバレル１．〜１
４の擬固収縮力を受けて各シリンダバレル１１〜１４の
断面形状に倣うように変形するからである。

これにより各スリーブ３に残留する鋳造応力は、その全
周に亘り略均−化される。

第１３図（ｂ）は、真円のスリーブ３００を拡径機構４
１を用いずにシリンダバレル１００１〜１００４に鋳ぐ
るんで得られた比較例としてのサイアミーズ型シリンダ
ブロック素材のクリロッド測定結果を示し、この図から
明らかなように各スリーブ３００の断面形状は、長軸を
シリンダバレルの配列方向と直交させた略楕円形を呈し
ており、特に相隣るシリンダバレル間においては、両ス
リーブ３００の対向周壁部が溶湯の充填圧を受けて凹状
部３００ａとなっている。

第１４図（ａ）は本発明により得られたシリンダブロッ
ク素材Ｓｍにおける各スリーブ３に残留する鋳造応力の
バランス度を示し、真円Ｃは鋳造応力の０点を示し、て
いる。この図から前記素材Ｓｍにおいては、各スリーブ
３の全周に亘り良好なバランス度が確保されていること
が明らかである。

第１４図（ｂｌは前記比較例における各スリーブ３００
に残留する鋳造応力のバランス度を示し、相隣るシリン
ダバレル間が特異傾向にあってバランス度が悪くなって
いる。

前記測定後本発明により得られたシリンダブロック素材
Ｓｍより砂中子５９の各突起部６２を包む突出部６４を
切除すると突起部６２により連通ロアが、また相隣る連
通ロア間に補強デツキ部８がそれぞれ形成される。その
後砂抜きを行うことにより水ジャケット６が得られ、さ
らに各スリーブ３の内周面に真円加工を施し、さらにま
たその他の所定の加工を施すと第１〜第３図に示すシリ
ンダブロックＳが得られる。

比較例のものにも同様の加工を施してシリンダブロック
を得る。

第１５図（ａ）、　（ｂ）は両シリンダブロックを均一
に加熱した場合における両スリーブ３，３００の内径変
化を膨張量として表わしたものである。膨張量の測定は
第１６図に示すように円周上４点ａ１〜ａ４における内
径の変化を求めた。

第１５図（ａ）は本発明により得られたシリンダブロッ
クＳの場合を示し、エンジン運転中におけるシリンダブ
ロックの加熱温度である１９０６前後での最高膨張量と
最低膨張量の差Ｄ１は２０μと小さく各点ａｌ”ｗａ４
における膨張量のばらつきが少ない。しかもそれら膨張
量は理論膨張量Ｔに近似している。これは前記のように
各スリーブ３に残留する鋳造応力のバランス度が良いこ
とに起因する。

第１５図（ｂ）は比較例のものの場合を示し、前記と同
温度での最高膨張量と最低膨張量との差Ｄ２が１２８μ
と大きく各点ａ１〜ａ４における膨張量にばらつきが見
られる。しかもそれら膨張量のうち３点ａＺ＊　　３＋
３４におけるものは理論膨脹ｉＴより大きく隔っている
。これは前記のように各スリーブ３００に残留する鋳造
応力のバランズ度が悪いことに起因する。

本発明によるシリンダブロックＳにおいては、鋳造後の
各スリーブの断面形状が長軸をシリンダバレル配列方向
に平行させた略楕円形を呈するので、各スリーブに残留
する鋳造応力がその内周面りにおいて略均−化されてそ
の応力のバランス度が良好となる。したがってこの素材
の各スリーブ内周面に真円加工を施すと、エンジン運転
中において各スリーブの内周面りにおける熱膨張量が略
均−となり、これによりピストンリングとスリーブ間に
隙間が生じることを極力抑制してブローバイガスの増加
、オイルの無駄な消費といった問題を解決することがで
きる。

Ｃ０発明の効果 本発明によれば、砂中子の連通口形成用突起部をキャビ
ティに開口する凹陥部に遊挿するので溶湯によって砂中
子か膨張した場合それに対する突起部の追従が許容され
、これにより突起部の折れが回避され、その結果鋳造品
質の優秀なりローズドブツキ型シリンダブロックを提供
することができる。

【図面の簡単な説明】 第１乃至第３図は本発明により得られたサイアミーズ型
シリンダブロックを示し、第１図は上方から見た斜視図
、第２図は第１図ＩＩ−ＩＩ線断面図、第２Ａ図は第２
図ＩＩａ−ＩＩａ線断面図、第３図は下方から見た斜視
図、第４図はサイアミーズ型シリンダブロック素材を上
方から見た斜視図、第５図は鋳造装置の型開き時の縦断
正面図、第６図は鋳造装置の型閉め時の縦断正面図、第
６Ａ図は第６図の要部拡大図、第７図は第６図■−■線
断面図、第８図は第７図■−■線断面図、第９図は第５
図ＩＸ−ＩＸ線断面図、第１０図は砂中子を上方から見
た斜視図、第１１図は第１０図ＸＩ−ＸＩ線断面図、第
１２図は時間とプランジャの変位および溶湯の圧力の関
係を示すグラフ、第１３図は本発明の鋳造工程で得られ
たサイアミーズ型シリンダブロック素材のスリーブおよ
び比較例のスリーブの内径形状についてクリロッド測定
を行った結果を示す測定図、第１４図は本発明の鋳造工
程で得られたサイアミーズ型シリンダブロック素材のス
リーブおよび比較例のスリーブに残留する鋳造応力のバ
ランス度を示す説明図、第１５図は本発明により製造さ
れたサイアミーズ型シリンダブロックのスリーブおよび
比較例のスリーブの加熱温度に対する膨張量の関係を示
すグラフ、第１６図はスリーブの膨張量測定位置を示す
説明図である。 Ｃ３・・・第１キヤビテイ、Ｃ４・・・凹陥部としての
第４キヤビテイ、Ｍ・・・鋳型としての金型、Ｓｍ・・
・サイアミーズ型シリンダブロック素材、１、〜１４・
・・シリンダバレル、３・・・スリーブ、４・・・外壁
部、６・・・水ジャケット、７・・・連通口、８・・・
補強デツキ部、５９・・・砂中子、６２・・・突起部、
６４・・・突出部、７０・・・空量 時　許　出　願　人　　本田技研工業株式会社手続補正
書（６幻

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. シリンダバレルおよび該シリンダバレルを囲繞する外壁
   部間に設けられた水ジャケットのシリンダヘッド接合面
   側開口部で、前記シリンダバレルおよび外壁部間を複数
   の補強デッキ部により連結し、相隣る前記補強デッキ部
   間を前記水ジャケットのシリンダヘッド側連通口とした
   クローズドデッキ型シリンダブロックを製造する当り、
   シリンダヘッド接合面側の端面に連通口形成用突起部を
   有する水ジャケット形成用砂中子を鋳型のキャビティに
   設置して前記突起部を該キャビティに開口する凹陥部に
   遊挿すると共に前記端面とそれと対向する該キャビティ
   内面間に補強デッキ部成形用空間を形成する工程と；前
   記キャビティに注湯してシリンダブロック素材を鋳造す
   る工程と；前記シリンダブロック素材より前記突起部を
   包む突出部を切除して前記連通口および前記補強デッキ
   部を得る工程と；を用いることを特徴とするクローズド
   デッキ型シリンダブロックの製造方法。