JPS62238061A - サイアミ−ズ型シリンダブロツク素材の鋳造装置 - Google Patents

サイアミ−ズ型シリンダブロツク素材の鋳造装置

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JPS62238061A
JPS62238061A JP8181586A JP8181586A JPS62238061A JP S62238061 A JPS62238061 A JP S62238061A JP 8181586 A JP8181586 A JP 8181586A JP 8181586 A JP8181586 A JP 8181586A JP S62238061 A JPS62238061 A JP S62238061A
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diameter
cylinder
cavity
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Kiyoshi Shibata
清 柴田
Shuji Kobayashi
修二 小林
Akio Kawase
川瀬 昭雄
Ryoichi Kanzawa
神沢 良一
Shigeki Matsumoto
茂樹 松本
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Honda Motor Co Ltd
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    • F02FCYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
    • F02F1/00Cylinders; Cylinder heads 
    • F02F1/02Cylinders; Cylinder heads  having cooling means
    • F02F1/10Cylinders; Cylinder heads  having cooling means for liquid cooling
    • F02F1/108Siamese-type cylinders, i.e. cylinders cast together
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02BINTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
    • F02B75/00Other engines
    • F02B75/16Engines characterised by number of cylinders, e.g. single-cylinder engines
    • F02B75/18Multi-cylinder engines
    • F02B2075/1804Number of cylinders
    • F02B2075/1816Number of cylinders four

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  • Chemical & Material Sciences (AREA)
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  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
  • Molds, Cores, And Manufacturing Methods Thereof (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 A0発明の目的 +11  産業上の利用分野 本発明は、アルミニウム合金製サイアミーズシリンダバ
レルの各シリンダバレルに鋳鉄製スリーブを、溶湯の加
圧充填下で鋳ぐるんだサイアミーズ型シリンダブロック
素材の鋳造装置に関する。
(2)  従来の技術 従来、この種装置は、金型におけるサイアミーズシリン
ダバレル成形用キャビティの各スリーブ配設位置に心金
を設け、各心金にスリーブを嵌合してキャビティに溶湯
を加圧充填するように構成されている。
(3)  発明が解決しようとする問題点しかしながら
前記装置によると、溶湯充填時相隣るスリーブの対向周
壁部分が溶湯の充填圧を強く受けるため各スリーブが長
袖をシリンダバレル配列方向と直交させた略楕円形の断
面形状を呈するように変形する。
この場合、アルミニウム合金の凝固に伴う各シリンダバ
レルの収縮時の断面形状は長軸をシリンダバレル配列方
向に平行させた略楕円形を呈するので、各スリーブはア
ルミニウム合金の収縮力を受けて各シリンダバレルの収
縮時の断面形状に倣うように変形しようとするが、溶湯
充填時における変形形状が僅かに変わる程度である。
したがって各スリーブの断面形状と各シリンダバレルの
断面形状とが両車軸を90″食い違わせたようになって
各スリーブに残留する鋳造応力がその内周面りにおいて
不均一となる。この状態のままスリーブの内周面に真円
加工を施してエンジンを組み立てそれを運転すると、ス
リーブの内周面りにおける熱膨張量が不均一となるため
ピストンリングとスリーブ間に隙間を生じ、ブローバイ
ガスを増加させたり、オイルを無駄に消費するといった
問題がある。
本発明は上記に鑑み、エンジン運転中での各スリーブの
内周面りにおける熱膨張量を略均−にするサイアミーズ
型シリンダブロックを得ることのできる前記素材の鋳造
装置を従供することを目的とする。
B0発明の構成 (1)  問題点を解決するための手段本発明は、サイ
アミーズレリンダバレル成形用キャビティを有する金型
と、前記キャビティに配設されたそれぞれの前記スリー
ブに拡径力を与えるべく、互いに独立して作動する複数
の拡径機構とを備えたことを特徴とする。
(2)作 用 各拡径機構により各スリーブに拡径力を与えてお(と、
溶湯の充填圧による各スリーブの変形が防止される。そ
して溶湯が凝固を完了した後各スリーブの拡径力を除去
すると、各スリーブが各シリンダバレルの収縮時の断面
形状に倣うように変形して各スリーブの断面形状が長軸
をシリンダバレル配列方向に平行させた略楕円形を呈す
るようになる。
これにより各スリーブに残留する鋳造応力がその内周面
りにおいて略均−化されてその応力のバランス度が良好
となる。
この状態において各スリーブの内周面に真円加工を施し
てエンジンを組立てそれを運転すると各スリーブの内周
面りにおける熱膨張量が略均−となる。
また各拡径機構は互いに独立して作動するので、各スリ
ーブの内径加工精度にばらつきを生じても、各拡径機構
により各スリーブに拡径力を確実に与えることができる
(3)実施例 第1〜第3図は、サイアミーズ型シリンダブロックSを
示し、それはアルミニウム合金製シリンダブロック本体
2と、鋳鉄製スリーブ3とよりなる。シリンダブロック
本体2は複数、図示例は4個のシリンダバレル1.〜1
4を結合してなるサイアミーズシリンダバレル1と、サ
イアミーズシリンダバレルlを囲繞するシリンダブロッ
ク外壁4と、それらの下縁に連設されたクランクケース
5とより構成される。サイアミーズシリンダバレル1と
シリンダブロック外壁4間に、サイアミーズシリンダバ
レル1の全周が臨むウォータジャケット6が形成される
。そのウォータジャケット6のシリンダヘッド側開口部
において各シリンダバレル11〜14とシリンダブロッ
ク外壁4間は円周方向に配列された複数の補強デツキ部
8により部分的に連結され、相隣る補強デツキ部8間は
つオークジャケット6のシリンダヘッド側への連通ロア
として機能する。これによりシリンダブロックSはクロ
ーズドデツキ型に構成される。スリーブ3は各シリンダ
バレル11〜14に鋳ぐるまれており、そのスリーブ3
によりシリンダボア3aが画成される。
第5〜第9図は、第4図に示すシリンダブロック素材S
mの鋳造装置を示し、その装置は金型Mを備え、その金
型Mは昇降自在な上型9と、その上型9の下方に配設さ
れ、第5.第6図において左右二つ割の第1および第2
側型101.10gと、両側型io、、totを摺動自
在に載置する下型11とより構成される。
上型9の下面に、両側型10I、lOzと協働してサイ
アミーズシリンダバレル1およびシリンダブロック外壁
4を成形すべく第1キヤビテイC1を画成する型締め用
凹部12が形成され、その凹部12と嵌合する型締め用
凸部13が両側型10+、10□の上面に突設される。
第7.第8図に示すように、下型11に溶解炉(図示せ
ず)よりアルミニウム合金よりなる溶湯を受ける湯溜部
14と、その湯溜部14に連通する給湯シリンダ15と
、その給湯シリンダ15に摺合されるプランジャ16と
、湯溜部14より2本に分岐して第1キヤビテイC1の
長手方向に、且つそれと略同−長さに亘って延びる一対
のランナ17とが設けられる。また下型11は両ランナ
17間において上方へ突出する成形ブロック18を有し
、その成形ブロック18は両側型101゜10□と協働
してクランクケース5を成形する第2キヤビテイC2を
画成する。そのキャビティC2の上端は第1キヤビテイ
C3に連通し、また両側の下端は両ランナ17に複数の
ゲート19を介して連通ずる。
成形ブロック18は、所定の間隔で形成された背の高い
4個のかまぼこ形第1成形部181と、相隣る第1成形
部18.間および最外側の画筆1成形部181の外側に
位置する凸字形第2成形部18tとよりなり、各第1成
形部18.はクランクビンおよびクランクアーム用回転
空間20(第2、第3図)を成形するために用いられ、
第2成形部18□はクランクジャーナルの軸受ホルダ2
1 (第2.第3図)を成形するために用いられる。
各ゲート19は各第2成形部18gに対応して設けられ
ており、第2キヤビテイatの容量の大きな部分に溶湯
を早期に充填するようになっている。
両ランナ17の断面積が湯溜部14側より先端部17a
に向けて段階的に減少するように、ランナ17底面は湯
溜部14側より数段の上り階段状に形成されている。各
段部17bに連なる各立上り部17cは溶湯を各ゲート
19にスムーズに導くことができるように斜めに形成さ
れる。
このようにランナ17の断面積を段階的に減少させると
、断面積の大きな部分では大量の溶湯を遅い速度でゲー
ト19を通じて第2キヤビテイC2に充填し、また断面
積の小さな部分では少量の溶湯を速い速度でゲート19
を通じて第2キヤビテイC2に充填することができるの
で、そのキャビティC2内では両側下端よりその全長に
亘って略均等に場面が上昇し、したがって溶湯が第2キ
ヤビテイCア内で乱流を起こすことがなく、空気等のガ
スが溶湯に巻き込まれることを防止して巣の発生を回避
することができる。また溶湯の充填作業が効率良く行わ
れるので、鋳造能率を向上させることができる。
第5.第6図に示すように各第1成形部181の頂面に
、鋳鉄製スリーブ3の内周面と嵌合する位置決め突起2
2が突設され、その位置決め突起22の中心には凹部2
3が形成される。また両側に位置する2つの第1成形部
18.に、位置決め突起220両側において第1成形部
1B+を貫通する貫通孔24が形成され、それら貫通孔
24に一対の仮設置ピン25がそれぞれ摺合され、それ
ら仮設置ビン25は、ウォータジャケット用砂中子の仮
設置のために用いられる。両板設置ピン25の下端は、
成形ブロック18の下方に配設された取付板26に固定
される。その取付板26に2本の支持ロンド27が挿通
され、各支持ロンド27の下部と取付板26の下面との
間にコイルばね28が縮設される。型開き時には、取付
板26は各コイルばね28の弾発力を受けて各支持ロッ
ド27先端のストツパ27aに当接するまで上昇し、こ
れにより各仮設置ピン25の先端は第1成形部18を頂
面より突出している。各仮設置ピン25の先端面に砂中
子の下縁と係合する凹部25aが形成される。
また両側に位置する2つの第1成形部1B、に、再貫通
孔24間の三等分位置において第1成形部18、を貫通
する貫通孔29が形成され、その貫通孔29に下端を取
付板26に固定された作動ピン30が摺合される。型開
き時には、作動ピン30の先端は凹部23内に突出し、
また型閉め時には後述する拡径機構により押し下げられ
、これにより両板設置ピン25を第1成形部18i頂面
より引き込ませるようになっている。
第1および第2側型101.102における第2キヤビ
テイCtを画成する壁部の中央部分に砂中子を本設置す
るための中子受31が2個所宛設けられている。各中子
受31は砂中子の位置決めを行う係合孔31aと、その
開口部外周に形成されて砂中子を挟持する挟持面31b
とよりなる。
上型9の型締め用凹部12に、第1キヤビテイCIに連
通ずる複数のオーバフロー用第3キヤビテイC1および
連通口成形用第4キャビティC4がそれぞれ開口し、ま
た上型9に各第3キヤビテイC1および各第4キヤビテ
イC1に連通ずる貫通孔32.33がそれぞれ形成され
る。
それら貫通孔32.33に閉鎖ピン34.35がそれぞ
れ挿入され、それら閉鎖ピン34.35の上端は上型9
の上方に配設される取付板36に固定される。
各貫通孔32.34の、両キャビティCi、C4に対す
る連通端から上方へ所定の長さに亘って延びる小径部3
2a、33aは各閉鎖ピン34゜35と嵌合して第3.
第4キャビティC3,C4を閉鎖し得るが、その外の部
分の直径は各閉鎖ピン34.35の直径よりも大きく、
これにより各閉鎖ピン34.35と各貫通孔32.33
間に空気通路37.38が形成される。
上型9の頂面と取付板36間に、油圧シリンダ39が介
装され、その油圧シリンダ39の作動により取付板36
を昇降して各閉鎖ピン34.35により各小径部32a
、33aを開閉するようになっている。40は取付板3
6の案内ロンドである。
各シリンダバレルL””14に鋳ぐるまれるそれぞれの
スリーブ3に拡径力を与えるべく、4機の拡径機構41
が上型9に設けられ、各機構41は下記のように構成さ
れる。
上型9に、作動ピン30の延長軸線に中心線を合致させ
た貫通孔42が形成され、その貫通孔42に支持ロッド
43が遊挿される。その支持口γド43の上端は上型9
の頂面に立設されたブラケット44に固定され、またそ
の下端に溶湯浸入防止板45が固着される。溶湯浸入防
止板45の下面には、下型11における第1成形部18
1頂面の凹部23に嵌合し得る凸部45aが形成される
中空の保持筒46は円形の外周面と、上部から下部に向
けて下り勾配のテーパ孔47を有し、上型9から下方へ
突出する支持ロフト43の下部は保持筒46のテーパ孔
47に遊挿され、その保持筒46の上端面は上型9の凹
部12に突設された凸部48に当接し、また下端面は溶
湯浸入防止板45に当接する。第9図に示すように保持
筒46の周壁部にはその内周面および外周面より半径方
向に延びる複数のすり割溝49が交互に且つ円周上等間
隔に形成される。
支持ロッド43に、保持筒46を拡径するための中空状
作動ロッド50が支持ロフト43の略全長に亘って摺合
され、その作動ロッド5oは保持筒46のテーパ孔47
に嵌合するテーパ部50aと、そのテーパ部50aに連
設されて上型9の貫通孔42に摺合されると共に上型9
より突出する真内部50bとよりなる。テーバ部50a
に複数ノヒン57が突設され、それらピン57は保持筒
46の上下方向に長いピン孔58に挿入され、これによ
りテーパ部50aの上下動を許容しつつ保持筒46の回
止めがなされる。
上型9の頂面に、油圧シリンダ51が固定され、その中
空ピストン52の上端面および下端面に突設された中空
ピストンロッドs3+、s3gがシリンダ本体54の上
端壁および下端壁をそれぞれ貫通している。中空ピスト
ン52および中空ビス′トンロッド53を貫通する貫通
孔55に作動ロッド50の真内部50bが挿入され、そ
の真内部5obの環状溝に嵌めた抜止めストツパ56.
,56zを中空ピストンロフト53..53.の上、下
端面にそれぞれ当接させて中空ピストン52により作動
ロッド50を昇降するようになっている。
前記油圧シリンダ51は、第7図に明示するように1個
のシリンダ本体54に4個のシリンダ孔54aを形成し
、各シリンダ孔54aに中空ピストン52を摺合したも
ので、相隣るシリンダ孔54aのピストン上動側油圧室
Aとピストン下動側油圧室Bとは相互に連通し、最外側
の両油圧室A。
Bに油圧導管tl+  tZがそれぞれ接続される。
これにより各拡径機構41は互いに独立して作動するこ
とができる。
第10.第11図はウォータジャケット用砂中子59を
示し、その砂中子59は、シリンダブロックSの4本の
シリンダバレル11〜14に対応して4本の円筒部60
.〜60.を備えると共にそれらの相隣るもの相互の重
合する周壁を欠如させた中子本体61と、ウォータジャ
ケットをシリンダヘッドのウォータジャケットに連通ず
る連通ロアを形成すべく、中子本体61の上端面に突設
された複数の突起62と、中子本体61の中間に位置す
る2本の円筒部soz、eoiの両外側面にそれぞれ突
設された幅木63とより構成される。
各幅木63は中子本体61と一体の大径部63aと、そ
の端面に突設される小径部63bとより形成される。こ
の場合突起62は前記第4キヤビテイC4に遊挿される
ように、その寸法設定がなされる。
次に前記鋳造装置によるシリンダブロック素材Smの鋳
造作業について説明する。
先ず第5図に示すように、上型9を上昇させ、また両側
型10.、Lotを互いに離間するように移動させて型
開きを行う。各拡径機構41においては、油圧シリンダ
51を作動させて各中空ピストン52により作動ロッド
50を下降させ、テーパ部50aの下方移動により保持
筒46を縮径させておく。また上型9上の油圧シリンダ
39を作動させて取付機36を上昇させ、これにより各
閉鎖ピン34.35を第3.第4キヤビテイC3+04
に連通ずる小径部32a、33aより離脱させる。さら
に給湯シリンダ15内のプランジャ16を下降させる。
略真円となるように機械加工により内径を仕上げられた
鋳鉄製スリーブ3を各保持筒46に遊嵌し、スリーブ3
の上端開口を上型9の凸部48に嵌合して閉鎖し、また
スリーブ3の下端面を溶湯浸入防止板45の凸部45a
下端面に合致させると共に溶湯浸入防止板45によりス
リーブ3の下端開口を閉鎖する。そして各拡径機構41
において、油圧シリンダ51を作動させ、各中空ピスト
ン52により作動ロッド50、したがってテーパ部50
aを上方へ移動させて保持筒46を拡径する。この場合
、各拡径機構41は互いに独立して作動するので、各ス
リーブ3の内径加工精度にばらつきを生じても、各拡径
機構41により各スリーブ3に拡径力を確実に与えて各
スリーブ3を保持筒46に保持させることができる。
第5.第11図に示すように砂中子59における両側の
円筒部60..60.下縁を、下型11における両側の
第1成形部18.の頂面に突出する各仮設置ピン25の
凹部25aに係合させて砂中子59の仮設置を行う。
両側型10..10tをそれらが互いに接近する方向に
所定距離移動させ、各中子受31の係合孔31aに砂中
子59における各幅木63の小径部63bを嵌合して砂
中子59を位置決めし、また各大径部63aの端面を各
中子受31の挟持面31bに衝合し、これにより砂中子
59を正確に位置決めして両側型101,10.に挟持
させ砂中子59の本設置を行う。
第6図に示すように、上型9を下降させて各スリーブ3
を砂中子59の各円筒部601〜604内に挿入し、溶
湯浸入防止板45の凸部45aを第1成形部181頂面
の凹部23に嵌合する。これにより溶湯浸入防止板45
の凸部45aにより作動ピン30が押し下げられるので
各仮設置ピン24が下降して第1成形部18.頂面より
引込む。
また上型9の型締め用凹部12が両側型10.。
10!の型締め用凸部13に嵌合して型締めが行われる
。さらに、砂中子59の突起62が第4キヤビテイC4
に遊挿される。
第1キヤビテイC3において、砂中子59の内側にサイ
アミーズシリンダバレル成形用キャビティCaが、また
砂中子59の外側にシリンダブロック外壁成形用キャビ
ティcbがそれぞれ画成される。
下型11の湯溜部14に溶解炉よりアルミニウム合金よ
りなる溶湯を供給し、プランジャ16を上昇させて溶湯
を両ランナ17よりゲート19を通じて第2キヤビテイ
C2の雨下縁よりそのキャビティC2および第1キヤビ
テイC8に充填する。
両キャビティC+、Ct内の空気等のガスは、溶湯によ
り押し上げられ第3.第4キヤビテイC1゜C4に連通
ずる空気通路37.38を経て上型9の上方へ抜ける。
この場合両ランナ17の断面積が前述のように先端部1
7aに向けて段階的に減少するように、ランナ底面が湯
溜部14側より数段の上り階段状に形成されているので
、プランジャ16の上昇により溶湯は両ランナ17より
各ゲート19を通じて第2キヤビテイC1の両側下端よ
りその全長に亘って略均等にそのキャビティC2内をス
ムーズに押し上げられる。したがって溶湯が両キャビテ
ィC1,Ct内で乱流を起こすことがなく、溶湯中への
空気等のガスの巻込みを防止して巣の発生を回避するこ
とができる。
各第3.第4キヤビテイCI+C4に溶湯が充填された
時点で、上型9上の油圧シリンダ39を作動させて取付
板36を下降させ、閉鎖ピン34゜35によって両キャ
ビティCs、Caに連通する小径部32a、33aを閉
鎖する。
前記注湯作業において、第2.第1キャビティCt、C
,に溶湯を充填するためのプランジ中16の変位および
溶湯圧力は第12図に示すように制御される。
即ち、プランジャ16はその移動速度を第1〜第3速V
1〜V、の3段階に制御される。本実施例では第1速V
、は0.08〜0.12 m/sec 、第2速v2は
0.14〜0.18 m/sec 、第3速V。
は大幅な減速状態となるように0.04〜0.08m/
secにそれぞれ設定され、この3段階の速度制御によ
って溶湯の波面を防止して空気等のガスを巻き込むこと
のない静かな溶湯流を形成し、その溶湯を前記両キャビ
ティCt、C+に効率良く充填することができる。
またプランジャ16の第1速V、では、溶湯は両ランナ
17等に充満するだけであるから溶湯の圧力P、は略一
定に保持され、プランジャ16の第2.第3速V、、V
、では溶湯は両キャビティC+−Ctに充填されるので
溶湯の圧力P2は急激に上昇する。プランジャ16を第
3速V、で所定時間移動させた後は、溶湯の充填圧P3
を約1゜5秒間、150〜400kg/aJに保持し、
これにより砂中子59を溶湯により完全に包んでその表
面に溶湯凝固膜を形成する。
前記時間経過後においては、プランジャ16を速度V4
で減速移動させるので溶湯の圧力P4は上昇し、その圧
力Psが200〜600kg/−となったときプランジ
ャ16の移動を止めてこの状態で溶湯を凝固させる。
前記のように溶湯の圧力を所定時間路一定に保つことに
より砂中子59の表面に溶湯凝固膜を形成すると、次の
溶湯加圧時に砂中子59が前記膜により保護されて破損
することがない。
また溶湯によって砂中子59が膨張するが、突起62は
第4キヤビテイC4に遊挿されているので、砂中子59
の膨張に突起62が追従し、これにより突起62の折れ
が回避される。
さらに砂中子59は、それの各幅木63を介して両側型
10..10□により正確な位置に挟持されているので
、第1キヤビテイCI内への溶湯の充填時およびそのキ
ャビティC1内の溶湯の加圧時において砂中子59が浮
き上がったりすることがない。さらにまた各幅木63の
大径部63aの端面が両側型10..10□における中
子受31の挟持面31bに衝合しているので、砂中子5
9が脹らみ傾向になると、その変形力は各挟持面31b
によって支承され、これにより砂中子59の変形が防止
されて各スリーブ3回りの肉厚が均一なサイアミーズシ
リンダバレルlが得られる。
その上、各スリーブ3の上、下端開口は上型9の凸部4
8および溶湯浸入防止板45によって閉鎖されているの
で、スリーブ3内への溶湯の浸入が回避され、これによ
り溶湯による保持筒46の拡径および縮径機能の阻害を
防止することができる。
前記のようにプランジャ16の移動速度および溶湯の圧
力を制御することによってダイカスト鋳造と略同じ生産
効率を以てクローズドデツキ型のシリンダブロック素材
を鋳造することができる。
溶湯が凝固を完了した後、各拡径機構41において油圧
シリンダ51を作動させ、作動ロッド50を下降させて
スリーブ3に対する保持筒46の拡径力を除去し、型開
きを行うと第4図に示すシリングブロック素材Smが得
られる。
このシリンダブロック素材Smにおいては、第13図(
a)のタリロンド測定(100倍)結果に示すように各
スリーブ3の断面形状が、長軸をシリンダバレル1.〜
14の配列方向に平行させた略楕円形を呈し、これは各
シリンダバレル1+〜14の収縮時の断面形状に合致し
ている。
このような結果が得られる理由は、溶湯充填時各拡径機
構41により各スリーブ3に拡径力が与えられているの
で、各スリーブ3が溶湯の充填圧により変形することが
防止され、溶湯が凝固を完了した後各スリーブ3の拡径
力を除去すると各スリーブ3が各シリンダバレル1+ 
〜14の収縮時の断面形状に倣うように変形するからで
ある。
これにより各スリーブ3に残留する鋳造応力は、その全
周に亘り略均−化される。
第13図に′b)は、略真円のスリーブ300を心金に
嵌合してシリンダバレル100.〜1004に鋳ぐるん
で得られた比較例としてのサイアミーズ型シリンダブロ
ック素材のクリロンド測定結果を示し、この図から明ら
からように各スリーブ300の断面形状は、長軸をシリ
ンダバレルの配列方向と直交させた略楕円形を呈してお
り、特に相隣るシリンダバレル間においては、両スリー
ブ300の対向周壁部が溶湯の充填圧を受けて凹状部3
00aとなっている。
第14図(alは前記シリンダブロック素材Smにおけ
る各スリーブ3に残留する鋳造応力のバランス度を示し
、真円Cは鋳造応力の0点を示している。この図から前
記素材Smにおいては、各スリーブ3の全周に亘り良好
なバランス度が確保されていることが明らかである。
第14図山)は前記比較例における各スリーブ300に
残留する鋳造応力のバランス度を示し、相隣るシリンダ
バレル間が特異傾向にあってバランス度が悪くなってい
る。
前記測定後シリンダブロック素材Smに研削加工を施し
て各第4キヤビテイC4により成形された、砂中子59
の突起62を内蔵した各突出部64を除去すると、突起
62により連通ロアが、また相隣る連通ロア間に補強デ
ツキ部8がそれぞれ形成される。その後砂抜きを行うこ
とによりウォータジャケット6が得られ、さらに各スリ
ーブ3の内周面に真円加工を施し、さらにまたその他の
所定の加工を施すと第1〜第3図に示すシリンダブロッ
クSが得られる。
比較例のものにも同様の加工を施してシリンダブロック
を得る。
第15図(al、 fb)は両シリンダブロックを均一
に加熱した場合における両スリーブ3,300の内径変
化を膨張量として表わしたものである。膨張量の測定は
第16図に示すように円周上4点a。
〜a4における内径の変化を求めた。
第15図(alは本発明により得られたシリンダブロッ
クSの場合を示し、エンジン運転中におけるシリンダブ
ロックの加熱温度である190℃前後での最高膨張量と
最低膨張量の差り、は20μと小さく各点a1ga4に
おける膨張量のばらつきが少ない。しかもそれら膨張量
は理論膨張量Tに近似している。これは前記のように各
スリーブ3に残留する鋳造応力のバランス度が良いこと
に起因する。
第15図(blは比較例のものの場合を示し、前記と同
温度での最高膨張量と最低膨張量との差り。
カ月28μと大きく、各点al”a4における膨張量に
ばらつきが見られる。しかもそれら膨張量のうち3点a
! *  a3 +  a4におけるものは理論膨張量
Tより大きく隔っている。これは前記のように各スリー
ブ300に残留する鋳造応力のバランズ度が悪いことに
起因する。
C1発明の効果 本発明鋳造装置は、金型におけるサイアミーズシリンダ
バレル成形用キャビティに配設されたそれぞれのスリー
ブに拡径力を与えるべく、互いに独立して作動する拡径
機構を備えているので、各拡径機構により溶湯の充填圧
による各スリーブの変形を防止することができる。そし
て溶湯が凝固を完了した後前記拡径力を除去すれば、各
スリーブがサイアミーズシリンダバレルにおける各シリ
ンダバレルの収縮時の断面形状に倣うように変形し、こ
れにより各スリーブに残留する鋳造応力がその内周面り
において略均−化されてその応力のバランス度が良好と
なる。
このようなシリンダブロックにおける各スリーブの内周
面に真円加工を施してエンジンを組立てそれを運転する
各スリーブの内周面りにおける熱膨張量が略均−となり
、これによりピストンリングとスリーブ間に隙間が生じ
ることを極力抑制してブローバイガスの増加、オイルの
無駄な消費といった問題が解決される。
また各拡径機構は互いに独立して作動するので、各スリ
ーブの内径加工精度にばらつきを生じても、各拡径機構
により各スリーブに拡径力を確実に与えることができる
【図面の簡単な説明】
第1乃至第3図はサイアミーズ型シリンダブロックを示
し、第1図は上方から見た斜視図、第2図は第1図n−
n線断面図、第2A図は第2図■a−Ila線断面図、
第3図は下方から見た斜視図、第4図はサイアミーズ型
シリンダブロック素材を上方から見た斜視図、第5図は
本発明の一実施例に係る鋳造装置の型開き時の縦断正面
図、第6図はその鋳造装置の型閉め時の縦断正面図、第
7図は第1図n−n線断面図、第8図は第1図n−n線
断面図、第9図は第1図n−n線断面図、第10図は砂
中子を上方から見た斜視図、第11図は第10図Xl−
X1線断面図、第12図は時間に対するプランジャの変
位および時間に対する溶湯の圧力の関係を示すグラフ、
第13図(a)、 (b)は本発明鋳造装置を用いて得
られたサイアミーズ型シリンダブロック素材および比較
例におけるスリーブの内径形状についてタリロンド測定
を行った結果を示す測定図、第14図(al、 (b)
は本発明鋳造装置を用いて得られたサイアミーズ型シリ
ンダブロック素材および比較例におけるスリーブに残留
する鋳造応力のバランス度を示す説明図、第15図(a
)、 ff1lは本発明鋳造装置を用いて得られた前記
素材よりなるサイアミーズ型シリンダブロックおよび比
較例におけるスリーブの加熱温度に対する膨張量の関係
を示すグラフ、第16図はスリーブの膨張量測定位置を
示す説明図である。 Ca・・・サイアミーズシリンダバレル成形用キャビテ
ィ、M・・・金型、Sm・・・サイアミーズ型シリンダ
ブロック素材、 II〜14・・・シリンダバレル、3・・・スリーブ、
41・・・拡径機構 S       第2八図 第8図

Claims (1)

    【特許請求の範囲】
  1. アルミニウム合金製サイアミーズシリンダバレルの各シ
    リンダバレルに鋳鉄製スリーブを、溶湯の加圧充填下で
    鋳ぐるんだサイアミーズ型シリンダブロック素材の鋳造
    装置であって、サイアミーズシリンダバレル成形用キャ
    ビティを有する金型と、前記キャビティに配設されたそ
    れぞれの前記スリーブに拡径力を与えるべく、互いに独
    立して作動する複数の拡径機構とを備えてなる鋳造装置
JP8181586A 1986-04-09 1986-04-09 サイアミ−ズ型シリンダブロツク素材の鋳造装置 Granted JPS62238061A (ja)

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS61144263A (ja) * 1984-11-12 1986-07-01 Honda Motor Co Ltd サイアミ−ズ型シリンダブロツク素材の鋳造装置

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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JPS61144263A (ja) * 1984-11-12 1986-07-01 Honda Motor Co Ltd サイアミ−ズ型シリンダブロツク素材の鋳造装置

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