JPS6338260B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ 発明の目的 (1) 産業上の利用分野 本発明はクローズドデツキ型シリンダブロツ
ク、特にシリンダバレルおよび該シリンダバレル
を囲繞する外壁部間に設けられた水ジヤケツトの
シリンダヘツド接合面端部で、前記シリンダバレ
ルおよび外壁部間を複数の補強デツキ部により部
分的に連結し、相隣る前記補強デツキ部間を前記
水ジヤケツトのシリンダヘツド側連通口としたも
のの製造方法に関する。

(2) 従来の技術 従来、前記連通口および補強デツキ部を形成す
るために、水ジヤケツト形成用砂中子におけるシ
リンダヘツド接合面側の端面に連通口形成用突起
部を設け、その突起部を鋳型のキヤビテイに開口
する凹陥部に密合させている。

(3) 発明が解決しようとする問題点 しかしながら、前記のように突起部を凹陥部に
密合すると、キヤビテイへ充填された溶湯によつ
て砂中子が膨脹するため突起部がその基端から折
れ易く不良品を発生するという不具合がある。

本発明は前記不具合を解消し得る前記製造方法
を提供することを目的とする。

Ｂ 発明の構成 (1) 問題点を解決するための手段 本発明は、シリンダヘツド接合面側の端面に連
通口形成用突起部を有する水ジヤケツト形成用砂
中子を鋳型のキヤビテイに設置して前記突起部を
該キヤビテイに開口する凹陥部に遊挿すると共に
前記端面とそれと対向する該キヤビテイ内面間に
補強デツキ部成形用空間を形成する工程と；前記
キヤビテイに注湯してシリンダブロツク素材を鋳
造する工程と；前記シリンダブロツク素材より前
記突起部を包む突出部を切除して前記連通口およ
び前記補強デツキ部を得る工程と；を用いること
を特徴とする。

(2) 作 用 砂中子の連通口形成用突起部をキヤビテイに開
口する凹陥部に遊挿すると、溶湯によつて砂中子
が膨脹した場合それに対する突起部の追従が許容
され、これにより突起部の折れが回避される。

(3) 実施例 第１〜第３図は本発明により得られたクローズ
ドデツキ型シリンダブロツクとしてのサイアミー
ズ型シリンダブロツクＳを示し、そのシリンダブ
ロツクＳはアルミニウム合金製シリンダブロツク
本体２と、その本体２に鋳ぐるまれた鋳鉄製スリ
ーブ３とよりなる。シリンダブロツク本体２は、
直列に並ぶ複数、図示例は４個のシリンダバレル
１₁〜１₄相互を結合してなるサイアミーズシリン
ダバレル１と、そのサイアミーズシリンダバレル
１を囲繞する外壁部４と、外壁部４の下縁に連設
されたクランクケース５とより構成され、各シリ
ンダバレル１₁〜１₄に前記スリーブ３が鋳ぐるま
れており、各スリーブ３によりシリンダボア３ａ
が形成される。

サイアミーズシリンダバレル１と外壁部４間
に、サイアミーズシリンダバレル１の外周が臨む
水ジヤケツト６が形成される。その水ジヤケツト
６におけるシリンダヘツド側端部において、サイ
アミーズシリンダバレル１と外壁部４間は複数の
補強デツキ部８により部分的に連結され、相隣る
補強デツキ部８間はシリンダヘツド側への連通口
７として機能する。これによりシリンダブロツク
Ｓはクローズドデツキ型に構成される。

第５〜第９図は、第４図に示すシリンダブロツ
ク素材Smの鋳造装置を示し、その装置は鋳型と
しての金型Ｍを備え、その金型Ｍは昇降自在な上
型９と、その上型９の下方に配設され、第５、第
６図において左右二つ割の第１および第２側型１
０₁，１０₂ならびに第７図において左右二つ割の
第３および第４側型１０₃，１０₄と、各側型１０
_１〜１０₄を摺動自在に載置する下型１１とより構
成される。

上型９の下面に第１キヤビテイC₁の上面を画
成する型締め用凹部１２が形成され、その凹部１
２と嵌合する型締め用凸部１３が各側型１０₁〜
１０₄の上面に突設される。第１キヤビテイC₁は、
第６図に示すように型閉め状態において水ジヤケ
ツト形成用砂中子５９およびスリーブ拡径筒４６
間に画成されるサイアミーズシリンダバレル成形
用キヤビテイCaと、砂中子５９および各側型１
０₁〜１０₄上半部間に画成される外壁部成形用キ
ヤビテイCbとよりなる。

第７、第８図に示すように、下型１１には溶解
炉（図示せず）よりアルミニウム合金よりなる溶
湯を受ける湯溜部１４と、その湯溜部１４に連通
する給湯シリンダ１５と、その給湯シリンダ１５
に摺合されるプランジヤ１６と、湯溜部１４より
２本に分岐してシリンダバレル配列方向に延びる
一対の湯道１７とが設けられる。また下型１１は
両湯道１７間において上方へ突出する成形ブロツ
ク１８を有し、その成形ブロツク１８は各側型１
０₁〜１０₄の下半部と協働してクランクケース５
を成形するための第２キヤビテイC₂を画成する。
そのキヤビテイC₂の上端は前記第１キヤビテイ
C₁に連通し、また両側の下端は両湯道１７に複
数の堰１９を介して連通する。

成形ブロツク１８は、所定の間隔で形成された
背の高い４個のかまぼこ形第１成形部１８₁と、
相隣る第１成形部１８₁間および最外側の両第１
成形部１８₁の外側に位置する凸字形第２成形部
１８₂とよりなり、各第１成形部１８₁はクランク
ピンおよびクランクアーム用回転空間２０（第
２、第３図）を成形するために用いられ、第２成
形部１８₂はクランクジヤーナルの軸受ホルダ２
１（第２、第３図）を成形するために用いられ
る。各堰１９は各第２成形部１８₂に対応して設
けられており、第２キヤビテイC₂の容量の大き
な部分に溶湯を早期に充填するようになつてい
る。

両湯道１７の断面積が湯溜部１４側より湯道先
１７ａに向けて段階的に減少するように、湯道１
７底面は湯溜部１４側より数段の上り階段状に形
成されている。各段部１７ｂに連なる各立上がり
部１７ｃは溶湯を各堰１９にスムーズに導くこと
ができるように斜めに形成される。

このように湯道１７の断面積を段階的に減少さ
せると、断面積の大きな部分では大量の溶湯を遅
い速度で堰１９を通じて第２キヤビテイC₂に充
填し、また断面積の小さな部分では少量の溶湯を
速い速度で堰１９を通じて第２キヤビテイC₂に
充填することができるので、そのキヤビテイC₂
内では両側下端よりその全長に亘つて略均等に湯
面が上昇し、したがつて溶湯がキヤビテイC₂内
で乱流を起こすことがなく、空気等のガスが溶湯
に巻き込まれることを防止して巣の発生を回避す
ることができる。また溶湯の充填作業が効率良く
行われるので、鋳造能率を向上させることができ
る。

第５、第６図に示すように各第１成形部１８₁
の頂面に、鋳鉄製スリーブ３の内周面と嵌合する
位置決め突起２２が突設され、その位置決め突起
２２の中心に凹部２３が形成される。また両側に
位置する２つの第１成形部１８₁に、位置決め突
起２２の両側において第１成形部１８₁を貫通す
る貫通孔２４が形成され、それら貫通孔２４に一
対の仮設置ピン２５がそれぞれ摺合され、それら
仮設置ピン２５は、水ジヤケツト形成用砂中子５
９の仮設置のために用いられる。両仮設置ピン２
５の下端は、成形ブロツク１８の下方に配設され
た取付板２６に固定される。その取付板２６に２
本の支持ロツド２７が挿通され、各支持ロツド２
７下部と取付板２６下面との間にコイルばね２８
が縮設される。型開き時には、取付板２６は各コ
イルばね２８の弾発力を受けて各支持ロツド２７
先端のストツパ２７ａに当接するまで上昇し、こ
れにより各仮設置ピン２５の先端は第１成形部１
８₁頂面より突出している。各仮設置ピン２５の
先端面に砂中子の下縁と係合する凹部２５ａが形
成される。

また両側に位置する２つの第１成形部１８₁に、
両貫通孔２４間の二等分位置において貫通孔２９
が形成され、その貫通孔２９に作動ピン３０が摺
合される。作動ピン３０の下端は取付板２６に固
定される。型開き時には、作動ピン３０の先端は
凹部２３内に突出し、また型閉め時には拡径機構
４１により押し下げられ、これにより両仮設置ピ
ン２５を第１成形部１８₁頂面より引き込ませる
ようになつている。

第１および第２側型１０₁，１０₂における第２
キヤビテイC₂を画成する壁部の中央部分に砂中
子５９を本設置するための中子受３１が２個所宛
設けられている。各中子受３１は砂中子の位置決
めを行う係合孔３１ａと、その開口部外周に形成
されて砂中子を挟持する挟持面３１ｂとよりな
る。

上型９の型締め用凹部１２に、第１キヤビテイ
C₁に開口して溶湯をオーバフローさせるための
複数の第３キヤビテイC₃および連通口７を成形
するための凹陥部としての第４キヤビテイC₄が
それぞれ開口し、また上型９には各第３キヤビテ
イC₃および第４キヤビテイC₄に連通するガス抜
き孔３２，３３がそれぞれ形成される。

それらガス抜き孔３２，３３に閉鎖ピン３４，
３５がそれぞれ挿入され、それら閉鎖ピン３４，
３５の上端は上型９の上方に配設される取付板３
６に固定される。

各ガス抜き孔３２，３４の、両キヤビテイC₃，
C₄に対する連通端から上方へ所定の長さに亘つ
て延びる小径部３２ａ，３３ａは各閉鎖ピン３
４，３５と嵌合して第３キヤビテイC₃および第
４キヤビテイC₄を閉鎖し得るようになつている。

上型９の上面と取付板３６間に、油圧シリンダ
３９が介装され、その油圧シリンダ３９の作動に
より取付板３６を昇降して各閉鎖ピン３４，３５
により各小径部３２ａ，３３ａを開閉するように
なつている。４０は取付板３６の案内ロツドであ
る。

上型９に、各シリンダバレル１₁〜１₄に鋳ぐる
まれるスリーブ３に拡径力を与えるための拡径機
構４１が設けられ、その機構４１は下記のように
構成される。

上型９に、作動ピン３０の延長軸線に中心線を
合致させた貫通孔４２が形成され、その貫通孔４
２に支持ロツド４３が遊挿される。その支持ロツ
ド４３の上端は上型９の上面に立設されたブラケ
ツト４４に固定され、またその下端に溶湯浸入防
止板４５が固着される。溶湯浸入防止板４５の下
面に、下型１１における第１成形部１８₁頂面の
凹部２３に嵌合し得る凸部４５ａが形成される。

中空の拡径筒４６は円形の外周面と、上部から
下部に向けて下り勾配のテーパ孔４７を有し、上
型９から下方へ突出する支持ロツド４３の下部は
拡径筒４６のテーパ孔４７に遊挿され、その拡径
筒４６の上端面は上型９の凹部１２に突設された
凸部４８に当接し、また下端面は溶湯浸入防止板
４５に当接する。第９図に示すように拡径筒４６
の周壁部にその内周面および外周面より半径方向
に延びる複数のすり割溝４９が交互に且つ円周上
等間隔に形成される。

支持ロツド４３に、拡径筒４６を拡径するため
の中空状作動ロツド５０が支持ロツド４３の略全
長に亘つて摺合され、その作動ロツド５０は拡径
筒４６のテーパ孔４７に嵌合するテーパ部５０ａ
と、そのテーパ部５０ａに連設されて上型９の貫
通孔４２に摺合されると共に上型９より突出する
真円部５０ｂとよりなる。テーパ部５０ａに複数
のピン５７が突設され、それらピン５７は拡径筒
４６の上下方向に長いピン孔５８に挿入され、こ
れによりテーパ部５０ａの上下動を許容しつつ拡
径筒４６の回止めがなされる。

上型９の上面に、油圧シリンダ５１が固定さ
れ、その中空ピストン５２の上端面および下端面
に突設された中空ピストンロツド５３₁，５３₂が
シリンダ本体５４の上端壁および下端壁をそれぞ
れ貫通している。中空ピストン５２および中空ピ
ストンロツド５３₁，５３₂を貫通する貫通孔５５
には作動ロツド５０の真円部５０ｂが挿入され、
その真円部５０ｂの環状溝に嵌めた抜止めストツ
パ５６₁，５６₂を中空ピストンロツド５３₁，５
３₂の上、下端面にそれぞれ当接させて中空ピス
トン５２により作動ロツド５０を昇降するように
なつている。前記拡径機構４１はシリンダブロツ
クＳの各シリンダバレル１₁〜１₄に対応して４機
設けられる。

第１０、第１１図は水ジヤケツト形成用砂中子
５９を示し、その砂中子５９は、シリンダブロツ
クＳの４本のシリンダバレル１₁〜１₄に対応して
４本の円筒部６０₁〜６０₄を備えると共にそれら
の相隣るもの相互の重合する周壁を欠如させた中
子本体６１と、水ジヤケツト６をシリンダヘツド
の水ジヤケツトに連通する連通口７を形成すべ
く、中子本体６１のシリンダヘツド接合面側の端
面に突設された複数の突起部６２と、中子本体６
１のシリンダバレル配列方向両外側面、図示例は
中間に位置する２本の円筒部６０₂，６０₃の両外
側面にそれぞれ突設された幅木６３とより構成さ
れる。各幅木６３は中子本体６１と一体の大径部
６３ａと、その端面に突設される小径部６３ｂと
より形成される。この場合突起部６２は、前記第
４キヤビテイC₄に遊挿されるようにその寸法設
定が行われる。

次に前記鋳造装置によるシリンダブロツク素材
Smの鋳造作業について説明する。

先ず第５図に示すように、上型９を上昇させ、
また相対向する両側型１０₁，１０₂；１０₃，１
０₄を互いに離間するように移動させて型開きを
行う。拡径機構４１においては、各油圧シリンダ
５１を作動させて中空ピストン５２により作動ロ
ツド５０を下降させ、テーパ部５０ａの下方移動
により拡径筒４６を縮径させておく。また上型９
上の油圧シリンダ３９を作動させて取付板３６を
上昇させ、これにより各閉鎖ピン３４，３５を第
３、第４キヤビテイC₃，C₄に連通する小径部３
２ａ，３３ａより離脱させる。さらに給湯シリン
ダ１５内のプランジヤ１６を下降させる。

略真円の鋳鉄製スリーブ３を各拡径筒４６に遊
嵌し、スリーブ３の上端開口を上型９の凸部４８
に嵌合して閉鎖し、またスリーブ３の下端面を溶
湯浸入防止板４５の凸部４５ａ下端面に合致させ
ると共に溶湯浸入防止板４５によりスリーブ３の
下端開口を閉鎖する。そして拡径機構４１の油圧
シリンダ５１を作動させ、その中空ピストン５２
により作動ロツド５０を上昇させる。これにより
テーパ部５０ａが上方へ移動するので拡径筒４６
が拡径し、スリーブ３は拡径力を受けて拡径筒４
６に確実に保持される。

第５、第１１図に示すように砂中子５９におけ
る両側の円筒部６０₁，６０₄下縁を、下型１１に
おける両側の第１成形部１８₁の頂面に突出する
各仮設置ピン２５の凹部２５ａに係合させて砂中
子５９の仮設置を行う。

両側型１０₁，１０₂をそれらが互いに接近する
方向に所定距離移動させ、各中子受３１と各幅木
６３とを係合して砂中子５９の本設置を行う。即
ち、各中子受３１の係合孔３１ａに砂中子５９に
おける各幅木６３の小径部６３ｂを嵌合して砂中
子５９を位置決めし、また各大径部６３ａのシリ
ンダバレル配列方向と平行な端面を各中子受３１
の挟持面３１ｂに衝合して砂中子５９をそれら挟
持面３１ｂにより挟持するものである。また、他
の両側型１０₃，１０₄も同様に移動させる。

第６図に示すように、上型９を下降させて各ス
リーブ３を砂中子５９の各円筒部６０₁〜６０₄内
に挿入し、溶湯浸入防止板４５の凸部４５ａを第
１成形部１８₁頂面の凹部２３に嵌合する。これ
により溶湯浸入防止板４５の凸部４５ａにより作
動ピン３０が押し下げられるので各仮設置ピン２
４が下降して第１成形部１８₁頂面より引込む。
また上型９の型締め用凹部１２が各側型１０₁〜
１０₄の型締め用凸部１３に嵌合して型締めが行
われる。この上型９の下降により、第６Ａ図に示
すように砂中子５９の突起部６２が第４キヤビテ
イC₄に遊挿され、その突起部６２の回りに空間
が形成される。また砂中子５９の端面とそれと対
向する第１キヤビテイC₁、したがつて凹部１２
内面間に補強デツキ部８成形用空間７０が形成さ
れる。

下型１１の湯溜部１４に溶解炉よりアルミニウ
ム合金よりなる溶湯を供給し、プランジヤ１６を
上昇させて溶湯を両湯道１７より堰１９を通じて
第２キヤビテイC₂の両下縁よりそのキヤビテイ
C₂および第１キヤビテイC₁に充填する。両キヤ
ビテイC₁，C₂内の空気等のガスは、溶湯により
押し上げられ第３、第４キヤビテイC₃，C₄に連
通するガス抜き孔３２，３３を経て上型９の上方
へ抜ける。

この場合両湯道１７の断面積が前述のように湯
道先１７ａに向けて段階的に減少するように、湯
道底面が湯溜部１４側より数段の上り階段状に形
成されているので、プランジヤ１６の上昇により
溶湯は両湯道１７より各堰１９を通じて第２キヤ
ビテイC₂の両側下端よりその全長に亘つて略均
等にそのキヤビテイC₂内をスムーズに押し上げ
られる。したがつて溶湯が両キヤビテイC₁，C₂
内で乱流を起こすことがなく、溶湯中への空気等
のガスの巻込みを防止して巣の発生を回避するこ
とができる。

第３、第４キヤビテイC₃，C₄に溶湯が充填さ
れた後、上型９上の油圧シリンダ３９を作動させ
て取付板３６を下降させ、閉鎖ピン３４，３５に
よつて両キヤビテイC₃，C₄に連通する小径部３
２ａ，３３ａを閉鎖する。

前記注湯作業において、第２および第１キヤビ
テイC₂，C₁に溶湯を充填するためのプランジヤ
１６の変位および溶湯圧力は第１２図に示すよう
に制御される。

即ち、プランジヤ１６はその移動速度を第１〜
第３速V₁〜V₃の３段階に制御される。本実施例
では第１速V₁は0.08〜0.12m/sec、第２速V₂は
0.14〜0.18m/sec、第３速V₃は大幅な減速状態と
なるように0.04〜0.08m/secにそれぞれ設定され、
この３段階の速度制御によつて溶湯の波立を防止
して空気等のガスを巻き込むことのない静かな溶
湯流を形成し、その溶湯を前記両キヤビテイC₂，
C₁に効率良く充填することができる。

またプランジヤ１６の第１速V₁では、溶湯は
両湯道１７等に充満するだけであるから溶湯の圧
力P₁は略一定に保持され、プランジヤ１６の第
２、第３速V₂，V₃では溶湯は両キヤビテイC₁，
C₂に充填されるので溶湯の圧力P₂は急激に上昇
する。プランジヤ１６を第３速V₃で所定時間移
動させた後は、溶湯の圧力P₃を約1.5秒間、150〜
400Kg/cm²に保持し、これにより砂中子５９を溶湯
により完全に包んでその表面に溶湯凝固膜を形成
する。

前記時間経過後においては、プランジヤ１６を
速度V₄で減速移動させるので溶湯の圧力P₄は上
昇し、その圧力P₅が200〜600Kg/cm²となつたとき
プランジヤ１６の移動を止めてこの状態で溶湯を
凝固させる。

前記のように溶湯の圧力を所定時間略一定に保
つことにより砂中子５９の表面に溶湯凝固膜を形
成すると、次の溶湯加圧時に砂中子５９が前記膜
により保護されて破損することがない。また溶湯
によつて砂中子５９が膨脹するが、突起部６２は
第４キヤビテイC₄に遊挿されているので、砂中
子５９の膨脹に突起部６２が追従し、これにより
突起部６２の折れが回避される。

また砂中子５９は、それの各幅木６３を介して
両側型１０₁，１０₂により正確な位置に挟持され
ているので、第１キヤビテイC₁内への溶湯の充
填時およびそのキヤビテイC₁内の溶湯の加圧時
において砂中子５９が浮き上がつたりすることが
ない。また各幅木６３の大径部６３ａの端面が両
側型１０₁，１０₂における中子受３１の挟持面３
１ｂに衝合しているので、砂中子５９が脹らみ傾
向になると、その変形力は各挟持面３１ｂにより
支承され、これにより砂中子５９の変形が防止さ
れて各スリーブ３回りの肉厚が均一なサイアミー
ズシリンダバレル１が得られる。

前記のようにプランジヤ１６の移動速度および
溶湯の圧力を制御することによつてダイカスト鋳
造と略同じ生産効率を以てクローズドデツキ型の
シリンダブロツク素材を鋳造することができる。

溶湯が凝固を完了した後、拡径機構４１の油圧
シリンダ５１を作動させ、作動ロツド５０を下降
させてスリーブ３に対する拡径筒４６の拡径力を
除去し、型開きを行うと第４図に示すシリンダブ
ロツク素材Smが得られる。

このシリンダブロツク素材Smにおいては、第
１３図ａのタリロンド測定（100倍）結果に示す
ように各スリーブ３の断面形状が、長軸をシリン
ダバレル１₁〜１₄の配列方向に平行させた略楕円
形を呈し、これは各シリンダバレル１₁〜１₄の凝
固収縮時の断面形状に合致している。

このような結果が得られる理由は、溶湯充填時
拡径機構４１により各スリーブ３に拡径力が与え
られているので、各スリーブ３が溶湯の充填圧に
より変形することが防止され、溶湯が凝固を完了
した後各スリーブ３の拡径力を除去すると各スリ
ーブ３が各シリンダバレル１₁〜１₄の凝固収縮力
を受けて各シリンダバレル１₁〜１₄の断面形状に
倣うように変形するからである。

これにより各スリーブ３に残留する鋳造応力
は、その全周に亘り略均一化される。

第１３図ｂは、真円のスリーブ３００を拡径機
構４１を用いずにシリンダバレル１００₁〜１０
０₄に鋳ぐるんで得られた比較例としてのサイア
ミーズ型シリンダブロツク素材のタリロンド測定
結果を示し、この図から明らかなように各スリー
ブ３００の断面形状は、長軸をシリンダバレルの
配列方向と直交させた略楕円形を呈しており、特
に相隣るシリンダバレル間においては、両スリー
ブ３００の対向周壁部が溶湯の充填圧を受けて凹
状部３００ａとなつている。

第１４図ａは前記シリンダブロツク素材Smに
おける各スリーブ３に残留する鋳造応力のバラン
ス度を示し、真円ｃは鋳造応力のＯ点を示してい
る。この図から前記素材Smにおいては、各スリ
ーブ３の全周に亘り良好なバランス度が確保され
ていることが明らかである。

第１４図ｂは前記比較例における各スリーブ３
００に残留する鋳造応力のバランス度を示し、相
隣るシリンダバレル間が特異傾向にあつてバラン
ス度が悪くなつている。

前記測定後本発明により得られたシリンダブロ
ツク素材Smより砂中子５９の各突起部６２を包
む突出部６４を切除すると突起部６２により連通
口７が、また相隣る連通口７間に補強デツキ部８
がそれぞれ形成される。その後砂抜きを行うこと
により水ジヤケツト６が得られ、さらに各スリー
ブ３の内周面に真円加工を施し、さらにまたその
他の所定の加工を施すと第１〜第３図に示すシリ
ンダブロツクＳが得られる。

比較例のものにも同様の加工を施してシリンダ
ブロツクを得る。

第１５図ａ，ｂは両シリンダブロツクを均一に
加熱した場合における両スリーブ３，３００の内
径変化を膨脹量として表わしたものである。膨脹
量の測定は第１６図に示すように円周上４点a₁〜
a₄における内径の変化を求めた。

第１５図ａは本発明により得られたシリンダブ
ロツクＳの場合を示し、エンジン運転中における
シリンダブロツクの加熱温度である190゜前後での
最高膨脹量と最低膨脹量の差D₁は20μと小さく各
点a₁〜a₄における膨脹量のばらつきが少ない。し
かもそれら膨脹量は理論膨脹量Ｔに近似してい
る。これは前記のように各スリーブ３に残留する
鋳造応力のバランス度が良いことに起因する。

第１５図ｂは比較例のものの場合を示し、前記
と同温度での最高膨脹量と最低膨脹量との差D₂
が128μと大きく各点a₁〜a₄における膨脹量にばら
つきが見られる。しかもそれら膨脹量のうち３点
a₂，a₃，a₄におけるものは理論膨脹量Ｔより大き
く隔つている。これは前記のように各スリーブ３
００に残留する鋳造応力のバランス度が悪いこと
に起因する。

本発明によるシリンダブロツクＳにおいては、
鋳造後の各スリーブの断面形状が長軸をシリンダ
バレル配列方向に平行させた略楕円形を呈するの
で、各スリーブに残留する鋳造応力がその円周回
りにおいて略均一化されてその応力のバランス度
が良好となる。したがつてこの素材の各スリーブ
内周面に真円加工を施すと、エンジン運転中にお
いて各スリーブの円周回りにおける熱膨脹量が略
均一となり、これによりピストンリングとスリー
ブ間に隙間が生じることを極力抑制してブローバ
イガスの増加、オイルの無駄な消費といつた問題
を解決することができる。

Ｃ 発明の効果 本発明によれば、砂中子の連通口形成用突起部
をキヤビテイに開口する凹陥部に遊挿するので溶
湯によつて砂中子が膨脹した場合それに対する突
起部の追従が許容され、これにより突起部の折れ
が回避され、その結果鋳造品質の優秀なクローズ
ドデツキ型シリンダブロツクを提供することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

第１乃至第３図は本発明により得られたサイア
ミーズ型シリンダブロツクを示し、第１図は上方
から見た斜視図、第２図は第１図―線断面
図、第２Ａ図は第２図ａ―ａ線断面図、第３
図は下方から見た斜視図、第４図はサイアミーズ
型シリンダブロツク素材を上方から見た斜視図、
第５図は鋳造装置の型開き時の縦断正面図、第６
図は鋳造装置の型閉め時の縦断正面図、第６Ａ図
は第６図の要部拡大図、第７図は第６図―線
断面図、第８図は第７図―線断面図、第９図
は第５図―線断面図、第１０図は砂中子を上
方から見た斜視図、第１１図は第１０図―
線断面図、第１２図は時間とプランジヤの変位
および溶湯の圧力の関係を示すグラフ、第１３図
は本発明の鋳造工程で得られたサイアミーズ型シ
リンダブロツク素材のスリーブおよび比較例のス
リーブの内径形状についてタリロンド測定を行つ
た結果を示す測定図、第１４図は本発明の鋳造工
程で得られたサイアミーズ型シリンダブロツク素
材のスリーブおよび比較例のスリーブに残留する
鋳造応力のバランス度を示す説明図、第１５図は
本発明により製造されたサイアミーズ型シリンダ
ブロツクのスリーブおよび比較例のスリーブの加
熱温度に対する膨脹量の関係を示すグラフ、第１
６図はスリーブの膨脹量測定位置を示す説明図で
ある。 C₁……第１キヤビテイ、C₄……凹陥部として
の第４キヤビテイ、Ｍ……鋳型としての金型、
Sm……サイアミーズ型シリンダブロツク素材、
１₁〜１₄……シリンダバレル、３……スリーブ、
４……外壁部、６……水ジヤケツト、７……連通
口、８……補強デツキ部、５９……砂中子、６２
……突起部、６４……突出部、７０……空間。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ シリンダバレルおよび該シリンダバレルを囲
   繞する外壁部間に設けられた水ジヤケツトのシリ
   ンダヘツド接合面側端部で、前記シリンダバレル
   および外壁部間を複数の補強デツキ部により部分
   的に連結し、相隣る前記補強デツキ部間を前記水
   ジヤケツトのシリンダヘツド側連通口としたクロ
   ーズドデツキ型シリンダブロツクを製造するに当
   り、シリンダヘツド接合面側の端面に連通口形成
   用突起部を有する水ジヤケツト形成用砂中子を鋳
   型のキヤビテイに設置して前記突起部を該キヤビ
   テイに開口する凹陥部に遊挿すると共に前記端面
   とそれと対向する該キヤビテイ内面間に補強デツ
   キ部成形用空間を形成する工程と；前記キヤビテ
   イに注湯してシリンダブロツク素材を鋳造する工
   程と；前記シリンダブロツク素材より前記突起部
   を包む突出部を切除して前記連通口および前記補
   強デツキ部を得る工程と；を用いることを特徴と
   するクローズドデツキ型シリンダブロツクの製造
   方法。