JPS61142352A - サイアミ−ズ型シリンダブロツク素材 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 Ａ０発明の目的 （１）　　産業上の利用分野 本発明はサイアミーズ型シリンダブロック素材、特に直
列に並ぶ複数のアルミニウム合金製シリンダバレルに複
数の鋳鉄製スリーブをそれぞれ溶湯の加圧充填下で鋳ぐ
るんだものの改良に関する。

（２）　　従来の技術 従来、前記構成のサイアミーズ型シリンダブロック素材
における各スリーブの断面形状は、金型への溶湯の加圧
充填時相隣るスリーブの対向周壁部分が溶湯の充填圧を
強く受けるため長軸をシリンダバレル配列方向と直交さ
せた略楕円形を呈している。

（３）　　発明が解決しようとする問題点この場合、各
シリンダバレルの凝固収縮時の断面形状は長軸をシリン
ダバレル配列方向に平行させた略楕円形を呈するので、
各スリーブはアルミニウム合金の凝固収縮力を受けて各
シリンダバレルの断面形状に倣うように変形しようとす
るが、溶湯充填時における変形形状が僅かに変わる程度
である。

したがって各スリーブの断面形状と各シリンダバレルの
断面形状とが両長軸を９０℃食い違わせたようになって
各スリーブに残留する鋳造応力がその内周面りにおいて
不均一となる。この状態のままスリーブの内周面に真円
加工を施してシリンダブロックを得、それを用いてエン
ジンを組立てると、エンジン運転中におけるスリーブの
内周面りにおける熱膨張量に不均一となるためピストン
リングとスリーブ間に隙間を生じ、ブローバイガスを増
加させたり、オイルを無駄に消費するいった問題がある
。

本発明は上記に鑑み、エンジン運転中での各スリーブの
内周面りにおける熱膨張量を略均−にするサイアミーズ
型シリンダブロックを得ることのできる前記素材を提供
することを目的とする。

Ｂ０発明の構成 ！１１　　問題点を解決するための手段本発明に係るサ
イアミーズ型シリンダブロック素材における鋳造後の各
スリーブの断面形状は、各スリーブが各シリンダバレル
の凝固収縮力を受けて長軸をシリンダバレル配列方向に
平行させた略楕円形を呈することを特徴とする。

（２）作　用 各スリーブが各シリンダバレルの凝固収縮力を受けて前
記断面形状を呈すると、各スリーブに残留する鋳造応力
がその内周面りにおいて略均−化されてその応力のバラ
ンス度が良好となる。

この状態において各スリーブの内周面に真円加工を施し
てエンジンを組立てそれを運転すると各スリーブの内周
面りにおける熱膨張量が略均−となる。

（３）実施例 第１〜第３図は本発明素材より得られたサイアミーズ型
シリンダブロックＳを示し、それはアルミニウム合金製
シリンダブロック本体２と、その本体２に鋳ぐるまれた
鋳鉄製スリーブ３とよりなる。シリンダブロック本体２
は、直列に並ぶ複数、図示例は４個のシリンダバレルｌ
、〜１４相互を結合してなるサイアミーズシリンダバレ
ル１と、そのサイアミーズシリンダバレル１を囲繞する
外壁部４と、外壁部４の下縁に連設されたクランクケー
ス５とより構成され、各シリンダバレルｌ。

〜１４に前記スリーブ３が鋳ぐるまれており、各スリー
ブ３によりシリンダボア３ａが形成される。

サイアミーズシリンダバレル１と外壁部４間には、サイ
アミーズシリンダバレル１の全周が臨む水ジャケット６
が形成される。その水ジャケット６におけるシリンダヘ
ッド側の開口部において、サイアミーズシリンダバレル
１と外壁部４間は複数の補強デツキ部８により連結され
、相隣る補強デツキ部８間はシリンダヘッド側への連通
ロアとして機能する。これによりシリンダブロックＳは
クローズドデツキ型に構成される。

第５〜第９図は、第４図の本発明に係るシリンダブロッ
ク素材Ｓｍの鋳造装置を示し、その装置は金型Ｍを備え
、その金型Ｍは昇降自在な上型９と、その上型９の下方
に配設され、第４．第５図において左右二つ割の第１お
よび第２側型１０１゜１０ｇと、両側型１０１．１０ｚ
を摺動自在に載置する下型１１とより構成される。

上型９の下面には、両側型Ｉ　Ｌ　、　　Ｌ　Ｏｚ　ト
協働してサイアミーズシリンダバレル１および外壁部４
を成形するための第１キヤビテイＣ７を画成する型締め
用凹部１２が形成され、その凹部１２と嵌合する型締め
用凸部１３が両側型１０＋、１０□の上面に突設される
。

第７．第８図に示すように、下型１１には溶解炉（図示
せず）よりアルミニウム合金よりなる溶湯を受ける湯溜
部１４と、その湯溜部１４に連通する給湯シリンダ１５
と、その給湯シリンダ１５に摺合されるプランジャ１６
と、湯溜部１４より２本に分岐して第１キヤビテイＣ６
の長手方向に、且つそれと略同−長さに亘って延びる一
対の湯道１７とが形成される。また下型１１は両湯道１
７間において上方へ突出する成形ブロック１８を有し、
その成形ブロック１８は両側型１０．．１０２と協働し
てクランクケース５を成形するための第２キヤビテイＣ
２を画成する。そのキャビテイＣ２の上端は前記第１キ
ヤビテイＣ１に連通し、また両側の下端は両湯道１７に
複数の堰１９を介して連通ずる。

成形ブロック１８は、所定の間隔で形成された背の高い
４個のかまぼこ形第１成形部１８．と、相隣る第１成形
部１Ｂ＋間および最外側の画策１成形部１８１の外側に
位置する凸字形第２成形部１８□とよりなり、各第１成
形部１８１はクランクビンおよびクランクアーム用回転
空間２０（第２、第３図）を形成するために用いられ、
第２成形部１８□はクランクジャーナルの軸受ホルダ２
１　（第２．第３図）を成形するために用いられる。

番頭１９は各第２成形部１８□に対応して設けられてお
り、第２キヤビテイＣ２の容量の大きな部分に溶湯を早
期に充填するようになっている。

両湯道１７は、湯溜部１４側より湯道光１７ａに向けて
断面積が段階的に減少するように、湯道１７底面が湯溜
部１４側より数段の上り階段状に形成されている。各段
部１７ｂに連なる各立上がり部１７ｃは溶湯を番頭１９
にスムーズに導くことができるように斜めに形成される
。

このように湯道１７の断面積を段階的に減少させると、
断面積の大きな部分では大量の溶湯を遅い速度で堰１９
を通じて第２キヤビテイＣ２に充填し、また断面積の小
さな部分では少量の溶湯を速い速度で堰１９を通じて第
２キヤビテイＣ２に充填することができるので、そのキ
ャビティＣ２内では両側下端よりその全長に亘って略均
等に場面が上昇し、したがって溶湯がキャビティＣ２内
で乱流を起こすことがなく、空気等のガスが溶湯に巻き
込まれることを防止して巣の発生を回避することができ
る。また溶湯の充填作業が効率良く行われるので、鋳造
能率を向上させることができる。

第５．第６図に示すように各第１成形部１Ｂ。

の頂面には、鋳鉄製スリーブ３の内周面と嵌合する位置
決め突起２２が突設され、その位置決め突起２２の中心
には凹部２３が形成される。また両側に位置する２つの
第１成形部１Ｂ、には、位置決め突起２２の両側におい
て第１成形部１８．を貫通する貫通孔２４が形成され、
それら貫通孔２４に一対の仮設置ビン２５がそれぞれ摺
合され、それら仮設置ビン２５は、後述する水ジヤケツ
ト用砂中子の仮設置のために用いられる。両板設置ピン
２５の下端は、成形ブロック１８の下方に配設された取
付板２６に固定される。その取付板２６には２本の支持
ロッド２７が挿通され、各支持ロッド２７の下部と取付
板２６の下面との間にはコイルばね２８が縮設される。

型開き時には、取付板２６は各コイルばね２８の弾発力
を受けて各支持コンド２フ先端のストッパ２７ａに当接
するまで上昇し、これにより各仮設置ピン２５の先端は
第１成形部１Ｂ、頂面より突出している。各仮設置ピン
２５の先端面には砂中子の下縁と係合する凹部２５ａが
形成される。

また両側に位置する２つの第１成形部１８．には、両頁
通孔２４間の三等分位置において第１成形部１８．を貫
通する貫通孔２９が形成され、その貫通孔２９に下端を
取付板２６に固定された作動ビン３０が摺合される。型
開き時には、作動ピン２９の先端は凹部２３内に突出し
、また型閉め時には後述するコレット機構により押し下
げられ、これにより両板設置ピン２５を第１成形部１Ｂ
。

頂面より引き込ませるようになっている。

第１および第２側型１０．．１０□における第２キャビ
ティＣ，を画成する壁部の中央部分には砂中子を本設置
するための中子受３１が２個所宛設けられている。各中
子受３１は砂中子の位置決めを行う保合孔３１ａと、そ
の開口部外周に形成されて砂中子を挟持する挟持面３１
ｂとよりなる。

上型９の型締め用凹部１２には、第１キヤビテイＣ１に
連通して溶湯をオーバフローさせるための複数の第３キ
ヤビテイＣ１および連通ロアを成形するための第４キヤ
ビテイＣ４がそれぞれ形成され、また上型９には各第３
キヤビテイｃ３および第４キヤビテイＣ４に連通ずる貫
通孔３２．３３がそれぞれ形成される。

それら貫通孔３２．３３には閉鎖ピン３４，３５がそれ
ぞれ挿入され、それら閉鎖ピン３４．３５の上端は上型
９の上方に配設される取付板３６に固定される。

各貫通孔３２．３４の、両キャビティＣ３，Ｃ４に対す
る連通端から上方へ所定の長さに亘って延びる小径部３
２ａ、３３ａは各閉鎖ピン３４゜３５と嵌合して第３キ
ヤビテイＣ１および第４キヤビテイＣ４を閉鎖し得るが
、その外の部分の直径は各閉鎖ピン３４．３５の直径よ
りも大きく、これにより各閉鎖ピン３４．３５と各貫通
孔３２゜３３間に空気通路３７．３８が形成される。

上型９の頂面と取付板３６間には、油圧シリンダ３９が
介装され、その油圧シリンダ３９の作動により取付板３
６を昇降して各閉鎖ピン３４，３５により各小径部３２
ａ、３３ａを開閉するようになっている。４０は取付板
３６の案内ロッドである。

上型９には、各シリンダバレル１．〜１４に鋳ぐるまれ
るスリーブ３を保持するためのコレット機構４１が設け
られ、その機構４１は下記のように構成される。

上型９には、作動ピン３０の延長軸線に中心線を合致さ
せた貫通孔４２が形成され、その貫通孔４２に支持ロッ
ド４３が遊挿される。その支持ロッド４３の上端は上型
９の頂面に立設されたブラケット４４に固定され、また
その下端に溶湯浸入防止板４５が固着される。溶湯浸入
防止板４５の下面には、下型１１における第１成形部１
８＋頂面の凹部２３に嵌合し得る凸部４５ａが形成され
る。

中空の保持筒４６は円形の外周面と、上部から下部に向
けて下り勾配のテーパ孔４７を有し、上型９から下方へ
突出する支持ロッド４３の下部は保持筒４６のテーパ孔
４７に遊挿され、その保持筒４６の上端面は上型９の凹
部１２に突設された凸部４８に当接し、また下端面は溶
湯浸入防止板４５に当接する。第９図に示すように保持
筒４６の周壁部にはその内周面および外周面より半径方
向に延びる複数のすり割溝４９が交互に且つ円周上等間
隔に形成される。

支持ロッド４３には、保持筒４６を拡径するための中空
状作動口・ノド５０が支持ロッド４３の略全長に亘って
摺合され、その作動ロッド５０は保持筒４６のテーパ孔
４７に嵌合するテーバ部５０ａと、そのテーバ部５０ａ
に連設されて上型９の貫通孔４２に摺合されると共に上
型９より突出する真内部５０ｂとよりなる。テーバ部５
０ｂには複数のピン５７が突設され、それらピン５７は
保持筒４６の上下方向に長いピン孔５８に挿入され、こ
れによりテーパ部５０ａの上下動を許容しつつ保持筒４
６の回止めがなされる。

上型９の頂面には、油圧シリンダ５１が固定され、その
中空ピストン５２の上端面および下端面に突設された中
空ピストンロッド５３．．５３□がシリンダ本体５４の
上端壁および下端壁をそれぞれ貫通している。中空ピス
トン５２および中空ピストンロッド５３を貫通する貫通
孔５５には作動ロッド５０の真内部５０ｂが挿入され、
その真内部５０ｂの環状溝に嵌めた抜止めストッパ５６
１．５６□を中空ピストンロッド５３．．５３゜の上、
下端面にそれぞれ当接させて中空ピストン５２により作
動ロッド５０を昇降するようになっている。前記コレッ
ト機構４１はシリンダブロックＳの各シリンダバレル１
１〜１．に対応して４機設けられる。

第１０．第１１図は水ジヤケツト用砂中子５９を示し、
その砂中子５９は、シリンダブロックＳの４本のシリン
ダバレル１．〜１４に対応して４本の円筒部６０．〜６
Ｌを備えると共にそれらの相隣るもの相互の重合する周
壁を欠如させた中子本体６１と、水ジャケットをシリン
ダヘッドの水ジャケットに連通する連通ロアおよび補強
デツキ部８を形成すべく、中子本体６１の上端面に突設
された複数の突起６２と、中子本体６１のシリンダバレ
ル配列方向側外側面、図示例は中間に位置する２本の円
筒部６０□、６０．の両外側面にそれぞれ突設された幅
木６３とより構成される。

各幅木６３は中子本体６１と一体の大径部６３ａと、そ
の端面に突設される小径部６３ｂとより形成される。

次に前記鋳造装置によるシリンダブロック素材Ｓｍの鋳
造作業について説明する。

先ず第５図に示すように、上型９を上昇させ、また両側
型ＩＬ、ｉｏ、を互いに離間するように移動させて型開
きを行う。コレット機構４１においては、各油圧シリン
ダ５１を作動させて中空ピストン５２により作動ロッド
５０を下降させ、テーバ部５０ａの下方移動により保持
筒４６を縮径させておく。また上型９上の油圧シリンダ
３９を作動させて取付板３６を上昇させ、これにより各
閉鎖ピン３４．３５を第３．第４キャビティＣ１，Ｃ４
に連通ずる小径部３２ａ、３３ａより離脱させる。さら
に給湯シリンダ１５内のプランジャ１６を下降させる。

略真円の鋳鉄製スリーブ３を各保持筒４６に遊嵌し、ス
リーブ３の上端開口を上型９の凸部４８に嵌合して閉鎖
し、またスリーブ３の下端面を溶湯浸入防止板４５の凸
部４５ａ下端面に合致させると共に溶湯浸入防止板４５
によりスリーブ３の下端開口を閉鎖する。そしてコレッ
ト機構４１の油圧シリンダ５１を作動させ、その中空ピ
ストン５２により作動ロッド５０を上昇させる。これに
よりテーバ部５０ａが上方へ移動するので保持筒４６が
拡径し、スリーブ３は拡径力を受けて保持筒４６に確実
に保持される。

第５．第１１図に示すように砂中子５９における両側の
円筒部６０．．６０．下縁を、下型１１における両側の
第１成形部ＩＬの頂面に突出する各仮設置ピン２５の凹
部２５ａに係合させて砂中子５９の仮設置を行う。

両側型１０．．１０□をそれらが互いに接近する方向に
所定距離移動させ、各中子受３１と各幅木６３とを係合
して砂中子５９の本設置を行う。

即ち、各中子受３１の係合孔３１ａに砂中子５９におけ
る各幅木６３の小径部６３ｂを嵌合して砂中子５９を位
置決めし、また各大径部６３ａのシリンダバレル配列方
向と平行な端面を各中子受３１の挟持面３１ｂに衝合し
て砂中子５９をそれら挟持面３１ｂにより挟持するもの
である。

第６図に示すように、上型９を下降させて各スリーブ３
を砂中子５９の各円筒部６０．〜６０゜内に挿入し、溶
湯浸入防止板４５の凸部４５ａを第１成形部１８１頂面
の凹部２３に嵌合する。これにより溶湯浸入防止板４５
の凸部４５ａにより作動ピン３０が押し下げられるので
各仮設置ピン２４が下降して第１成形部１Ｂ、頂面より
引込む。

また上型９の型締め用凹部１２が両側型１０．。

１０□の型締め用凸部１３に嵌合して型締めが行われる
。

下型１１の湯溜部１４に溶解炉よりアルミニウム合金よ
りなる溶湯を供給し、プ÷ンジャ１６を上昇させて溶湯
を両湯道１７より堰１９を通じて第２キヤビテイＣ２の
雨下縁よりそのキャビティＣ２および第１キヤビテイＣ
Ｉに充填する。両キャビティＣ，，ＣＺ内の空気等のガ
スは、溶湯により押し上げられ第３．第４キャビティＣ
，、Ｃ４に連通ずる空気通路３７．３８を経て上型９の
上方へ抜ける。

この場合側湯道１７は前述のように湯道光１７ａに向け
て断面積が段階的に減少するように、湯道底面が湯溜部
１４側より数段の上り階段状に形成されているので、プ
ランジャ１６の上昇により溶湯は両湯道１７より番頭１
９を通じて第２キヤビテイＣ２の両側下端よりその全長
に亘って略均等にそのキャビティＣ２内をスムーズに押
し上げられる。したがって溶湯が両キャビティＣ，，Ｃ
２内で乱流を起こすことがなく、溶湯中への空気等のガ
スの巻込みを防止して巣の発生を回避することができる
。

第３．第４キャビティＣ３，Ｃ，に溶湯が充填された時
点で、上型９上の油圧シリンダ３９を作動させて取付板
３６を下降させ、閉鎖ビン３４゜３５によって両キャビ
ティＣ３，Ｃ，に連通ずる小径部３２ａ、３３ａを閉鎖
する。

前記注湯作業において、第２キヤビテイＣ２および第１
キヤビテイＣＩに溶湯を充填するためのプランジャ１Ｇ
の変位および溶湯圧力は第１２図に示すように制御され
る。

即ち、プランジャ１６はその移動速度を第１〜第３速Ｖ
、〜■３の３段階に制御される。本実施例では第１速■
１は０．０８〜０．３　ｍ　／ｓｅｃ　、第２速ｖ２は
０．１４〜０．１８　ｍ／ｓｅｃ　、第３速■３は大幅
な減速状態となるように０．０４〜０．０８ｍ／ｓｅｃ
にそれぞれ設定され、この３段階の速度制御によって溶
湯の波型を防止して空気等のガスを巻き込むことのない
静かな溶湯流を形成し、その溶湯を前記両キャビティＣ
ｉ、Ｃｔに効率良（充填することができる。

またプランジャ１６の第１速Ｖｌでは、溶湯は両湯道１
７等に充満するだけであるから溶湯の圧力Ｐ、は略一定
に保持され、プランジャ１６の第２、第３速Ｖ、、Ｖ３
では溶湯は両キャビティＣ７，Ｃ２に充填されるので溶
湯の圧力Ｐ２は急激に上昇する。プランジャ１６を第３
速ｖ３で所定時間移動させた後は、溶湯の充填圧Ｐ３を
約１．５秒間、１５０〜４００ｋｇ／ｃｔｌに保持し、
これにより砂中子５９を溶湯により完全に包んでその表
面に溶湯凝固膜を形成する。

前記時間経過後においては、プランジャ１６を速度ｖ４
で減速移動させるので溶湯の圧力Ｐ、は上昇し、その圧
力Ｐ、が２００〜６００ｋｇ／ｃｄトなったときプラン
ジャ１Ｇの移動を止めてこの状態で溶湯を凝固させる。

前記のように溶湯の圧力を所定時間路一定に保つことに
より砂中子５９の表面に溶湯凝固膜を形成すると、次の
溶湯加圧時に砂中子５９が前記膜により保護されて破損
することがない。

また砂中子５９は、それの各幅木６３を介して両側型１
０．．１０□により正確な位置に挟持されているので、
第１キヤビテイｃ１内への溶湯の充填時およびそのキャ
ビティＣＩ内の溶湯の加圧時において砂中子５９が浮き
上がったりすることがない。また各幅木６３の大径部６
３ａの端面が両側型１０１．１０ｇにおける中子受３１
の挟持面３１ｂに衝合しているので、砂中子５９が脹ら
み傾向になると、その変形力は各挟持面３１ｂにより支
承され、これにより砂中子５９の変形が防止されて各ス
リーブ３回りの肉厚が均一なサイアミーズシリンダバレ
ルｌが得られる。

前記のようにプランジャ１６の移動速度および溶湯の圧
力を制御することによってダイカスト鋳造と略同じ生産
効率を以てクローズドデツキ型のシリンダブロック素材
を鋳造することができる。

溶湯が凝固を完了した後、コレット機構４１の油圧シリ
ンダ５１を作動させ、作動ロッド５ｏを下降させてスリ
ーブ３に対する保持筒４６の拡径力を除去し、型開きを
行うと第４図に示すシリンダブロック素材Ｓｍが得られ
る。

このシリンダブロック素材Ｓｍにおいては、第１３図（
ａ）のクリロッド測定（１００倍）結果に示すように各
スリーブ３の断面形状が、長軸をシリンダバレル１．〜
１４の配列方向に平行させた略楕円形を呈し、これは各
シリンダバレル１．〜１、の凝固収縮時の断面形状に合
致している。

このような結果が得られる理由は、溶湯充填時コレット
機構４１により各スリーブ３に拡径力が与えられている
ので、各スリーブ３が溶湯の充填圧により変形すること
が防止され、溶湯が凝固を完了した後各スリーブ３の拡
径力を除去すると各スリーブ３が各シリンダバレル１１
〜１４の凝固収縮力を受けて各シリンダバレル１１〜１
４の断面形状に倣うように変形するからである。

これにより各スリーブ３に残留する鋳造応力は、その全
周に亘り略均−化される。

第１３図（ｂ）は、真円のスリーブ３００をコレット機
構４１を用いずにシリンダバレル１００．〜１００４に
鋳ぐるんで得られた比較例としてのサイアミーズ型シリ
ンダブロック素材のクリロッド測定結果を示し、この図
から明らからように各スリーブ３００の断面形状は、長
軸をシリンダバレルの配列方向と直交させた略楕円形を
呈しており、特に相隣るシリンダバレル間においては、
両スリーブ３００の対向周壁部が溶湯の充填圧を受けて
凹状部３００ａとなっている。

第１４図（ａ）は本発明により得られたシリンダブロッ
ク素材Ｓｍにおける各スリーブ３に残留する鋳造応力の
バランス度を示し、真円Ｃは鋳造応力の０点を示してい
る。この図から前記素材Ｓｍにおいては、各スリーブ３
の全周に亘り良好なバランス度が確保されていることが
明らかである。

第１４図（′ｂ）は前記比較例における各スリーブ３０
０に残留する鋳造応力のバランス度を示し、相隣るシリ
ンダバレル間が特異傾向にあってバランス度が悪くなっ
ている。

前記測定後本発明により得られたシリンダブロック素材
Ｓｍに研削加工を施して各第４キヤビテイＣ４と砂中子
５９の各突起６２との協働により成形された各突出部６
４を除去すると各連通ロアおよび補強デツキ部８が形成
され、また砂抜きを行うことにより水ジャケット６が得
られ、さらに各スリーブ３の内周面に真円加工を施し、
さらにまたその他の所定の加工を施すと第１〜第３図に
示すシリンダブロックＳが得られる。

比較例のものにも同様の加工を施してシリンダブロック
を得る。

第１５図（ａｌ、　（ｂ）は両シリンダブロックを均一
に加熱した場合における両スリーブ３．３００の内径変
化を膨張量として表わしたものである。膨張量の測定は
第１６図に示すように円周上４点ａ。

〜ａ４における内径の変化を求めた。

第１５図（ａ）は本発明により得られたシリンダブロッ
クＳの場合を示し、エンジン運転中におけるシリンダブ
ロックの加熱温度である１９０６前後での最高膨張量と
最低膨張量の差り、は２０μと小さく各点ａ１〜ａ４に
おける膨張量のばらつきが少ない。しかもそれら膨張量
は理論膨張ｉＴに近似している。これは前記のように各
スリーブ３に残留する鋳造応力のバランス度が良いこと
に起因する。

第１５図（ｂ）は比較例のものの場合を示し、前記と同
温度での最高膨張量と最低膨張量との差Ｄ２が１２８μ
と大きく各点ａ、〜ａ４における膨張量にばらつきが見
られる。しかもそれら膨張量のうち３点ａ２＋　　３＋
３４におけるものは理論膨脹量Ｔより大きく隔っている
。これは前記のように各スリーブ３００に残留する鋳造
応力のバランズ度が悪いことに起因する。

Ｃ０発明の効果 本発明によれば、鋳造後の各スリーブの断面形状を各ス
リーブが各シリンダバレルの凝固収縮力を受けて長軸を
シリンダバレル配列方向に平行させた略楕円形を呈する
ようにしたので、各スリーブに残留する鋳造応力がその
内周面りにおいて略均−化されてその応力のバランス度
が良好となる。

したがってこの素材の各スリーブ内周面に真円加工を施
すと、エンジン運転中において各スリーブの内周面りに
おける熱膨張量が略均−となり、これによりピストンリ
ングとスリーブ間に隙間が生じることを極力抑制してブ
ローバイガスの増加、オイルの無駄な消費といった問題
を解決することができる。

【図面の簡単な説明】

第１乃至第３図は本発明を用いて得られたサイアミーズ
型シリンダブロックを示し、第１図は上方からみた斜視
図、第２図は第１図ｎ−ｎ線断面図、第２Ａ図は第２図
Ｉ［ａ−ＩＩａ線断面図、第３図は下方から見た斜視図
、第４図は本発明に係るサイアミーズ型シリンダブロッ
ク素材を上方から見た斜視図、第５図は鋳造装置の型開
き時の縦断正面図、第６図は鋳造装置の型閉め時の縦断
正面図、第７図は第１図ｎ−ｎ線断面図、第８図は第１
図ｎ−ｎ線断面図、第９図は第１図ｎ−ｎ線断面図、第
１０図は砂中子を上方から見た斜視図、第１１図は第１
０図Ｘ　Ｉ　−Ｘ　Ｉ線断面図、第１２図は時間に対す
るプランジャの変位および時間に対する溶湯の圧力の関
係を示すグラフ、第１３図は本発明の鋳造工程で得られ
たサイアミーズ型シリンダブロック素材および比較例に
おけるスリーブの内径形状についてクリロッド測定を行
った結果を示す測定図、第１４図は本発明の鋳造工程で
得られたサイアミーズ型シリンダブロック素材および比
較例におけるスリーブに残留する鋳造応力のバランス度
を示す説明図、第１５図は本発明により製造されたサイ
アミーズ型シリンダブロックおよび比較例におけるスリ
ーブの加熱温度に対する膨張量の関係を示すグラフ、第
１６図はスリーブの膨張量測定位置を示す説明図である
。 Ｓｍ・・・サイアミーズ型シリンダブロック素材、ＩＩ
〜１．・・・シリンダバレル、３・・・スリーブ第４図 ？！、３図 第１図 第２図 手続補正書（自発） 昭和　６１年　１　月１６８

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 直列に並ぶ複数のアルミニウム合金製シリンダバレルに
   複数の鋳鉄製スリーブをそれぞれ溶湯の加圧充填下で鋳
   ぐるんだサイアミーズ型シリンダブロック素材において
   、鋳造後の各スリーブの断面形状は、各スリーブが各シ
   リンダバレルの凝固収縮力を受けて長軸をシリンダバレ
   ル配列方向に平行させた略楕円形を呈することを特徴と
   するサイアミーズ型シリンダブロック素材。