JPS6096649A - 摺動部材用樹脂組成物 - Google Patents
摺動部材用樹脂組成物Info
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- JPS6096649A JPS6096649A JP58204266A JP20426683A JPS6096649A JP S6096649 A JPS6096649 A JP S6096649A JP 58204266 A JP58204266 A JP 58204266A JP 20426683 A JP20426683 A JP 20426683A JP S6096649 A JPS6096649 A JP S6096649A
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- ptw
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- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16J15/00—Sealings
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- F16J15/34—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member
- F16J15/3496—Sealings between relatively-moving surfaces with slip-ring pressed against a more or less radial face on one member use of special materials
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
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- C08K3/00—Use of inorganic substances as compounding ingredients
- C08K3/18—Oxygen-containing compounds, e.g. metal carbonyls
- C08K3/24—Acids; Salts thereof
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K7/00—Use of ingredients characterised by shape
- C08K7/02—Fibres or whiskers
- C08K7/04—Fibres or whiskers inorganic
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- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L23/00—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers
- C08L23/02—Compositions of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Compositions of derivatives of such polymers not modified by chemical after-treatment
- C08L23/04—Homopolymers or copolymers of ethene
- C08L23/06—Polyethene
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L77/00—Compositions of polyamides obtained by reactions forming a carboxylic amide link in the main chain; Compositions of derivatives of such polymers
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- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
- F16C33/201—Composition of the plastic
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
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- F16H53/02—Single-track cams for single-revolution cycles; Camshafts with such cams
- F16H53/025—Single-track cams for single-revolution cycles; Camshafts with such cams characterised by their construction, e.g. assembling or manufacturing features
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16H—GEARING
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- F16H55/02—Toothed members; Worms
- F16H55/06—Use of materials; Use of treatments of toothed members or worms to affect their intrinsic material properties
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
動部材用樹脂組成物に関する。さらに詳しくは、本発明
は限界ｐｙ値が高く、かつ動摩擦係数および相手材料を
も含めた摩耗量が少なく、しかも剛性に優れた摺動部材
用樹脂組成物に関する。
は限界ｐｙ値が高く、かつ動摩擦係数および相手材料を
も含めた摩耗量が少なく、しかも剛性に優れた摺動部材
用樹脂組成物に関する。
ボリアミド樹脂は吸湿による機械的強度および寸法など
の変化が大きいが、強靭性、耐熱性および耐薬品性など
エンジニアリング樹脂に要求される多くの優れた特性を
兼備している。しかもポリアミド樹脂は他のエンジニア
リング樹脂と比較して自己潤滑性に著しく優れている。
の変化が大きいが、強靭性、耐熱性および耐薬品性など
エンジニアリング樹脂に要求される多くの優れた特性を
兼備している。しかもポリアミド樹脂は他のエンジニア
リング樹脂と比較して自己潤滑性に著しく優れている。
それゆえ、軸受部品や歯車部品または耐摩耗性を要求さ
れる機械部品に使用するとき、潤滑剤なしで使用でき、
しかも騒音が小さいなどの特徴があり、金踊材料の代替
材料として有用である。
れる機械部品に使用するとき、潤滑剤なしで使用でき、
しかも騒音が小さいなどの特徴があり、金踊材料の代替
材料として有用である。
最近、プラスチック摺動部材の用途分野は拡大されてお
り、非潤滑系で苛酷な荷重下、激しい摩耗を受けるベア
リング、雰囲気温度の高い条件下に使用されるブッシン
グまたは部品の軽薄短小化に伴なう肉厚の薄い摺動部品
などの分野に用途分野が拡大しており、用途分野の拡大
につれプラスチック摺動部材に対する要求性能も厳しい
ものになってきている。
り、非潤滑系で苛酷な荷重下、激しい摩耗を受けるベア
リング、雰囲気温度の高い条件下に使用されるブッシン
グまたは部品の軽薄短小化に伴なう肉厚の薄い摺動部品
などの分野に用途分野が拡大しており、用途分野の拡大
につれプラスチック摺動部材に対する要求性能も厳しい
ものになってきている。
プラスチック材料は自己潤滑性に優れている半面、金属
材料と比較して限界ｐｖ値が低く、剛性などの機械的強
度が劣るという欠点がある。
材料と比較して限界ｐｖ値が低く、剛性などの機械的強
度が劣るという欠点がある。
前記限界ｐｖ値とは一般に摺動部材がある一定の荷重（
Ｐ）においである周速度ｆｆ）以上になると材料が融け
たり焼付いたりする負荷の限界値のことである。
Ｐ）においである周速度ｆｆ）以上になると材料が融け
たり焼付いたりする負荷の限界値のことである。
一般に軸受などの摺動部品にプラスチックスを適用する
ばあいには、動摩擦係数が小さく、限界ＰＶ値が高く、
摩耗量が少なく、シかも相手材料を傷めないという摩擦
摩耗特性以外に、剛性や耐クリープ性などの機械的性質
の優れた材料を使用することが望ましい。
ばあいには、動摩擦係数が小さく、限界ＰＶ値が高く、
摩耗量が少なく、シかも相手材料を傷めないという摩擦
摩耗特性以外に、剛性や耐クリープ性などの機械的性質
の優れた材料を使用することが望ましい。
従来、ポリアミド樹脂の摩擦摩耗特性を維持し、あるい
は向上せしめながら、機械的性質や熱変形温度を向上せ
しめる方法が種々検討されてきている。たとえばガラス
繊維とＦＴＰＲとを組合わせる方法や、炭素繊維と二酸
化モリブデンとを組合わせる方法などが提案されている
。しかしながら、前記のごとき従来法は下記のような欠
点を有している。
は向上せしめながら、機械的性質や熱変形温度を向上せ
しめる方法が種々検討されてきている。たとえばガラス
繊維とＦＴＰＲとを組合わせる方法や、炭素繊維と二酸
化モリブデンとを組合わせる方法などが提案されている
。しかしながら、前記のごとき従来法は下記のような欠
点を有している。
すなわち、たとえばガラス繊維とＰＴＦｌｃと１１加し
たポリアミド樹脂組成物を軸受材として用いると、ガラ
ス繊維が軸受摺動面にミクロ的に露出し、相手材を摩耗
させる、いわゆる猶かじる〃という最大の欠点を有し、
摩耗量が大きくなるのみならず、摩擦係数が大きくなる
という欠点がある。また、たとえば炭素繊維と二硫化モ
リブデンとを添加したポリアミド樹脂組成物は炭素繊維
および二硫化モリブデンがともに高価であるため非常に
コスト高になるのに加え、相手材を１かじる〃欠点が根
本的に解決されていない欠点がある。また、ガラス繊維
や炭素繊維は繊維の長さが３ｍｍ程度と比較的長いため
、これらを用いた組成物成形体の異方性が大きく、成形
用金型設計が困難であり、またアニーリング後の寸法精
度にも問題がある。
たポリアミド樹脂組成物を軸受材として用いると、ガラ
ス繊維が軸受摺動面にミクロ的に露出し、相手材を摩耗
させる、いわゆる猶かじる〃という最大の欠点を有し、
摩耗量が大きくなるのみならず、摩擦係数が大きくなる
という欠点がある。また、たとえば炭素繊維と二硫化モ
リブデンとを添加したポリアミド樹脂組成物は炭素繊維
および二硫化モリブデンがともに高価であるため非常に
コスト高になるのに加え、相手材を１かじる〃欠点が根
本的に解決されていない欠点がある。また、ガラス繊維
や炭素繊維は繊維の長さが３ｍｍ程度と比較的長いため
、これらを用いた組成物成形体の異方性が大きく、成形
用金型設計が困難であり、またアニーリング後の寸法精
度にも問題がある。
本発明者らは前記のごときガラス繊維、炭素繊維などの
比較的長くて硬い繊維をポリアミド樹脂に添加した組成
物から形成された成形品のいわゆる１かじるｌという欠
点や成形時の異方性を改善するため、ガラス繊維や炭素
繊維よりミクロナ繊維であるチタン酸カリウムウィスカ
ー（以下、ＰＴＷという）に注目し、ＰＴＷとポリアミ
ド樹脂とを配合した系に着目し、研究を重ねてきたがこ
れらの系のみでは前記欠点を解消しえていない。すなわ
ち、ポリアミド樹脂にＰＴＷのみを配合したものは、限
界ｐｖ値および機械的性質は向上するが、比摩耗量がか
えって大きくなる、耐摩耗性が低下するという摺動部材
用成形材料としての致命的欠点が解決しえていない。
比較的長くて硬い繊維をポリアミド樹脂に添加した組成
物から形成された成形品のいわゆる１かじるｌという欠
点や成形時の異方性を改善するため、ガラス繊維や炭素
繊維よりミクロナ繊維であるチタン酸カリウムウィスカ
ー（以下、ＰＴＷという）に注目し、ＰＴＷとポリアミ
ド樹脂とを配合した系に着目し、研究を重ねてきたがこ
れらの系のみでは前記欠点を解消しえていない。すなわ
ち、ポリアミド樹脂にＰＴＷのみを配合したものは、限
界ｐｖ値および機械的性質は向上するが、比摩耗量がか
えって大きくなる、耐摩耗性が低下するという摺動部材
用成形材料としての致命的欠点が解決しえていない。
本発明者らは前記のような状況に鑑み、鋭意研究を重ね
た結果、ポリアミド樹脂に粉末状高密度ポリエチレン（
以下、ＨＤＰＫという）およびｐ’ｒｗが配合されてな
る摺動部材用樹脂組成物を用いることにより、摺動部材
の機械的特性、熱変形温度および成形収縮率を良好にす
るのみならず、ｐ’ｒｗ配合量が増加するに従い、動摩
擦係数、摩耗量が低下するという予想だにしえない効果
を見出し、本発明を完成するに至った。
た結果、ポリアミド樹脂に粉末状高密度ポリエチレン（
以下、ＨＤＰＫという）およびｐ’ｒｗが配合されてな
る摺動部材用樹脂組成物を用いることにより、摺動部材
の機械的特性、熱変形温度および成形収縮率を良好にす
るのみならず、ｐ’ｒｗ配合量が増加するに従い、動摩
擦係数、摩耗量が低下するという予想だにしえない効果
を見出し、本発明を完成するに至った。
本発明に用いるポリアミド樹脂としては、たトエハナイ
ロン６、ナイロン６６、ナイロン６１２、ナイロン１１
、ナイロン１２、キシリレンジアミン系Ｃリアミド樹脂
であるナイロンＭＸＤ６またはこれらに用いられる原料
上ツマ−を２種以上共重合してなる共重合ポリアミド樹
脂やこれらのポリアミド樹脂を２種以上ブレンドしたも
のなどがあげられる。これらのうちではナイロン６６が
、物性のバランスおよび経済性などの点から最も実用性
が高い。
ロン６、ナイロン６６、ナイロン６１２、ナイロン１１
、ナイロン１２、キシリレンジアミン系Ｃリアミド樹脂
であるナイロンＭＸＤ６またはこれらに用いられる原料
上ツマ−を２種以上共重合してなる共重合ポリアミド樹
脂やこれらのポリアミド樹脂を２種以上ブレンドしたも
のなどがあげられる。これらのうちではナイロン６６が
、物性のバランスおよび経済性などの点から最も実用性
が高い。
本発明に用いるＨＤＰＫとは、エチレンを中圧法（３０
〜１００気圧の条件下）または低圧法（常圧で１００°
ａ以下の条件下）にて重合してえられる白色微粉末のこ
とであり、これに耐熱性、耐候性などの各種安定剤を配
合したものも勿論使用可能であり、その特徴としては、
密度が大きく（０−９３０９／ ａｍ３以上） 、ポリ
エチレンのなかでは硬質で、機械的強度や耐熱性にすぐ
れている点にある。
〜１００気圧の条件下）または低圧法（常圧で１００°
ａ以下の条件下）にて重合してえられる白色微粉末のこ
とであり、これに耐熱性、耐候性などの各種安定剤を配
合したものも勿論使用可能であり、その特徴としては、
密度が大きく（０−９３０９／ ａｍ３以上） 、ポリ
エチレンのなかでは硬質で、機械的強度や耐熱性にすぐ
れている点にある。
前記ＨＤＰ’Ｅとしては、約２００μｍ以下の平均粒子
径のものが好ましく、平均粒子径の下限にはとくに制限
はない。前記ＨＤＰＫの平均粒子が約２００μｍ以下に
なると、それを用いた本発明の組成物から作製した成形
品表明が緻密になり好ましい。
径のものが好ましく、平均粒子径の下限にはとくに制限
はない。前記ＨＤＰＫの平均粒子が約２００μｍ以下に
なると、それを用いた本発明の組成物から作製した成形
品表明が緻密になり好ましい。
前記ＨＤＰＨの分子量としては約５００００以上のもの
が好ましい。分子量が約５ｏｏｏｏ以上になると、添加
したＨＤＰＫが組成物調製時の混線過程において、剪断
応力により変形されたり、薄層化、フィルム状化したり
しにくくなり、よく分赦し、成形品中に粉末粒子状のま
ま保持されやすくなり摺動特性の改良効果が大きい。
が好ましい。分子量が約５ｏｏｏｏ以上になると、添加
したＨＤＰＫが組成物調製時の混線過程において、剪断
応力により変形されたり、薄層化、フィルム状化したり
しにくくなり、よく分赦し、成形品中に粉末粒子状のま
ま保持されやすくなり摺動特性の改良効果が大きい。
前記ＨＤＰＩの添加量は添加効果および鰯性分散性の点
から本発明の組成物に対し、５〜２５％（重量％、以下
同様）が適切であり、さらに好ましくは１０〜２０％で
ある。ＨＤＰＩＢの添加量が５％未満になると動摩擦係
数および比摩耗量の改善効果が乏しく、かつまた限界ｐ
ｖ値を充分向上させることができず、一方該添加量が２
５％をこえると該組成物を用いた成形品の機械的強度が
低下する傾向にある。
から本発明の組成物に対し、５〜２５％（重量％、以下
同様）が適切であり、さらに好ましくは１０〜２０％で
ある。ＨＤＰＩＢの添加量が５％未満になると動摩擦係
数および比摩耗量の改善効果が乏しく、かつまた限界ｐ
ｖ値を充分向上させることができず、一方該添加量が２
５％をこえると該組成物を用いた成形品の機械的強度が
低下する傾向にある。
本発明でいうｐ’ｒｗとは一般式：
％式％）
または一般式：
に２０・ｎ（ＴｉＯ２）−、Ｈ８０
（式中、ｎは２〜８の整数を表わす）で示される単結晶
繊維であり、尺体的にはたとえば４チタン酸カリウム繊
維、６チタン酸カリウム繊維または８チタン醇カリウム
繊維などの弔−組成物またはそれらの混合組成物であっ
てもよく、平均繊維径２μｍ以下、平均繊維長５〜１０
０μｍでかつ平均繊維長／平均繊維径（以下、アスペク
ト比という）が１０以上のものである。なおＰＴＷの平
均繊維径および平均繊維長は走査型電子顕微鏡により、
少なくとも視野数５以上で、かっ１視野あたり少なくと
も１０ｗ４維以上の繊維について測定したものの平均値
であり、該平均値を用いてアスペクト比が算出される。
繊維であり、尺体的にはたとえば４チタン酸カリウム繊
維、６チタン酸カリウム繊維または８チタン醇カリウム
繊維などの弔−組成物またはそれらの混合組成物であっ
てもよく、平均繊維径２μｍ以下、平均繊維長５〜１０
０μｍでかつ平均繊維長／平均繊維径（以下、アスペク
ト比という）が１０以上のものである。なおＰＴＷの平
均繊維径および平均繊維長は走査型電子顕微鏡により、
少なくとも視野数５以上で、かっ１視野あたり少なくと
も１０ｗ４維以上の繊維について測定したものの平均値
であり、該平均値を用いてアスペクト比が算出される。
ＰＴＷの平均繊維径、平均繊維長およびアスペクト比が
前記範囲をはずれるばあい、たとえばアスペクト比が１
０より小さいと樹脂などに添加したばあいの補強効果が
小さくなり好ましくない。一方、平均繊維長が１００１
１ｍよりも長い繊維は工業的に製造することが困難であ
り、いまだ市販されていない。
前記範囲をはずれるばあい、たとえばアスペクト比が１
０より小さいと樹脂などに添加したばあいの補強効果が
小さくなり好ましくない。一方、平均繊維長が１００１
１ｍよりも長い繊維は工業的に製造することが困難であ
り、いまだ市販されていない。
本発明に用いられるＰＴＷは「ティスモ（１１５Ｍ０）
Ｊ（大塚化学薬品■製）なる商標名で市販されているも
のがそのまま使用でき、これは平均繊維径０．２〜０．
５μｍ１平均繊維長１０〜２０μｍ１アスペクト比２０
〜１００の高強度単結晶ホイスカーである。
Ｊ（大塚化学薬品■製）なる商標名で市販されているも
のがそのまま使用でき、これは平均繊維径０．２〜０．
５μｍ１平均繊維長１０〜２０μｍ１アスペクト比２０
〜１００の高強度単結晶ホイスカーである。
前記ｐ’ｒｗの配合量はポリアミド樹脂の補強効果、と
くに剛性、耐クリープ性および熱変形温度の向上、さら
に限界ｐｖ値の向上などの点から本発明の組成物の１０
〜４０％であることが好ましい。前記配合量が１０％未
満では機械的強度を充分向上させることができず、４０
％をこえて使用しても４０％をふえて使用した量に対す
る機械的強度の向上効果があまりみとめられず、かっ組
成物の成形材料としての造粒化が難しくなる傾向にある
。
くに剛性、耐クリープ性および熱変形温度の向上、さら
に限界ｐｖ値の向上などの点から本発明の組成物の１０
〜４０％であることが好ましい。前記配合量が１０％未
満では機械的強度を充分向上させることができず、４０
％をこえて使用しても４０％をふえて使用した量に対す
る機械的強度の向上効果があまりみとめられず、かっ組
成物の成形材料としての造粒化が難しくなる傾向にある
。
前記ＰＴＷを無表面処理のまま使用してもさしつかえな
いが、ＰＴＷとポリアミド樹脂との界面接着強度を改良
するために表面処」４１剤、たとえばエポキシシラン、
アミノシラン、アクリルシランなどのシランカップリン
グ剤またはチタネートカップリング剤などで表面処理す
ると成形品の乾燥状態または湿尚状態における物性改良
に極めて有利である。
いが、ＰＴＷとポリアミド樹脂との界面接着強度を改良
するために表面処」４１剤、たとえばエポキシシラン、
アミノシラン、アクリルシランなどのシランカップリン
グ剤またはチタネートカップリング剤などで表面処理す
ると成形品の乾燥状態または湿尚状態における物性改良
に極めて有利である。
なお前記ポリアミド樹脂、ＨＤＰＫおよびＰＴｗからな
る本発明の組成物には、必要に応じてＰＴＦＥ、Ｍｏ
Ｓ ２ 、グラファイト、シリコーンオイルなどの潤滑
剤、無機系や有機系の微粉末フィラー、顔料、難燃剤、
帯電防止剤、滑剤、酸化防止剤、熱安定剤など通常一般
に樹脂に混入して用いられる添加剤などを適宜添加して
ｎＩいてもよい。
る本発明の組成物には、必要に応じてＰＴＦＥ、Ｍｏ
Ｓ ２ 、グラファイト、シリコーンオイルなどの潤滑
剤、無機系や有機系の微粉末フィラー、顔料、難燃剤、
帯電防止剤、滑剤、酸化防止剤、熱安定剤など通常一般
に樹脂に混入して用いられる添加剤などを適宜添加して
ｎＩいてもよい。
本発明の組成物を用いて、たとえばっぎのようにして摺
動部材などが成形される。すなわち所定のポリアミド樹
脂、ＨＤＰＫおよびＰＴｗをプレンダーなどを用いて混
合し、該混合物を押出機で溶融混和し、ペレット化した
のち射出成形などして所望の形状に成形される。
動部材などが成形される。すなわち所定のポリアミド樹
脂、ＨＤＰＫおよびＰＴｗをプレンダーなどを用いて混
合し、該混合物を押出機で溶融混和し、ペレット化した
のち射出成形などして所望の形状に成形される。
本発明の組成物から成形された成形品の断面は、たとえ
ば成形品断面の一部分の倍率５叩倍における走査電子顕
微鏡写真のスケッチ図である第１図に示すごとく、ポリ
アミド樹脂からなるベース材（υ中に多数点在する白っ
ぽい針状（微粒子状にみえるンのＰＴＷ（２）と小粒状
のＨＤＰＲ（３）とが散在した状態になっており、散在
するＨＤＰＫが潤滑性の向上を、ｐ’ｒｗが補強効果と
限界ｐｖ値の向上とをもたらすものであり、耐摩耗性の
改良は、ＨＤＰＫと四の相乗効果により改良されるもの
と考えられる。このようにして成形品の耐摩耗性が良好
になり、相手材の耐摩耗性も著しく少なくなり、限界ｐ
ｖ値が高く、高速、高負荷条件での使用が可能になるも
のと考えられる。
ば成形品断面の一部分の倍率５叩倍における走査電子顕
微鏡写真のスケッチ図である第１図に示すごとく、ポリ
アミド樹脂からなるベース材（υ中に多数点在する白っ
ぽい針状（微粒子状にみえるンのＰＴＷ（２）と小粒状
のＨＤＰＲ（３）とが散在した状態になっており、散在
するＨＤＰＫが潤滑性の向上を、ｐ’ｒｗが補強効果と
限界ｐｖ値の向上とをもたらすものであり、耐摩耗性の
改良は、ＨＤＰＫと四の相乗効果により改良されるもの
と考えられる。このようにして成形品の耐摩耗性が良好
になり、相手材の耐摩耗性も著しく少なくなり、限界ｐ
ｖ値が高く、高速、高負荷条件での使用が可能になるも
のと考えられる。
本発明の組成物から作製される摺動部材としてはブッシ
ング、ベアリング、スリーブ、スリップリング、ガイド
レール、シール材、スイッチ部品、ギア、カムなどがあ
げられ、従来のプラスチック材料では適用できなかった
用途への展開がはかられるものと期待される。
ング、ベアリング、スリーブ、スリップリング、ガイド
レール、シール材、スイッチ部品、ギア、カムなどがあ
げられ、従来のプラスチック材料では適用できなかった
用途への展開がはかられるものと期待される。
以下、本発明の組成物を実施例にもとづいて説明するが
、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない
。
、本発明はこれら実施例のみに限定されるものではない
。
実施例１〜６および比較例１〜４
２０２０Ｕ （ナイロン６６、宇部興産■１１！！！
） 、微粒０３ＭＡ４１１ （平均繊維長６ｍｍのガラ
ス繊維、旭７アイパーグラス■製）を第１表に示す鼠プ
レンダーを用い混合し、２９０°Ｃに設定した４Ｑ ｍ
ｍφ押出機より押出し、ペレット化した。えられたペレ
ットを乾燥させたのち射出温度２８０°Ｃ１金型ｎ１６
度８０°Ｃ１射出圧力４００ｋｇ／ｃ＋ｎ２、射出速度
８［１ｃ ｃ／秒、射出前進時間１５秒の条件で射出成
形し、ＡＳＴＭ Ｄ６３８による引張強さ、ＡＳＴＭ
Ｄ７９０による曲げ強さ、ＡＳＴＭ Ｄ７９０による弾
性率、ＡＳＴＭ Ｄ６４８（荷重１８．６に９７ａｍ
）によるＨＤＴの１ｉｌｌ定に用いるテストピースを作
製し、えられたテストピースを用いてそれらの物性を測
定した。また成形収縮率は引張テストピースの流れ方向
について測定した。それらの結果を第１表に示す。
） 、微粒０３ＭＡ４１１ （平均繊維長６ｍｍのガラ
ス繊維、旭７アイパーグラス■製）を第１表に示す鼠プ
レンダーを用い混合し、２９０°Ｃに設定した４Ｑ ｍ
ｍφ押出機より押出し、ペレット化した。えられたペレ
ットを乾燥させたのち射出温度２８０°Ｃ１金型ｎ１６
度８０°Ｃ１射出圧力４００ｋｇ／ｃ＋ｎ２、射出速度
８［１ｃ ｃ／秒、射出前進時間１５秒の条件で射出成
形し、ＡＳＴＭ Ｄ６３８による引張強さ、ＡＳＴＭ
Ｄ７９０による曲げ強さ、ＡＳＴＭ Ｄ７９０による弾
性率、ＡＳＴＭ Ｄ６４８（荷重１８．６に９７ａｍ
）によるＨＤＴの１ｉｌｌ定に用いるテストピースを作
製し、えられたテストピースを用いてそれらの物性を測
定した。また成形収縮率は引張テストピースの流れ方向
について測定した。それらの結果を第１表に示す。
一方、前記と同様にして限界ｐｖ値、動摩擦係数、比摩
耗量および相手材比摩耗量測定用テストピース（外径２
５ｍｍ 、内径２０ｍｍの円筒状スリーブ）を作製し、
下記方法によりそれらの物性を測定した。
耗量および相手材比摩耗量測定用テストピース（外径２
５ｍｍ 、内径２０ｍｍの円筒状スリーブ）を作製し、
下記方法によりそれらの物性を測定した。
摩擦摩耗試験は鈴木式摩耗試験機（東洋ボールドウィン
■製〕を使用し、相手材料としては円筒状の硬鋼（５４
５ａ ）を用い、すべて無潤滑の状態で摩擦速度（Ｖ）
３０ａｍ／秒、荷重（Ｐ月Ｏｋｇ／ａｍ”で連続運転
し、摩擦距離１０ｋｍに達したときの摩擦係数および単
位距離当りの摩耗量（比摩耗量および相手材比摩耗量）
をめた。また限界Ｐ”ｌ値は摩擦速度（Ｖ）３０ｃｍ／
秒を一定として荷重（Ｐ）を変化させて１時間運転した
のちの摩擦面を観察し、異常な損傷が生じる時点を判定
した。
■製〕を使用し、相手材料としては円筒状の硬鋼（５４
５ａ ）を用い、すべて無潤滑の状態で摩擦速度（Ｖ）
３０ａｍ／秒、荷重（Ｐ月Ｏｋｇ／ａｍ”で連続運転
し、摩擦距離１０ｋｍに達したときの摩擦係数および単
位距離当りの摩耗量（比摩耗量および相手材比摩耗量）
をめた。また限界Ｐ”ｌ値は摩擦速度（Ｖ）３０ｃｍ／
秒を一定として荷重（Ｐ）を変化させて１時間運転した
のちの摩擦面を観察し、異常な損傷が生じる時点を判定
した。
第１表から明らかなように本発明の組成物から製造され
たものは、ナイロン６６単独（比較例１）またはナイロ
ン６６に対しｐ’ｒｗのみを添加した組成物（比較例２
）から製造されたものと比較して、Ｉ（ＤＰＥの添加に
より動摩擦係数および比摩耗量が大幅に減少し、相手材
比摩耗量が少ないことがわかる。またナイロン６６に対
しＨＤＰＭ！のみを添加した組成物（比較例３）から製
造さ１１たものと比較して、これにＰＴＷを配合するこ
とにより、引張強さ、曲げ強さ、曲げ弾性率、ＨＤＴお
よび限界ＰＶ値が大幅に向上し、成形収縮率は減少し、
しかも動摩擦係数、比摩耗量はＰＴＷ配合Ｊａの増加に
伴ない減少すること力（わ力）る。一方、比較例４のガ
ラス繊維のかわりにＰＴＷをハｊいると、動摩擦係数、
比摩耗量およびとくに相手上ｊ比摩耗量が大幅に少なく
なることがわかる。
たものは、ナイロン６６単独（比較例１）またはナイロ
ン６６に対しｐ’ｒｗのみを添加した組成物（比較例２
）から製造されたものと比較して、Ｉ（ＤＰＥの添加に
より動摩擦係数および比摩耗量が大幅に減少し、相手材
比摩耗量が少ないことがわかる。またナイロン６６に対
しＨＤＰＭ！のみを添加した組成物（比較例３）から製
造さ１１たものと比較して、これにＰＴＷを配合するこ
とにより、引張強さ、曲げ強さ、曲げ弾性率、ＨＤＴお
よび限界ＰＶ値が大幅に向上し、成形収縮率は減少し、
しかも動摩擦係数、比摩耗量はＰＴＷ配合Ｊａの増加に
伴ない減少すること力（わ力）る。一方、比較例４のガ
ラス繊維のかわりにＰＴＷをハｊいると、動摩擦係数、
比摩耗量およびとくに相手上ｊ比摩耗量が大幅に少なく
なることがわかる。
実施例７〜１１および比較例５〜９
実施例１と同様にして、Ａ１０３０ＢＲＩ、 （ナイロ
ン６、ユニチカ（１６専櫃）、レニー６００１（ナイロ
ンＭＸＤ６、三菱瓦斯化学■＠）、ダイアミド１．１９
０１ （ナイロン１２、ダイセルヒュルス■製）、Ｔ１
５Ｍ０−ＤＩＤ２ オＪ：びｉｎ −Ｚｅｘ ５０００
（平均粒子径５（］μｍ、平均分子量７００００の）
Ｄ）ＰＫ 、三井石油化学工業■製）を第２表に示す量
配合し、ペレットを作製し、射出成形によりテストピー
スを作製し、物性を測定した。そ第２表から明らかなよ
うに、ナイロン６ についてもＨＤＰＫを５〜２０％、
ＰＴＷを２０％配合した組成物から製造したものは、ナ
イロン６のみからえられたものよりも機械物性および寸
法精度が向上するのみならず、動摩擦係数および比摩耗
量、さらには限界ｐｖ値が大幅に改善されることがわか
る。なおナイロン６にＰＴＷのみを配合したものは、機
械物性、寸法精度は大幅に改俳されるが、摺動特性はほ
とんど改善されないため、摺動部材用組成物として優れ
ているとはいいがたい。
ン６、ユニチカ（１６専櫃）、レニー６００１（ナイロ
ンＭＸＤ６、三菱瓦斯化学■＠）、ダイアミド１．１９
０１ （ナイロン１２、ダイセルヒュルス■製）、Ｔ１
５Ｍ０−ＤＩＤ２ オＪ：びｉｎ −Ｚｅｘ ５０００
（平均粒子径５（］μｍ、平均分子量７００００の）
Ｄ）ＰＫ 、三井石油化学工業■製）を第２表に示す量
配合し、ペレットを作製し、射出成形によりテストピー
スを作製し、物性を測定した。そ第２表から明らかなよ
うに、ナイロン６ についてもＨＤＰＫを５〜２０％、
ＰＴＷを２０％配合した組成物から製造したものは、ナ
イロン６のみからえられたものよりも機械物性および寸
法精度が向上するのみならず、動摩擦係数および比摩耗
量、さらには限界ｐｖ値が大幅に改善されることがわか
る。なおナイロン６にＰＴＷのみを配合したものは、機
械物性、寸法精度は大幅に改俳されるが、摺動特性はほ
とんど改善されないため、摺動部材用組成物として優れ
ているとはいいがたい。
ナイロンＭＸＤ６およびナイロン１２についても同様の
傾向がみられることから、いかなるポリアミド樹脂につ
いても）ＩＤＰＫおよびＰＴＷを配合することにより、
とくに也ｕ５〜２５％、ＰＴＷ １０〜４０％配合する
ことによりポリアミド樹脂を摺動部材用成形材料として
非常に実用性の高いものとすることができる。
傾向がみられることから、いかなるポリアミド樹脂につ
いても）ＩＤＰＫおよびＰＴＷを配合することにより、
とくに也ｕ５〜２５％、ＰＴＷ １０〜４０％配合する
ことによりポリアミド樹脂を摺動部材用成形材料として
非常に実用性の高いものとすることができる。
第１図は本発明の組成物の一実施態様を用いて成形した
成形品（実施例２でえられたもの）の断面の一部分の倍
率５００倍における走査型電子顕微鏡写真のスナツチ図
である。 （図面の主要符号） （１）：ベース材 （２）：ＰＴＷ （＋）：ＨＤｐｍ 第１頁の続き ■Ｉｎｔ、ＣＩ、’ 識別記号 庁内整理番号５０：０
８
成形品（実施例２でえられたもの）の断面の一部分の倍
率５００倍における走査型電子顕微鏡写真のスナツチ図
である。 （図面の主要符号） （１）：ベース材 （２）：ＰＴＷ （＋）：ＨＤｐｍ 第１頁の続き ■Ｉｎｔ、ＣＩ、’ 識別記号 庁内整理番号５０：０
８
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ポリアミド樹脂、粉末状高密度ポリエチレンおよび
チタン酸カリウムウィスカーが配合されてなる摺動部材
用樹脂組成物。 ２ 前記組成物中に、前記粉末状高密度ポリエチレンが
５〜２５重量％、チタン酸カリウムウィスカーが１０〜
４０重量％配合されている特許請求の範囲第１項記載の
組成物。 ６ 前記粉末状高密度ポリエチレンの平均粒子径が２０
０μｍ以下であり、かつ分子量が５００００以上である
特許請求の範囲第１項記載の組成物。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58204266A JPS6096649A (ja) | 1983-10-31 | 1983-10-31 | 摺動部材用樹脂組成物 |
| CA000466525A CA1254550A (en) | 1983-10-31 | 1984-10-29 | Resinous composition for sliding members |
| US06/666,468 US4563495A (en) | 1983-10-31 | 1984-10-30 | Resinous composition for sliding members |
| IT23391/84A IT1177096B (it) | 1983-10-31 | 1984-10-30 | Composizione resinosa per organi scorrevoli |
| DE19843439703 DE3439703A1 (de) | 1983-10-31 | 1984-10-30 | Harzmasse fuer gleitmaterialien |
| FR8416709A FR2554116B1 (fr) | 1983-10-31 | 1984-10-31 | Composition resineuse pour des elements coulissants |
| GB08427476A GB2149805B (en) | 1983-10-31 | 1984-10-31 | A resinous composition for sliding members |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58204266A JPS6096649A (ja) | 1983-10-31 | 1983-10-31 | 摺動部材用樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6096649A true JPS6096649A (ja) | 1985-05-30 |
| JPH0254853B2 JPH0254853B2 (ja) | 1990-11-22 |
Family
ID=16487617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58204266A Granted JPS6096649A (ja) | 1983-10-31 | 1983-10-31 | 摺動部材用樹脂組成物 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4563495A (ja) |
| JP (1) | JPS6096649A (ja) |
| CA (1) | CA1254550A (ja) |
| DE (1) | DE3439703A1 (ja) |
| FR (1) | FR2554116B1 (ja) |
| GB (1) | GB2149805B (ja) |
| IT (1) | IT1177096B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63207851A (ja) * | 1987-02-24 | 1988-08-29 | Japan Synthetic Rubber Co Ltd | ポリアミド樹脂組成物 |
| WO1991001044A1 (en) * | 1989-07-07 | 1991-01-24 | Otsuka Kagaku Kabushiki Kaisha | Molded article for holding wafer |
| EP0705877A1 (en) * | 1993-06-25 | 1996-04-10 | Tonen Chemical Corporation | Whisker-reinforced thermoplastic resin composition |
| JP2008240785A (ja) * | 2007-03-26 | 2008-10-09 | Daido Metal Co Ltd | 摺動部材 |
| JP2014047321A (ja) * | 2012-09-03 | 2014-03-17 | Otsuka Chem Co Ltd | 湿式潤滑用摺動部材及び摺動部材用樹脂組成物 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4881330A (en) * | 1987-02-03 | 1989-11-21 | Daiwa Seiko, Inc. | Ski boot |
| KR890017296A (ko) * | 1988-05-18 | 1989-12-15 | 나가이 아쯔시 | 성형용 올레핀계 수지 복합조성물과 그 성형품, 성형품인 슬라이드부재 및 테이프 가이드와 이를 조립한 카트리지 및 자기테이프 카트리지 |
| JPH0631943B2 (ja) * | 1988-11-29 | 1994-04-27 | ヤマハ株式会社 | 楽器用鍵盤材 |
| DE4100740A1 (de) * | 1991-01-12 | 1992-07-16 | Basf Ag | Flammgeschuetzte thermoplastische formmassen |
| DE69530073D1 (de) * | 1994-12-16 | 2003-04-30 | Otsuka Kagaku Kk | Warmhärtende harzzusammensetzung für gleitelement |
| DE19606948A1 (de) * | 1996-02-23 | 1997-08-28 | Hoechst Ag | Kunststoff-Formmassen mit geringerem Verschleiß |
| JP3753196B2 (ja) * | 1996-04-09 | 2006-03-08 | カヤバ工業株式会社 | ロッドガイドの成形方法 |
| US6620860B2 (en) * | 2000-03-31 | 2003-09-16 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Friction material |
| JP2000310239A (ja) | 1999-04-28 | 2000-11-07 | Nsk Ltd | クラッチレリーズ用軸受ユニット |
| JP3998879B2 (ja) * | 1999-12-20 | 2007-10-31 | 曙ブレーキ工業株式会社 | 摩擦材 |
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| JP5223401B2 (ja) * | 2007-03-23 | 2013-06-26 | ヤマハ株式会社 | 鍵盤装置の鍵用素材及び鍵 |
| DE102009043435A1 (de) * | 2009-09-29 | 2011-03-31 | Schaeffler Technologies Gmbh & Co. Kg | Gleitlack zur Beschichtung eines Metallbauteils oder aufgebracht auf ein Metallbauteil |
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| DE102018110920B4 (de) * | 2018-05-07 | 2023-08-10 | Tdk Electronics Ag | Schaltvorrichtung |
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Family Cites Families (5)
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-
1983
- 1983-10-31 JP JP58204266A patent/JPS6096649A/ja active Granted
-
1984
- 1984-10-29 CA CA000466525A patent/CA1254550A/en not_active Expired
- 1984-10-30 US US06/666,468 patent/US4563495A/en not_active Expired - Lifetime
- 1984-10-30 DE DE19843439703 patent/DE3439703A1/de active Granted
- 1984-10-30 IT IT23391/84A patent/IT1177096B/it active
- 1984-10-31 FR FR8416709A patent/FR2554116B1/fr not_active Expired
- 1984-10-31 GB GB08427476A patent/GB2149805B/en not_active Expired
Patent Citations (4)
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| DE3439703A1 (de) | 1985-05-23 |
| GB8427476D0 (en) | 1984-12-05 |
| GB2149805B (en) | 1986-10-29 |
| CA1254550A (en) | 1989-05-23 |
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| JPH0254853B2 (ja) | 1990-11-22 |
| FR2554116A1 (fr) | 1985-05-03 |
| IT8423391A1 (it) | 1986-04-30 |
| US4563495A (en) | 1986-01-07 |
| IT1177096B (it) | 1987-08-26 |
| FR2554116B1 (fr) | 1987-10-30 |
| GB2149805A (en) | 1985-06-19 |
| DE3439703C2 (ja) | 1990-04-05 |
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