JPS6071570A - マグネシア―カーボン煉瓦の製造方法 - Google Patents
マグネシア―カーボン煉瓦の製造方法Info
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- JPS6071570A JPS6071570A JP59175331A JP17533184A JPS6071570A JP S6071570 A JPS6071570 A JP S6071570A JP 59175331 A JP59175331 A JP 59175331A JP 17533184 A JP17533184 A JP 17533184A JP S6071570 A JPS6071570 A JP S6071570A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C04—CEMENTS; CONCRETE; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES
- C04B—LIME, MAGNESIA; SLAG; CEMENTS; COMPOSITIONS THEREOF, e.g. MORTARS, CONCRETE OR LIKE BUILDING MATERIALS; ARTIFICIAL STONE; CERAMICS; REFRACTORIES; TREATMENT OF NATURAL STONE
- C04B35/00—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products
- C04B35/01—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics
- C04B35/013—Shaped ceramic products characterised by their composition; Ceramics compositions; Processing powders of inorganic compounds preparatory to the manufacturing of ceramic products based on oxide ceramics containing carbon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/42—Constructional features of converters
- C21C5/44—Refractory linings
Landscapes
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は：
α、１． 焼成マグネサイト、
２ カーボン
３３．１ 予め濃縮されたノボラック
（ｎｏｖｏｌａｋ ）樹脂
３．２ 該ノボラック樹脂のための溶媒を含むバインダ
ー溶液 ４、 該樹脂の硬化剤 とを含む混合物を調整すること、 ｂ、該混合物から煉瓦をプレス加工すること、の段階を
含むマグネシア−カーボン煉瓦の製造方法に関する。
ー溶液 ４、 該樹脂の硬化剤 とを含む混合物を調整すること、 ｂ、該混合物から煉瓦をプレス加工すること、の段階を
含むマグネシア−カーボン煉瓦の製造方法に関する。
本発明はまたこの方法によって製造された煉瓦及び少く
とも部分的にこのような煉瓦を含む摩損ライニング（ｗ
ｅａｒ ｌｉｎｉｎｇ ）を有する転炉を提供する。
とも部分的にこのような煉瓦を含む摩損ライニング（ｗ
ｅａｒ ｌｉｎｉｎｇ ）を有する転炉を提供する。
マグネシア−カーボン煉瓦というのは、焼成マグネサイ
トと、重量で典型的に、５チ乃至３（ｌの量のカーボン
と、適切な結合剤の構成要素に主として基づく煉瓦と理
解されている。マグネシア−カーボン煉瓦は鋼製造用転
炉の摩損ライニングに使用され、且つ使用されているカ
ーボンのパーセントがあまシ高くないマグネサイト煉瓦
よりも実質的に摩損に対する抵抗が太きい。転炉の摩損
ライニングは、煉瓦の価格によって、全体又は部分的に
マグネシア−カーボン煉瓦から、特に摩損が最も大きい
転炉のトラニオンの位置において、構成されることがで
きる。
トと、重量で典型的に、５チ乃至３（ｌの量のカーボン
と、適切な結合剤の構成要素に主として基づく煉瓦と理
解されている。マグネシア−カーボン煉瓦は鋼製造用転
炉の摩損ライニングに使用され、且つ使用されているカ
ーボンのパーセントがあまシ高くないマグネサイト煉瓦
よりも実質的に摩損に対する抵抗が太きい。転炉の摩損
ライニングは、煉瓦の価格によって、全体又は部分的に
マグネシア−カーボン煉瓦から、特に摩損が最も大きい
転炉のトラニオンの位置において、構成されることがで
きる。
本発明は、煉瓦の調製の際に生ずる問題、あるいは煉瓦
に影響を与える要因による煉瓦の特性のいづれも専問家
にとって予測することができないという技術水準を背景
にして考慮されなければならない。
に影響を与える要因による煉瓦の特性のいづれも専問家
にとって予測することができないという技術水準を背景
にして考慮されなければならない。
従来の技術及び発明が解決しようとする問題点上述の型
式の方法は米国特許Ａ −４，２４８，６３８に開示さ
れている。この公知の方法では、ノボラック樹脂及び溶
媒を一緒にした重量に対する溶媒の重量比は２０チ乃至
６０％の範囲である。この開示によれば、溶媒２０チ以
下では、バインダー溶液の粘度が摂氏２５度において４
００ポアズ以上であるので、混合物を調整することが不
可能でおる。
式の方法は米国特許Ａ −４，２４８，６３８に開示さ
れている。この公知の方法では、ノボラック樹脂及び溶
媒を一緒にした重量に対する溶媒の重量比は２０チ乃至
６０％の範囲である。この開示によれば、溶媒２０チ以
下では、バインダー溶液の粘度が摂氏２５度において４
００ポアズ以上であるので、混合物を調整することが不
可能でおる。
この公知の方法の問題は、煉瓦のプレス加工後に煉瓦に
ひび割れが現われることである。これは本出願人によれ
ば、マグネシア−カーボン煉瓦のための構成成分の混合
後混合物内の多くの空気の存在によると考えられておシ
、その空気が煉瓦のプレス加工中に煉瓦内に入り込み、
そして圧縮されるので、煉瓦がプレス加工された後入り
込んだ空気の膨張がひび割れを生ずる。
ひび割れが現われることである。これは本出願人によれ
ば、マグネシア−カーボン煉瓦のための構成成分の混合
後混合物内の多くの空気の存在によると考えられておシ
、その空気が煉瓦のプレス加工中に煉瓦内に入り込み、
そして圧縮されるので、煉瓦がプレス加工された後入り
込んだ空気の膨張がひび割れを生ずる。
問題を解決するための手段
本発明の目的は、ひび割れの発生が減少されるマグネシ
ア−カーボン煉瓦の調製のための改良された方法を提供
するととである。
ア−カーボン煉瓦の調製のための改良された方法を提供
するととである。
本発明の他の目的は高い摩損抵抗を有するマグネシア−
カーボン煉瓦の調製方法を提供することである。
カーボン煉瓦の調製方法を提供することである。
本発明は方法の実施において、
Ｌ 混合物の調製が３０度乃至１００度の温度範囲の高
められた温度で行なわれる、そして２ ノボラック樹脂
及び溶媒を一緒にした重量に対する溶媒の重量比が５％
乃至３０チの範囲であるバインダー溶液が使用されてい
る。上記の特徴の組合せを含んでいる。低いパーセント
の溶媒では混合物内のバインダーの付着力が高い。これ
に加えて、実際の出願人の経験では、均質な混合物をｉ
Ｉ！ｉｌ製するため、バインダー溶液の粘度は上述の４
００ポアズよりもはるかに低く、且っ４０ポアズよりも
はるかに大きくなければ々らない。しかしながら、粘度
４０ポアズ又は摂氏２５度以下では３０％以上の溶媒重
量パーセントを有するバインダー溶液を使用する必要が
おる。従ってバインダーの付着力はひび割れを防止する
のに充分高くない。本発明によって提案された如きバイ
ンダー溶液に低溶媒パーセントを使用することと組合わ
せて高められた温度においてこの混合物を調製すること
によって、充分な接着力を有する均質な溶液が得られる
。
められた温度で行なわれる、そして２ ノボラック樹脂
及び溶媒を一緒にした重量に対する溶媒の重量比が５％
乃至３０チの範囲であるバインダー溶液が使用されてい
る。上記の特徴の組合せを含んでいる。低いパーセント
の溶媒では混合物内のバインダーの付着力が高い。これ
に加えて、実際の出願人の経験では、均質な混合物をｉ
Ｉ！ｉｌ製するため、バインダー溶液の粘度は上述の４
００ポアズよりもはるかに低く、且っ４０ポアズよりも
はるかに大きくなければ々らない。しかしながら、粘度
４０ポアズ又は摂氏２５度以下では３０％以上の溶媒重
量パーセントを有するバインダー溶液を使用する必要が
おる。従ってバインダーの付着力はひび割れを防止する
のに充分高くない。本発明によって提案された如きバイ
ンダー溶液に低溶媒パーセントを使用することと組合わ
せて高められた温度においてこの混合物を調製すること
によって、充分な接着力を有する均質な溶液が得られる
。
バインダーの付着力はひび割れを防止するのに充分高く
、一方混合物は充分均賓であり、即ちバインダーは充分
な均質性をもって混合物中に分布されて、初めにひび割
れを生ずる煉瓦内の弱い領域を回避する。従って本発明
によって提案された糸件の組合せによってひび割れが減
少される。
、一方混合物は充分均賓であり、即ちバインダーは充分
な均質性をもって混合物中に分布されて、初めにひび割
れを生ずる煉瓦内の弱い領域を回避する。従って本発明
によって提案された糸件の組合せによってひび割れが減
少される。
溶媒の使用、そして更に詳細にはより多くの溶媒の使用
は、その後プレス加工後の煉瓦の熱処理中又は熱処理さ
れていない煉瓦で構成されたライニングを有する転炉の
操業（ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎｉｎｇ ）中、溶媒は蒸発
する。この蒸発が煉瓦の最終気孔性を増加し、且つ煉瓦
内のカーボンマトリックスを弱め、従って煉瓦の摩損抵
抗が減少する。本発明による方法に使用される低パーセ
ントの溶媒では、低気孔性を有し、且つ非常に摩損抵抗
のある強力なカーボンマトリックスを有する煉瓦が得ら
れる。
は、その後プレス加工後の煉瓦の熱処理中又は熱処理さ
れていない煉瓦で構成されたライニングを有する転炉の
操業（ｃｏｍｍｉｓｓｉｏｎｉｎｇ ）中、溶媒は蒸発
する。この蒸発が煉瓦の最終気孔性を増加し、且つ煉瓦
内のカーボンマトリックスを弱め、従って煉瓦の摩損抵
抗が減少する。本発明による方法に使用される低パーセ
ントの溶媒では、低気孔性を有し、且つ非常に摩損抵抗
のある強力なカーボンマトリックスを有する煉瓦が得ら
れる。
摂氏３０度以下の温度では、溶媒の量は著しく減少され
ることができないが、一方摂氏１００度以上の温度では
、幾分硬化剤（ｈαｒｄｎｅｒ ）の選択によって、樹
脂の架橋結合が既に混合物の調製中に、即ち煉瓦のプレ
ス加工が始まる前に始まっている。５チ以下の溶媒量を
使用するとき、幾分、溶媒の選択によって、均質な混合
物を調整するととはもはや不可能であり、一方３０チ以
上の溶媒量ではひび割れを生ずる。
ることができないが、一方摂氏１００度以上の温度では
、幾分硬化剤（ｈαｒｄｎｅｒ ）の選択によって、樹
脂の架橋結合が既に混合物の調製中に、即ち煉瓦のプレ
ス加工が始まる前に始まっている。５チ以下の溶媒量を
使用するとき、幾分、溶媒の選択によって、均質な混合
物を調整するととはもはや不可能であり、一方３０チ以
上の溶媒量ではひび割れを生ずる。
溶媒の重量パーセントは好ましくは５チ乃至２０チの範
囲である。混合物の調整は好ましくは摂氏４５度乃至１
００度の温度範囲の高温におい ゛て、好ましくは摂氏
９０度以下で行なう。これ等の好ましい条件では、ひび
割れの危険は非常に低く、そしてバインダー溶液によっ
て混合物の非常によい湿潤が得られる。
囲である。混合物の調整は好ましくは摂氏４５度乃至１
００度の温度範囲の高温におい ゛て、好ましくは摂氏
９０度以下で行なう。これ等の好ましい条件では、ひび
割れの危険は非常に低く、そしてバインダー溶液によっ
て混合物の非常によい湿潤が得られる。
煉瓦が混合物からプレス加工されるとき、初めに、加え
られる圧力は１段階又はそれ以上の段階で全圧力（即ち
、プレス加工中に加えられる最大圧力）の１０係乃至７
０チの範囲のレベルまで上昇され、その圧力は混合物か
らガスを除くため一時（ｆｏｒ ａ ｔｉｍｅ ）各こ
のような段階後に実質的に除去され、その後全圧力が加
えられる。更に、モールド内の混合物好ましくはまたプ
レス加工中、例えば煉瓦モールドを真空システムに連結
することによって、大気圧以下の圧力を受ける。入わ込
んだ空気が少くとも部分的にプレス加工中に除去される
これ等の対策によって、ひび割れの危険が更に減少され
、そして高い見掛は比重を有する煉瓦を得られることが
できる。
られる圧力は１段階又はそれ以上の段階で全圧力（即ち
、プレス加工中に加えられる最大圧力）の１０係乃至７
０チの範囲のレベルまで上昇され、その圧力は混合物か
らガスを除くため一時（ｆｏｒ ａ ｔｉｍｅ ）各こ
のような段階後に実質的に除去され、その後全圧力が加
えられる。更に、モールド内の混合物好ましくはまたプ
レス加工中、例えば煉瓦モールドを真空システムに連結
することによって、大気圧以下の圧力を受ける。入わ込
んだ空気が少くとも部分的にプレス加工中に除去される
これ等の対策によって、ひび割れの危険が更に減少され
、そして高い見掛は比重を有する煉瓦を得られることが
できる。
混合物からの煉瓦のプレス加工は好ましくは摂氏３０度
乃至１００度の範囲の、好ましくは摂氏９０度以下の高
められた温度で実施される。混合物は室温におけるより
も高められた温度においてよりよくしつかり結合され、
従って高比重の煉瓦が得られ、そして煉瓦は混合物の調
製後、直接プレス加工されることができる。上述の好ま
しい条件を使用して、ひび割れの危険が少くなる。
乃至１００度の範囲の、好ましくは摂氏９０度以下の高
められた温度で実施される。混合物は室温におけるより
も高められた温度においてよりよくしつかり結合され、
従って高比重の煉瓦が得られ、そして煉瓦は混合物の調
製後、直接プレス加工されることができる。上述の好ま
しい条件を使用して、ひび割れの危険が少くなる。
本発明はまた、本発明の方法によって製造されたマグネ
シア−カーボン煉瓦を少くとも部分的に含んでいる摩損
ライニングを有している鋼製造用転炉を提供する。この
ようなライニングは本発明の方法によって製造された未
焼結の（ｇｒｅｅｎ ）マグネシア−カーボン煉瓦、即
ち例えば煉瓦の乾燥（溶媒を追い出すため）又は固める
（高温破砕強さを改良するため）だめの熱処理を受けて
いない煉瓦から作られることができる。
シア−カーボン煉瓦を少くとも部分的に含んでいる摩損
ライニングを有している鋼製造用転炉を提供する。この
ようなライニングは本発明の方法によって製造された未
焼結の（ｇｒｅｅｎ ）マグネシア−カーボン煉瓦、即
ち例えば煉瓦の乾燥（溶媒を追い出すため）又は固める
（高温破砕強さを改良するため）だめの熱処理を受けて
いない煉瓦から作られることができる。
参照により本発明に含まれている米国特許Ａ−４、２’
４８．６３８の要旨は、本発明の実施に使用されること
ができる溶媒、ノボラック樹脂、カーボン及び硬化剤の
詳細を開示している。
４８．６３８の要旨は、本発明の実施に使用されること
ができる溶媒、ノボラック樹脂、カーボン及び硬化剤の
詳細を開示している。
本発明の好ましい実施態様を構成している方法及び転炉
の非限定の実施例を添付図面を参照して説明する。
の非限定の実施例を添付図面を参照して説明する。
実施例
長さ８００闘のマグネシアカーボン煉瓦が（重量で）：
８０チの焼成マグネサイト
１５チの天然フレーク（ｆｌａｋｅ ）グラファイト（
カーボン） ４．５チのバインダー溶液 ０．５チのへキサメチレンテトラミン（硬化剤）を含む
混合物からプレス加工によって製造された、バインダー
溶液は： ８５チの予め濃縮されたノボラック樹脂１５％のこのノ
ボラック樹脂のだめの溶媒であった。
カーボン） ４．５チのバインダー溶液 ０．５チのへキサメチレンテトラミン（硬化剤）を含む
混合物からプレス加工によって製造された、バインダー
溶液は： ８５チの予め濃縮されたノボラック樹脂１５％のこのノ
ボラック樹脂のだめの溶媒であった。
焼成マグネサイトの化学的組成は、
Ｍｇ０ ９８．０−９９．０チ
ＣａＯＯ，５−０，７％
５ｉｎ２ ０．１−０．２チ
Ｆｅ２０３０．４−０．５５６
Ａ１２０． ０．４−０．５チ
であった。
混合温度は摂氏８０度乃至８５度の範囲であった。
煉瓦のプレス加工中の混合物の温度も摂氏８０度乃至８
５度の範囲でめった。
５度の範囲でめった。
プレス加工における最終圧力１２００に＆／ｄは、各段
階後混合物からガスを除くため圧力がいくらかの時間の
間実質的に除去されるようにして、３段階工程で達した
。加えられた圧力は各段階において増加された。そして
第１の２段階で加えられた圧力は最終圧力の１０チ乃至
７０係の範囲でらつ／こ。
階後混合物からガスを除くため圧力がいくらかの時間の
間実質的に除去されるようにして、３段階工程で達した
。加えられた圧力は各段階において増加された。そして
第１の２段階で加えられた圧力は最終圧力の１０チ乃至
７０係の範囲でらつ／こ。
このようにして製造された煉瓦の物理的特性に対するい
くつかの特性値が表に与えられている（比較のため、従
来のテンパーされた（ 、ｔ ｅｍｐｅｒｅｄ）マグネ
サイト煉瓦に対する値も与えられている）。
くつかの特性値が表に与えられている（比較のため、従
来のテンパーされた（ 、ｔ ｅｍｐｅｒｅｄ）マグネ
サイト煉瓦に対する値も与えられている）。
転炉が使用中にその上で傾けられるトラニオンである第
１Ａ図のＮ及びＳの転炉のトラニオンにおける最大の摩
損領域において第１Ａ図及び第８図に示されている如く
パネル６を形成するため、１２０トンの実施例のマグネ
シアカーボン煉瓦が、熱処理をせずに、製鋼用３００ト
ン転炉の摩損ライニングに使用されている。パネルは各
々１２０度の幅であυ、且つ転炉側壁の煉瓦の第５層か
ら第４０層の高さに延長された。摩損ライニングの残部
に対しては、３９２トンの従来のテン、バーされたター
ル結合（ｆａｒｂｏｎｄｅｄ ）マグネサイト煉瓦が使
用された。
１Ａ図のＮ及びＳの転炉のトラニオンにおける最大の摩
損領域において第１Ａ図及び第８図に示されている如く
パネル６を形成するため、１２０トンの実施例のマグネ
シアカーボン煉瓦が、熱処理をせずに、製鋼用３００ト
ン転炉の摩損ライニングに使用されている。パネルは各
々１２０度の幅であυ、且つ転炉側壁の煉瓦の第５層か
ら第４０層の高さに延長された。摩損ライニングの残部
に対しては、３９２トンの従来のテン、バーされたター
ル結合（ｆａｒｂｏｎｄｅｄ ）マグネサイト煉瓦が使
用された。
このようにして２イニングされた転炉はＣ−キャンペイ
ン（Ｃ−ｃａｍｐａｉｇｎ ）と呼ばれるキャンペイン
期間中使用された。この使用期間中、摩損ライニングの
摩損がレーザー光線測定器を用いて第１Ａ図に示されて
いる位置９，１０．１１及び１２で測定された。結果が
第２図に示されており、位置９，１０．１１及び１２に
おいて残留厚さＴ儂が熱のナンバーｎに対してプロット
されている。
ン（Ｃ−ｃａｍｐａｉｇｎ ）と呼ばれるキャンペイン
期間中使用された。この使用期間中、摩損ライニングの
摩損がレーザー光線測定器を用いて第１Ａ図に示されて
いる位置９，１０．１１及び１２で測定された。結果が
第２図に示されており、位置９，１０．１１及び１２に
おいて残留厚さＴ儂が熱のナンバーｎに対してプロット
されている。
プロットされた残留厚さＴは縦断拘で測定された最低値
でｈる。
でｈる。
第２図の結果は、全摩損ライニング、７．が第１Ｃ図及
び第１Ｄ図に示されている如き５１７トンの８００肩ｘ
（Ｄ従来のテンノ；−２れたメ一）し・結げマグネサイ
ト煉瓦よシなる前のＢ−キャンペイン期間中の同一の転
炉の８３図に表わされた厚さ測定値と比較された。Ｂ−
キャンペインにおいては、摩損ライニングの厚さに第１
Ｃ図に示さｔ″した位置１゜２．３及び４において測定
された。これ等の位置は第１Ａ図の位ｉｉ、９，１０．
１１及び１２に対応している。
び第１Ｄ図に示されている如き５１７トンの８００肩ｘ
（Ｄ従来のテンノ；−２れたメ一）し・結げマグネサイ
ト煉瓦よシなる前のＢ−キャンペイン期間中の同一の転
炉の８３図に表わされた厚さ測定値と比較された。Ｂ−
キャンペインにおいては、摩損ライニングの厚さに第１
Ｃ図に示さｔ″した位置１゜２．３及び４において測定
された。これ等の位置は第１Ａ図の位ｉｉ、９，１０．
１１及び１２に対応している。
第３図においてガニング（σｕｎｎｉｎｇ ）修理回数
ＦがＧＲでマークされたラインによって表わされている
。Ｂ−キャンペインではガニング修理は３００溶解回数
（ｈｅαｔ）後スタートした。間もなくガニングの回数
は２溶解回数毎に１回となった。Ｂ、キャンペインは１
１０２溶解回数後終了した。Ｂ・キャンペインに対して
、材量の消費量は鋼トン当Ｊ １．６７ ｋｇのマグネ
サイト煉瓦及び０７睦のガニング材料であった。
ＦがＧＲでマークされたラインによって表わされている
。Ｂ−キャンペインではガニング修理は３００溶解回数
（ｈｅαｔ）後スタートした。間もなくガニングの回数
は２溶解回数毎に１回となった。Ｂ、キャンペインは１
１０２溶解回数後終了した。Ｂ・キャンペインに対して
、材量の消費量は鋼トン当Ｊ １．６７ ｋｇのマグネ
サイト煉瓦及び０７睦のガニング材料であった。
発明の効果
Ｃ・キャンペインにおいては、ガニングは使用されなか
った。転炉は１１７０溶解回数後運転を休止された。Ｃ
・キャンペインの消費量は鋼トン当！ｌ１１．０８ｋｇ
のマグネサイト煉瓦及びｏ、ａａｋｇのマグネシアカー
ボン煉瓦でめった。
った。転炉は１１７０溶解回数後運転を休止された。Ｃ
・キャンペインの消費量は鋼トン当！ｌ１１．０８ｋｇ
のマグネサイト煉瓦及びｏ、ａａｋｇのマグネシアカー
ボン煉瓦でめった。
Ｃ−キャンペインの摩損ライニングを埋め合わせるマグ
ネシアカーボンによってガニング費用がなく、且つ転炉
の有効性がはるかによくなることは明らかであろう。
ネシアカーボンによってガニング費用がなく、且つ転炉
の有効性がはるかによくなることは明らかであろう。
第１Ａ図及び第１Ｂ図は、キャンペインに使用される本
発明を具体化している製鋼用転炉のそれぞれ概略的な水
平断面及び縦断面である；第１Ｃ図及び第１Ｄ図は前の
キャンペインにおける同一の転炉の、第１Ａ図及び第１
Ｂ図の図に対応する図である； 第２図及び第３図はキャンペイン中のライニングの状態
を表わしているグラフである。 ６・φ・パネル ７・・・摩損ライニング 特許出願人 ホーゴベンス・グループ・ベー・プイ ―く ト□ ト 第１頁の続き ０発 明 者 ヘントリク拳ミヒアエ ル・フエルホーク ＠発明者 ユリ−・デ・ベル
発明を具体化している製鋼用転炉のそれぞれ概略的な水
平断面及び縦断面である；第１Ｃ図及び第１Ｄ図は前の
キャンペインにおける同一の転炉の、第１Ａ図及び第１
Ｂ図の図に対応する図である； 第２図及び第３図はキャンペイン中のライニングの状態
を表わしているグラフである。 ６・φ・パネル ７・・・摩損ライニング 特許出願人 ホーゴベンス・グループ・ベー・プイ ―く ト□ ト 第１頁の続き ０発 明 者 ヘントリク拳ミヒアエ ル・フエルホーク ＠発明者 ユリ−・デ・ベル
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 α、１．焼成マグネサイト ２ カーボン ３．３．１ 予め濃縮されたノボラック樹脂 ３．２ 該ノボラック樹脂のための 溶媒 を含むバインダー溶液 ４、該樹脂の硬化剤 とを含む混合物を調整すること、 ｂ、該混合物から煉瓦をプレス加工すること、 の段階を含むマグネシア−カーボン煉瓦の製造方法であ
って、 該混合物が摂氏３０度乃至１００度の範囲の高められた
温度において調製され且つバインダー溶液におけるノボ
ラック樹脂及び溶媒を一緒にした重量に対する溶媒の重
量パーセントが５チ乃至３０チの範囲にあることを特徴
とする方法。 ２ 該溶媒の重量パーセントが５％乃至２０％の範囲に
ある特許請求の範囲第１項記載の方法。 ３、該混合物の調製が摂氏４５度乃至１００度の範囲の
温度で行なわれる特許請求の範囲第１項又は第２項記載
の方法。 ４、該混合物から煉瓦のプレス加工中、先づ、加えられ
た圧力が全圧力の１０チ乃至７０チの範囲のレベルまで
１段階又はそれ以上の段階で上昇せしめられ、該圧力は
該混合物からガスを除くため一時各該段階後に実質的に
除かれ、その後全圧力が加えられる特許請求の範囲第１
〜３項のいづれかに記載の方法。 ５ 該混合物が該煉瓦を形成するためモールド内で加圧
され、該モールドが該モールド内部を排気手段へ連結す
ることによって煉瓦の加圧中に大気より低い圧力を受け
る特許請求の範囲第１〜４項のいづれ〃・に記載の方法
。 ６、該煉瓦が摂氏３０度乃至１００度の範囲の高められ
た温度において該混合物からプレス加工される特許請求
の範囲第１〜５項のいづれかに記載の方法。 ７、 該煉瓦が摂氏９０度以下の温度において該混合物
からプレスされる特許請求の範囲第６項記載の方法。 ８ 該混合物が摂氏９０度以下の温度において調製され
る特許請求の範囲第１〜７項のいづれかに記載の方法。 ９ 特許請求の範囲第１〜８項のいづれかの方法によっ
て作られたマグネシア−カーボン煉瓦を少くとも部分的
に含んでいる摩損ライニングを有していることを特徴と
する転炉。 １０ 該マグネシア−カーボン煉瓦が未焼結の状態でラ
イニング内に配置されていた特許請求の範囲第９項記載
の転炉。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL8302955A NL8302955A (nl) | 1983-08-24 | 1983-08-24 | Werkwijze voor het vervaardigen van een magnesia-koolstofsteen, magnesia-koolstofsteen vervaardigd met de werkwijze en converter voorzien van een slijtvoering, die althans gedeeltelijk bestaat uit magnesia-koolstofstenen vervaardigd met de werkwijze. |
| NL8302955 | 1983-08-24 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6071570A true JPS6071570A (ja) | 1985-04-23 |
| JPH0143709B2 JPH0143709B2 (ja) | 1989-09-22 |
Family
ID=19842296
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59175331A Granted JPS6071570A (ja) | 1983-08-24 | 1984-08-24 | マグネシア―カーボン煉瓦の製造方法 |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4747985A (ja) |
| EP (1) | EP0139311B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6071570A (ja) |
| AT (1) | ATE28322T1 (ja) |
| AU (1) | AU572542B2 (ja) |
| BE (1) | BE900412A (ja) |
| BR (1) | BR8404211A (ja) |
| CA (1) | CA1235148A (ja) |
| DE (1) | DE3464754D1 (ja) |
| ES (1) | ES8505322A1 (ja) |
| NL (1) | NL8302955A (ja) |
| ZA (1) | ZA846460B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01261251A (ja) * | 1988-04-12 | 1989-10-18 | Koransha Co Ltd | 焼結を前提にした粉末成形体の緻密化方法 |
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| DE3620473A1 (de) * | 1986-06-19 | 1987-12-23 | Dolomitwerke Gmbh | Feuerfeste masse fuer feuerfeste auskleidungen von metallurgischen gefaessen |
| US5262367A (en) * | 1992-11-25 | 1993-11-16 | Indresco Inc. | MgO-C brick containing a novel graphite |
| US7473250B2 (en) * | 2004-05-21 | 2009-01-06 | Ethicon Endo-Surgery, Inc. | Ultrasound medical system and method |
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Family Cites Families (4)
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| DE1083741B (de) * | 1958-01-04 | 1960-06-15 | Veitscher Magnesitwerke Ag | Verfahren zur Bereitung von Ausgangsmassen fuer die Herstellung feuerfester Formkoerper |
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| GB1441095A (en) * | 1972-12-08 | 1976-06-30 | Steetley Mfg Ltd | Refractory shapes |
| US4588420A (en) * | 1982-07-22 | 1986-05-13 | Superior Finishers, Inc. | Methods of manufacturing abrasive articles |
-
1983
- 1983-08-24 NL NL8302955A patent/NL8302955A/nl not_active Application Discontinuation
-
1984
- 1984-08-09 EP EP84201153A patent/EP0139311B1/en not_active Expired
- 1984-08-09 AT AT84201153T patent/ATE28322T1/de not_active IP Right Cessation
- 1984-08-09 DE DE8484201153T patent/DE3464754D1/de not_active Expired
- 1984-08-17 AU AU32031/84A patent/AU572542B2/en not_active Ceased
- 1984-08-20 ZA ZA846460A patent/ZA846460B/xx unknown
- 1984-08-20 CA CA000461377A patent/CA1235148A/en not_active Expired
- 1984-08-23 BR BR8404211A patent/BR8404211A/pt not_active IP Right Cessation
- 1984-08-23 ES ES535365A patent/ES8505322A1/es not_active Expired
- 1984-08-23 BE BE0/213531A patent/BE900412A/fr not_active IP Right Cessation
- 1984-08-24 JP JP59175331A patent/JPS6071570A/ja active Granted
-
1986
- 1986-09-11 US US06/906,685 patent/US4747985A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (12)
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| BR8404211A (pt) | 1985-07-23 |
| US4747985A (en) | 1988-05-31 |
| EP0139311A1 (en) | 1985-05-02 |
| EP0139311B1 (en) | 1987-07-15 |
| ES535365A0 (es) | 1985-05-16 |
| ES8505322A1 (es) | 1985-05-16 |
| JPH0143709B2 (ja) | 1989-09-22 |
| CA1235148A (en) | 1988-04-12 |
| DE3464754D1 (en) | 1987-08-20 |
| AU572542B2 (en) | 1988-05-12 |
| ATE28322T1 (de) | 1987-08-15 |
| ZA846460B (en) | 1985-03-27 |
| BE900412A (fr) | 1985-02-25 |
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