JPH02274370A - 溶銑予備処理容器用耐火物 - Google Patents
溶銑予備処理容器用耐火物Info
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- JPH02274370A JPH02274370A JP1095226A JP9522689A JPH02274370A JP H02274370 A JPH02274370 A JP H02274370A JP 1095226 A JP1095226 A JP 1095226A JP 9522689 A JP9522689 A JP 9522689A JP H02274370 A JPH02274370 A JP H02274370A
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Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、溶銑予備処理容器用耐火物に関する。
(従来の技術)
溶銑鍋、混銑車、混銑炉などの溶銑予備処理容器の内張
り耐火物は、アルミナ−炭化珪素−炭素質が主流になっ
ている。(例えば特開昭58−84919号公報)。
り耐火物は、アルミナ−炭化珪素−炭素質が主流になっ
ている。(例えば特開昭58−84919号公報)。
この材質は、炭化珪素の添加で耐酸化性に優れており、
また、特に脱SL処理で生じるスラグに対して高耐食性
を示すが、その反面、残存膨張が小さいために目地開き
を生じ、スラグ・溶銑の侵入による目地溶損が著しいと
いう欠点がある。
また、特に脱SL処理で生じるスラグに対して高耐食性
を示すが、その反面、残存膨張が小さいために目地開き
を生じ、スラグ・溶銑の侵入による目地溶損が著しいと
いう欠点がある。
そこで、上記材質にマグネシアを添加し、マグネシアと
アルミナとの反応によるMgO−A Q @O,スピネ
ルの生成で残存膨張性を付与するが知られている(例え
ば特公昭62−43948号公報)。
アルミナとの反応によるMgO−A Q @O,スピネ
ルの生成で残存膨張性を付与するが知られている(例え
ば特公昭62−43948号公報)。
(発明が解決しようとする1題)
しかし、近年の溶銑予備処理は、従来の脱Si・脱S・
脱Pに加え、気酸処理が行われるようになり、それに使
用される耐火物の使用条件は一段と苛酷化している。気
酸処理は酸素を吹き込むことから、溶銑の温度上昇で溶
損作用が大きく、しかも酸素による酸化が著しい。この
ため、従来の材質では十分対応することができなくなっ
ている6本発明は、気酸処理が行われる溶銑予備処理容
器においても優れた耐用性を示す耐火物を提供すること
を目的としている。
脱Pに加え、気酸処理が行われるようになり、それに使
用される耐火物の使用条件は一段と苛酷化している。気
酸処理は酸素を吹き込むことから、溶銑の温度上昇で溶
損作用が大きく、しかも酸素による酸化が著しい。この
ため、従来の材質では十分対応することができなくなっ
ている6本発明は、気酸処理が行われる溶銑予備処理容
器においても優れた耐用性を示す耐火物を提供すること
を目的としている。
(課題を解決するための手段)
本発明者らは、従来のアルミナ−炭化珪素−炭素質耐火
物の特徴を生かしつつ、その改良実験を重ねてきた。そ
の結果、上記材質に、マグネシアと酸化クロムとを特定
の割合で添加すると耐用性が格段に向上することを知り
、本発明を完成させたものである。本発明は、重量割合
でアルミナ20〜80%、マグネシア2〜60%、炭素
5〜30%、炭化珪素5〜15%1粒径50μm以下る
。
物の特徴を生かしつつ、その改良実験を重ねてきた。そ
の結果、上記材質に、マグネシアと酸化クロムとを特定
の割合で添加すると耐用性が格段に向上することを知り
、本発明を完成させたものである。本発明は、重量割合
でアルミナ20〜80%、マグネシア2〜60%、炭素
5〜30%、炭化珪素5〜15%1粒径50μm以下る
。
(作用)
本発明において、マグネシアと酸化クロムとを添加する
ことで耐用性が向上するのは、つぎの理由によるものと
想像される。
ことで耐用性が向上するのは、つぎの理由によるものと
想像される。
すなわち、炉の稼働で耐火物が1250℃以上の高温に
なると、低酸処理による強酸化雰囲気で酸化クロムが還
元され、次式の反応でCOガスを発生させる。
なると、低酸処理による強酸化雰囲気で酸化クロムが還
元され、次式の反応でCOガスを発生させる。
3Cr20. + 13C→2Cr、 C,+ 9CO
7Cr、’ O1+ 27C→2Cr7C,+ 21C
Oそして、さらにCOはSiCと反応し、次式のとおり
Sin、を生成する。
7Cr、’ O1+ 27C→2Cr7C,+ 21C
Oそして、さらにCOはSiCと反応し、次式のとおり
Sin、を生成する。
SiC+ Co→SiO+ 2C
3iO+ Co→5in2+に
のSiO□は耐火材料粒子をコーティングし、酸化防止
被膜を形成することで耐火物の耐酸化性が付与される。
被膜を形成することで耐火物の耐酸化性が付与される。
しかし、SiO□の生成は耐食性低下の原因となる。
そこで、本発明ではさらにマグネシアを添加することで
、一部のSin、力KMgO成分と反応して高融点物質
であるフォルステライト(2MgO−S102 )生成
し、耐食性の低下を防止する。
、一部のSin、力KMgO成分と反応して高融点物質
であるフォルステライト(2MgO−S102 )生成
し、耐食性の低下を防止する。
このように、酸化クロムとマグネシアとの併用添加によ
ってはじめて、耐酸化性、耐食性に優れた耐火物を得る
ことが出来る。
ってはじめて、耐酸化性、耐食性に優れた耐火物を得る
ことが出来る。
第1〜3図は、基礎実験として、アルミナ−炭化珪素−
炭素質耐火物の耐食性、耐酸化性および耐スポーリング
性を測定した結果をグラフで示したものである。第1図
は、酸化クロムの添加量0.1%、1%、2%のそれぞ
れにおいて、マグネシアの添加量を変化させた場合の耐
食性を示したものである。後述の第2図・第3図も含め
、アルミナ−炭化珪素−炭素質耐火物はアルミナ80%
、炭化珪素7%、炭素(りん状黒鉛)13%を基本配合
とした。各側は、この基本配合に、酸化クロム(最大粒
子径50μm、平均粒子径15μm)の添加量だけアル
ミナ微分(0,1no以下)の添加量を減らすとともに
、マグネシアの添加量分だけアルミナの添加量を減らし
た。第3図においては、基本配合にマグネシアの添加量
分だけアルミナの添加量を減らした。
炭素質耐火物の耐食性、耐酸化性および耐スポーリング
性を測定した結果をグラフで示したものである。第1図
は、酸化クロムの添加量0.1%、1%、2%のそれぞ
れにおいて、マグネシアの添加量を変化させた場合の耐
食性を示したものである。後述の第2図・第3図も含め
、アルミナ−炭化珪素−炭素質耐火物はアルミナ80%
、炭化珪素7%、炭素(りん状黒鉛)13%を基本配合
とした。各側は、この基本配合に、酸化クロム(最大粒
子径50μm、平均粒子径15μm)の添加量だけアル
ミナ微分(0,1no以下)の添加量を減らすとともに
、マグネシアの添加量分だけアルミナの添加量を減らし
た。第3図においては、基本配合にマグネシアの添加量
分だけアルミナの添加量を減らした。
なお、試験方法は後述の実施例の欄で示したものとおな
しである。また、耐火物の製造は、各配合物に結合剤と
してフェノール樹脂を外掛けで2.5重量%添加し、混
線後、 フリクションプレスにて形成し、200℃で乾
燥したものである。
しである。また、耐火物の製造は、各配合物に結合剤と
してフェノール樹脂を外掛けで2.5重量%添加し、混
線後、 フリクションプレスにて形成し、200℃で乾
燥したものである。
グラフの結果から明らかなように、マグネシアと酸化ク
ロムとを本発明の範囲内で添加したものは、耐食性、耐
酸化性および耐スポーリング性を兼ね備えたものとなっ
ており、本発明の効果を確認することができる。
ロムとを本発明の範囲内で添加したものは、耐食性、耐
酸化性および耐スポーリング性を兼ね備えたものとなっ
ており、本発明の効果を確認することができる。
つぎに、本発明の耐火物の配合物とその割合について説
明する。以下に示す配合物の割合は、すべて重量割合と
する。
明する。以下に示す配合物の割合は、すべて重量割合と
する。
アルミナは、焼結晶、電融品のいずれかでもよい、AQ
、0,95%以上のアルミナが好ましいが5原料コスト
の低減などの意味から、ボーキサイト、ばん土頁岩、シ
リマナイトなどを使用してもよい。
、0,95%以上のアルミナが好ましいが5原料コスト
の低減などの意味から、ボーキサイト、ばん土頁岩、シ
リマナイトなどを使用してもよい。
アルミナの割合は、20%未満では耐久ポーリン性が低
下し、80%を超えると耐食性に劣る。
下し、80%を超えると耐食性に劣る。
炭素は、耐食性・耐久ポーリング性に効果がある。その
具体的材質は、りん状黒鉛、土状黒釦。
具体的材質は、りん状黒鉛、土状黒釦。
ピッチコークス、カーボンブラック、電極屑などがある
が、従来材質がそうであるように、純度、充填性および
耐食性の面から、中でもリン状黒鉛が好ましい、炭素の
割合は5%未満では効果がなく、30%を超えると耐酸
化性に劣る。
が、従来材質がそうであるように、純度、充填性および
耐食性の面から、中でもリン状黒鉛が好ましい、炭素の
割合は5%未満では効果がなく、30%を超えると耐酸
化性に劣る。
炭化珪素は、耐酸化性、耐スポーリング性に効果があり
、5%未満では効果がなく、15%を超えると耐食性に
劣る。
、5%未満では効果がなく、15%を超えると耐食性に
劣る。
マグネシアは前述のように、酸化クロムとの相万作用で
耐酸化性および耐食性に効果がある。電融品、焼結品の
いずれでもよい。2%未満では耐酸化性および耐食性に
劣ると共に、目地開きによる溶損が著しくなる。マグネ
シアは、アルミナとの反応によるMgO−A Q zO
,スピネルの生成で残存膨張を生じ、目地開きを防止す
るが、2%未満ではこの効果もない。また、60%を超
えると耐スポーリング性が低下する。このマグネシアの
、さらに好ましい範囲は、4〜40%である。
耐酸化性および耐食性に効果がある。電融品、焼結品の
いずれでもよい。2%未満では耐酸化性および耐食性に
劣ると共に、目地開きによる溶損が著しくなる。マグネ
シアは、アルミナとの反応によるMgO−A Q zO
,スピネルの生成で残存膨張を生じ、目地開きを防止す
るが、2%未満ではこの効果もない。また、60%を超
えると耐スポーリング性が低下する。このマグネシアの
、さらに好ましい範囲は、4〜40%である。
酸化クロムは、 0.5%未満では添加の効果がなく、
5%を超えると炭化珪素との反応によるSin、生成過
多で、耐食性が低下する。さらに好ましい範囲は、1〜
3%である。
5%を超えると炭化珪素との反応によるSin、生成過
多で、耐食性が低下する。さらに好ましい範囲は、1〜
3%である。
酸化クロムの粒径は、 50μ−以下の微粒であること
が必要である。酸化クロムの多量の添加は耐食性が低下
するので、少ない量で効果を生じさせるためである。又
、好ましい平均粒径は1〜20μmである。
が必要である。酸化クロムの多量の添加は耐食性が低下
するので、少ない量で効果を生じさせるためである。又
、好ましい平均粒径は1〜20μmである。
本発明は1本発明の効果を損わない範囲であれば、上記
以外にもアルミナ−炭化珪素−炭素質耐大物の添加物と
して公知の耐火性原料、金属粉。
以外にもアルミナ−炭化珪素−炭素質耐大物の添加物と
して公知の耐火性原料、金属粉。
ガラス粉などを適量添加してもよい。特にガラス粉の添
加は操業温度が低い場合(たとえば1200℃以下)、
耐酸化性を向上せしめるので有効である。
加は操業温度が低い場合(たとえば1200℃以下)、
耐酸化性を向上せしめるので有効である。
耐火性原料としては、例えばジルコン、ジルコニア、ロ
ー石、ドロマイト、スピネル、カルシアなど、金属粉と
してはAQ 、 SL、 ME、 Niあるいはこれら
の合金である。
ー石、ドロマイト、スピネル、カルシアなど、金属粉と
してはAQ 、 SL、 ME、 Niあるいはこれら
の合金である。
成形は1以上の配合物に結合剤として、例えばフェノー
ル樹脂、フラン樹脂などを配合物全体に対する外掛で、
2〜5%程度添加し、混線後、フリクションプレス、オ
イルプレスなどによって加圧成形する。
ル樹脂、フラン樹脂などを配合物全体に対する外掛で、
2〜5%程度添加し、混線後、フリクションプレス、オ
イルプレスなどによって加圧成形する。
乾燥は、100〜500℃程度、好ましくは150〜3
00℃の温度で行なう。乾燥温度が高すぎると、省エネ
の意味から好ましくなく、また、高温で長時間乾燥する
と、揮発成分が逸散しすぎて成形体の強度が低下する。
00℃の温度で行なう。乾燥温度が高すぎると、省エネ
の意味から好ましくなく、また、高温で長時間乾燥する
と、揮発成分が逸散しすぎて成形体の強度が低下する。
(実施例)
第1表に本発明実施例とその比較例を示す。
各側は、表に示す配合物に結合剤としてフェノール樹脂
を外掛で2.5%添加し、混線後、 フリクションプレ
スにて並型サイズに成形した。乾燥は、200℃X16
hrで行なった。
を外掛で2.5%添加し、混線後、 フリクションプレ
スにて並型サイズに成形した。乾燥は、200℃X16
hrで行なった。
試験方法は、つぎのとおりである。
見掛比重・かさ比重; JIS R2205−74に準
じて測定 圧縮強さ; JIS R2206−77に順じて測定。
じて測定 圧縮強さ; JIS R2206−77に順じて測定。
耐酸化性; 50X50X50mnに切り出した試験片
を電気炉で加熱し、1300℃×16hr、1400℃
X16hrそれぞれの加熱後の酸化層の厚さを測定した
。
を電気炉で加熱し、1300℃×16hr、1400℃
X16hrそれぞれの加熱後の酸化層の厚さを測定した
。
耐食性;回転侵食法で塩基度(Cab/5un2)の2
.3のスラグを侵食剤とし、1500℃X 15a+i
nX l 5回後の溶損寸法を測定した。
.3のスラグを侵食剤とし、1500℃X 15a+i
nX l 5回後の溶損寸法を測定した。
耐スポーリング性;40X40X150mに切り出した
試験片を、高周波誘導炉で溶解した1400℃の溶銑中
に3 win間浸漬し、キレツ発生までの回数を測定し
た。
試験片を、高周波誘導炉で溶解した1400℃の溶銑中
に3 win間浸漬し、キレツ発生までの回数を測定し
た。
残存膨張性;電気炉で1400℃X3hrsの加熱を行
なった後、空冷し、これを1回行ったもの、5回くり返
したものについて画定した。
なった後、空冷し、これを1回行ったもの、5回くり返
したものについて画定した。
耐用性;310tの溶銑鍋に、実際に内張すし、耐用寿
命を測定した。
命を測定した。
(発明の効果)
本発明によれば、従来のアルミナ−炭化珪素−炭素質に
、マグネシアと酸化クロムとを特定の割合で添加するこ
とで、耐食性および耐酸化性に格段に優れた耐火物を得
ることができる。また、アルミナ−炭化珪素−炭素質が
もつ耐久ポーリング性、マグネシア、添加による残存膨
張性および強塩基性スラグに謝する耐食性などの効果を
合わせもつ。
、マグネシアと酸化クロムとを特定の割合で添加するこ
とで、耐食性および耐酸化性に格段に優れた耐火物を得
ることができる。また、アルミナ−炭化珪素−炭素質が
もつ耐久ポーリング性、マグネシア、添加による残存膨
張性および強塩基性スラグに謝する耐食性などの効果を
合わせもつ。
その結果、実施例のデータからも明らかなように、近年
盛んに行なわれるようになった低酸処理条件下において
、従来法により得られたものに比べ、1.4倍以上の耐
用寿命を示す。
盛んに行なわれるようになった低酸処理条件下において
、従来法により得られたものに比べ、1.4倍以上の耐
用寿命を示す。
アルミナ−炭化珪素−炭素質耐火物に、マグネシアと酸
化クロムを添加した場合において、第1図は、マグネシ
アの添加量と耐食性との関係を示すグラフ、第2図は、
マグネシアの添加量と耐酸化性の関係を示すグラフ、第
3図は、マグネシアの添加量と耐久ポーリング性の関係
を示すグツで惧 輔 刺 彊
化クロムを添加した場合において、第1図は、マグネシ
アの添加量と耐食性との関係を示すグラフ、第2図は、
マグネシアの添加量と耐酸化性の関係を示すグラフ、第
3図は、マグネシアの添加量と耐久ポーリング性の関係
を示すグツで惧 輔 刺 彊
Claims (1)
- (1)重量割合で、アルミナ20〜80%、マグネシア
2〜60%、炭素5〜30%、炭化珪素5〜15%、粒
径50μm以下の酸化クロム0.5〜5%を主成分とす
る配合物を成形後、乾燥する溶銑予備処理容器用耐火物
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1095226A JPH02274370A (ja) | 1989-04-17 | 1989-04-17 | 溶銑予備処理容器用耐火物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1095226A JPH02274370A (ja) | 1989-04-17 | 1989-04-17 | 溶銑予備処理容器用耐火物 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH02274370A true JPH02274370A (ja) | 1990-11-08 |
Family
ID=14131844
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1095226A Pending JPH02274370A (ja) | 1989-04-17 | 1989-04-17 | 溶銑予備処理容器用耐火物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH02274370A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009013036A (ja) * | 2007-07-09 | 2009-01-22 | Taiko Rozai Kk | 不定形耐火物 |
EP2674407A1 (de) * | 2012-06-15 | 2013-12-18 | Refractory Intellectual Property GmbH & Co. KG | Feuerfester keramischer Versatz und daraus gebildeter Stein |
-
1989
- 1989-04-17 JP JP1095226A patent/JPH02274370A/ja active Pending
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2009013036A (ja) * | 2007-07-09 | 2009-01-22 | Taiko Rozai Kk | 不定形耐火物 |
EP2674407A1 (de) * | 2012-06-15 | 2013-12-18 | Refractory Intellectual Property GmbH & Co. KG | Feuerfester keramischer Versatz und daraus gebildeter Stein |
WO2013185983A1 (de) * | 2012-06-15 | 2013-12-19 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co. Kg | Feuerfester keramischer versatz und daraus gebildeter stein |
US9334190B2 (en) | 2012-06-15 | 2016-05-10 | Refractory Intellectual Property Gmbh & Co Kg | Refractory ceramic batch and brick formed therefrom |
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