JPS60536B2 - 内燃機関の慣性過給装置 - Google Patents
内燃機関の慣性過給装置Info
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- JPS60536B2 JPS60536B2 JP54012817A JP1281779A JPS60536B2 JP S60536 B2 JPS60536 B2 JP S60536B2 JP 54012817 A JP54012817 A JP 54012817A JP 1281779 A JP1281779 A JP 1281779A JP S60536 B2 JPS60536 B2 JP S60536B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- air supply
- control valve
- air
- engine
- supply passage
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B29/00—Engines characterised by provision for charging or scavenging not provided for in groups F02B25/00, F02B27/00 or F02B33/00 - F02B39/00; Details thereof
- F02B29/08—Modifying distribution valve timing for charging purposes
- F02B29/083—Cyclically operated valves disposed upstream of the cylinder intake valve, controlled by external means
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Characterised By The Charging Evacuation (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は内燃機関において給気の動的効果のうちの慣性
効果を利用して機関の体積効率を増大させる慣性過給装
置に関する。
効果を利用して機関の体積効率を増大させる慣性過給装
置に関する。
第１図ａは給気の動的効果を利用して機関の体積効率を
増大させる場合の従来の給気系を示し、第１図ｂは第１
図ａの給気通路に発生する圧力波の作動を示す線図であ
る。
増大させる場合の従来の給気系を示し、第１図ｂは第１
図ａの給気通路に発生する圧力波の作動を示す線図であ
る。
シリンダ１は給気弁２により長さ夕の給気通路３に連絡
しており、給気通路３は給気溜４に開□している。給気
行程において「 ピストン５の下降により給気通路３の
シリンダ１側に発生した負圧波ａが音速で給気溜４に達
し「そこで反射正圧波ｂとなり、給気行程後半のシリン
ダ１側へ戻ってくる。この反射正圧波ｂによりシリンダ
１内により多くの空気が流入し、第２図で示すように、
体積効率りｖが、給気速路長さその無い、あるいは短い
場合の実線で示す値Ａから給気通路長さ夕をうまくマッ
チングさせた破線で示す値Ｂまで増大する。以上が給気
の動的効果のうちの慣性効果である。ざらに給気弁２が
閉じた後、給気通路３内に給気脈動が残存するが、この
残存脈動波の位相が丁度給気行程前半にあるシリンダ１
の側に負圧波が０到達する位相にると前述の慣性効果で
生ずる負圧波ａを大きくすることになる。
しており、給気通路３は給気溜４に開□している。給気
行程において「 ピストン５の下降により給気通路３の
シリンダ１側に発生した負圧波ａが音速で給気溜４に達
し「そこで反射正圧波ｂとなり、給気行程後半のシリン
ダ１側へ戻ってくる。この反射正圧波ｂによりシリンダ
１内により多くの空気が流入し、第２図で示すように、
体積効率りｖが、給気速路長さその無い、あるいは短い
場合の実線で示す値Ａから給気通路長さ夕をうまくマッ
チングさせた破線で示す値Ｂまで増大する。以上が給気
の動的効果のうちの慣性効果である。ざらに給気弁２が
閉じた後、給気通路３内に給気脈動が残存するが、この
残存脈動波の位相が丁度給気行程前半にあるシリンダ１
の側に負圧波が０到達する位相にると前述の慣性効果で
生ずる負圧波ａを大きくすることになる。
この結果、反射正圧波ｂは負圧波ａに応じて大きくなり
、体積効率りｖは第２図の−点鎖線Ｃで示すようにさら
に増大する。この効果が脈動効果である。タ 以上が慣
性効果と脈動効果を合せた給気の動的効果を利用する従
来機関の概要であるが、次の欠点をもつ。
、体積効率りｖは第２図の−点鎖線Ｃで示すようにさら
に増大する。この効果が脈動効果である。タ 以上が慣
性効果と脈動効果を合せた給気の動的効果を利用する従
来機関の概要であるが、次の欠点をもつ。
‘１１ 機関の回転数Ｎが低下すると、ピストンの下降
速度が小さくなる。このため第１図ｂにａで０ 示すシ
リンダー側に発生する負圧波が小さくなり、従って反射
正圧波ｂも４・さくなって、第２図Ａに示すように慣性
効果による体積効率りｖの増加代も小さくなる。慣性効
果が小さくなると、慣性効果の残存脈タ 動波による脈
動効果も小さくなる。
速度が小さくなる。このため第１図ｂにａで０ 示すシ
リンダー側に発生する負圧波が小さくなり、従って反射
正圧波ｂも４・さくなって、第２図Ａに示すように慣性
効果による体積効率りｖの増加代も小さくなる。慣性効
果が小さくなると、慣性効果の残存脈タ 動波による脈
動効果も小さくなる。
■ 圧力波の伝播は音速で行われるため、機関の回転数
Ｎが変わると、動的効果が変わり体積効率りｖが変る。
Ｎが変わると、動的効果が変わり体積効率りｖが変る。
第２図に示す例は最大出力を増大するため高回転での体
積効率りｖが良くなるように給気通路の長さ夕を決めた
もので、低回転になると第１図ｂでの反射波ｂのシリン
ダ１へ戻るタイミングが早すぎ、一旦シリンダ１内へ入
った給気が引続き開いている給気弁２を通して再び給気
通路３へ戻るため、体積効率りｖの増加代が小さくなる
。【３ー 第２図の機関回転数Ｎ，に示すように、脈動
効果は給気行程前半のシリンダ側に正圧波が到達する位
相になると、慣性効果で生ずる負圧波ａを小さくするこ
とになり体積効率りｖを悪化させる（第２図Ｃに示す）
。
積効率りｖが良くなるように給気通路の長さ夕を決めた
もので、低回転になると第１図ｂでの反射波ｂのシリン
ダ１へ戻るタイミングが早すぎ、一旦シリンダ１内へ入
った給気が引続き開いている給気弁２を通して再び給気
通路３へ戻るため、体積効率りｖの増加代が小さくなる
。【３ー 第２図の機関回転数Ｎ，に示すように、脈動
効果は給気行程前半のシリンダ側に正圧波が到達する位
相になると、慣性効果で生ずる負圧波ａを小さくするこ
とになり体積効率りｖを悪化させる（第２図Ｃに示す）
。
即ち、せまし、範囲の体積効率りｖの増大には脈動利用
の効果は都合がよいが、広い回転範囲で一様な体積効率
りｖの増大をねらう場合には脈動効果は不都合である。
本発明の目的は上記の点に着目し、広い回転速度範囲で
の体積効率りｖを増大させることのできる過給装置を提
供することであり、その特徴とするところは、機関の給
気溜とシリンダとを蓮適する給気通路を所定長さとして
給気の慣性効果により機関の体積効率を増大させるよう
にした内燃機関において、上記給気通路と上記給気溜と
の間には、上記給気通路を給気弁の関弁期間よりも短か
い期間閉口する閉口部と多数の小孔を有して上記給気通
路内の脈動波を減衰せしめる減衰部と上記給気通路を閉
止する閉止部とを具え機関のクランク軸に運動される給
気管制弁が設けられると共に「上記給気管制弁の駆動部
と上記クランク軸との間の駆動系内には、上記クランク
藤の回転速度に対応して上記給気管制弁の関弁タイミン
グを変えるタイマーが設けられたことである。この場合
には、○｝ 給気管制弁により低回転速度城の慣性効果
を大きくすることができること、■ 脈動効果をなくし
、広い回転速度範囲で一様な体積効率りｖの増大を得る
ことができること「（３’ 多シリンダ機関でも１個の
給気管制弁でその効果を得ることができること、等の利
点がある。
の効果は都合がよいが、広い回転範囲で一様な体積効率
りｖの増大をねらう場合には脈動効果は不都合である。
本発明の目的は上記の点に着目し、広い回転速度範囲で
の体積効率りｖを増大させることのできる過給装置を提
供することであり、その特徴とするところは、機関の給
気溜とシリンダとを蓮適する給気通路を所定長さとして
給気の慣性効果により機関の体積効率を増大させるよう
にした内燃機関において、上記給気通路と上記給気溜と
の間には、上記給気通路を給気弁の関弁期間よりも短か
い期間閉口する閉口部と多数の小孔を有して上記給気通
路内の脈動波を減衰せしめる減衰部と上記給気通路を閉
止する閉止部とを具え機関のクランク軸に運動される給
気管制弁が設けられると共に「上記給気管制弁の駆動部
と上記クランク軸との間の駆動系内には、上記クランク
藤の回転速度に対応して上記給気管制弁の関弁タイミン
グを変えるタイマーが設けられたことである。この場合
には、○｝ 給気管制弁により低回転速度城の慣性効果
を大きくすることができること、■ 脈動効果をなくし
、広い回転速度範囲で一様な体積効率りｖの増大を得る
ことができること「（３’ 多シリンダ機関でも１個の
給気管制弁でその効果を得ることができること、等の利
点がある。
本発明は４サイクル内燃機関に広く適用できる。
以下図面を参照して本発明による実施例につき説明する
。
。
第３図は本発明による１実施例の装置を示す断面図、第
４図は第３図のＷ−Ｗ矢視断面図である。
４図は第３図のＷ−Ｗ矢視断面図である。
機関の最高回転速度Ｎｍａｘで給気慣性効果により体積
効率りｖが最大となるように総気通路長さ夕を選定した
給気系において、総気通路３の給気溜４への接続部に給
気管制弁６が設けられている。
効率りｖが最大となるように総気通路長さ夕を選定した
給気系において、総気通路３の給気溜４への接続部に給
気管制弁６が設けられている。
給気管制弁６は、弁板７がプーリ８によりタイミングベ
ルト９を介してクランク軸１１と同一回転数で駆動され
る。
ルト９を介してクランク軸１１と同一回転数で駆動され
る。
給気管制弁駁勤軸１０とクランク麹１１の間には、両藤
のタイミングを変えるタイマーＴがあり、ヘリカルスプ
ライン１２，１３と、両スプラィン１２，１３の相対位
置を変える連結部材１４及び同連結部材１４を移動させ
るフオーク部１５により構成されている。
のタイミングを変えるタイマーＴがあり、ヘリカルスプ
ライン１２，１３と、両スプラィン１２，１３の相対位
置を変える連結部材１４及び同連結部材１４を移動させ
るフオーク部１５により構成されている。
給気溜４には他のシリンダからの給気通路１６も閉口し
ており、その閉口部１７，１８，１９はシリンダの着火
順序に従い管制弁６に設けられている。
ており、その閉口部１７，１８，１９はシリンダの着火
順序に従い管制弁６に設けられている。
給気管制弁６の弁板７は、第５図に示すような構造で、
開□部２０と、多数の小孔からなる減衰部２１及び孔の
ない閉止部２２からなり、軸のまわりを回転することに
より破線１７で示す給気通繁閑口部に対して閉止部、閉
口部、減衰部の順序で開閉される。
開□部２０と、多数の小孔からなる減衰部２１及び孔の
ない閉止部２２からなり、軸のまわりを回転することに
より破線１７で示す給気通繁閑口部に対して閉止部、閉
口部、減衰部の順序で開閉される。
上記構成の場合の作用について述べる。
第６図は第３図の給気通路内に発生する圧力波の作動を
示す線図、第７図はクランク角度に対し給気弁の関弁状
態と給気管制弁の閉口状態を示す線図である。
示す線図、第７図はクランク角度に対し給気弁の関弁状
態と給気管制弁の閉口状態を示す線図である。
‘１｝ 最高回転速度Ｎｍａ幼時
給気行程時に上死点ＴＤＣからピストンの下降に従し、
給気通路のシリンダ１側に負圧波が発生し始める。
給気通路のシリンダ１側に負圧波が発生し始める。
この負圧波が給気通路長さ夕だけ伝播するのに必要なク
ランク角度８，に相当する角度だけ遅れて、第７図の一
点鎖線Ｚで示すように、給気管制弁６が開き始める。
ランク角度８，に相当する角度だけ遅れて、第７図の一
点鎖線Ｚで示すように、給気管制弁６が開き始める。
さらに給気弁が閉じ終るより前の角度８，′に給気管制
弁６は閉じられる。なお、給気弁の関弁状態は実線Ａで
示す。給気管制弁６の閉口部の開□期間は第７図Ｚに示
すように０２十８６となる。
弁６は閉じられる。なお、給気弁の関弁状態は実線Ａで
示す。給気管制弁６の閉口部の開□期間は第７図Ｚに示
すように０２十８６となる。
この閉口期間８２十ａ６ により最高回転数Ｎｍａ対時
の慣性過給は給気管制弁６のない従来のものと同じだけ
の効果を得ることができる。さらに、第４図に示すよう
に各シリンダからの給気閉口部は着火順序に従いその位
相遅れ角は，，Ｑ２，Ｑ３に対応して配置しておく。
の慣性過給は給気管制弁６のない従来のものと同じだけ
の効果を得ることができる。さらに、第４図に示すよう
に各シリンダからの給気閉口部は着火順序に従いその位
相遅れ角は，，Ｑ２，Ｑ３に対応して配置しておく。
この結果、クランク軸と同じ回転速度で駆動される給気
管制弁の弁板７はＱ，のクランク角度後に次のシリンダ
の開□部１８に到達するので、次のシリンダに対しても
同一の効果を得ることができる。【２ー 低回転数時低
回転数時には第３図に示すクランク軸１１と給気管制弁
駁動軸１０の間に設けたタイマーＴにより給気管制弁閉
口タイミングを、第７図に２点鎖線Ｙで示すように、最
高回転数Ｎｍａｘ時より角度８３だけ遅らせる。
管制弁の弁板７はＱ，のクランク角度後に次のシリンダ
の開□部１８に到達するので、次のシリンダに対しても
同一の効果を得ることができる。【２ー 低回転数時低
回転数時には第３図に示すクランク軸１１と給気管制弁
駁動軸１０の間に設けたタイマーＴにより給気管制弁閉
口タイミングを、第７図に２点鎖線Ｙで示すように、最
高回転数Ｎｍａｘ時より角度８３だけ遅らせる。
低回転数であるため、ピストンの下降によりシリンダ１
側に生じた負圧波ａ，（第６図Ａ参照）は角度８，より
小さい角度で給気管制弁６に到達する。このとき、第７
図Ｙに示すように給気管制弁の弁板７はまだ閉止部にあ
るため、給気管制弁６から反射する負圧波ａ，は第６図
Ｂに示すようにさらに大きな負圧波ｂ，となってシリン
ダ１側へ戻る。負圧波ｂ，がシリンダ１へ戻った時、ピ
ストンは引続き下降しており、このときシリンダー側で
は負圧波ｂ，の効果で、第６図Ｃに示すようにさきの負
圧波ａ，よりも大きな負圧波ａ２を生じる。即ち、低回
転数時においても、給気管制弁６により上死点ＴＤＣ後
角度８，十８３期間給気溜４側を閉止端にすることによ
り大きな負‐ 圧波ａ２を作ることができる。このよう
にして生じた負圧波ａ２が上死点ＴＤＣ後の角度８，十
８３期間後開□する給気管制弁６（第７図の２点鎖線で
示される）により、総気溜４に到達するため第６図Ｄに
示すような大きな正圧波ｂ２となり他方のシリンダ１側
に戻る。
側に生じた負圧波ａ，（第６図Ａ参照）は角度８，より
小さい角度で給気管制弁６に到達する。このとき、第７
図Ｙに示すように給気管制弁の弁板７はまだ閉止部にあ
るため、給気管制弁６から反射する負圧波ａ，は第６図
Ｂに示すようにさらに大きな負圧波ｂ，となってシリン
ダ１側へ戻る。負圧波ｂ，がシリンダ１へ戻った時、ピ
ストンは引続き下降しており、このときシリンダー側で
は負圧波ｂ，の効果で、第６図Ｃに示すようにさきの負
圧波ａ，よりも大きな負圧波ａ２を生じる。即ち、低回
転数時においても、給気管制弁６により上死点ＴＤＣ後
角度８，十８３期間給気溜４側を閉止端にすることによ
り大きな負‐ 圧波ａ２を作ることができる。このよう
にして生じた負圧波ａ２が上死点ＴＤＣ後の角度８，十
８３期間後開□する給気管制弁６（第７図の２点鎖線で
示される）により、総気溜４に到達するため第６図Ｄに
示すような大きな正圧波ｂ２となり他方のシリンダ１側
に戻る。
この結果「低回転数時においても体積効率刀ｖの大きな
増大が得られる。さらに、給気管制弁６の関口時期を上
死点ＴＤＣ後角度８，十８３ だけ遅らすことにより、
給気溜４で生ずる正圧波ｂ２の発生時期を高回転時より
も遅らすことができる。
増大が得られる。さらに、給気管制弁６の関口時期を上
死点ＴＤＣ後角度８，十８３ だけ遅らすことにより、
給気溜４で生ずる正圧波ｂ２の発生時期を高回転時より
も遅らすことができる。
この結果、低回転数時においても反射波ｂ２のシリング
１側へ戻るタイミングが早すぎることがなくなり、体積
効率りｖの増加代が４・さくなるのを防ぐことができる
。また、第５図に示すように給気管制弁の弁板７には関
口角０２の関口部のあと角度８４の期間の減衰部が設け
てある。これによって、給気弁２が閉じた後の給気通路
３内に残存する脈動波が減衰する。この結果、脈動効果
により慣性効果が減少することがなくなり、機関の回転
数に対して一様な体積効率りｖの増加を得ることができ
る。上記実施例では、給気管制弁の弁板７を機関の回転
数と同一の回転数で回動させたが（第３図＾第４図参照
）「給気通路の開□部１７，１８，１９をそれぞれ１／
２Ｑ，，１′２Ｑ２，１′２Ｑ３の位置に設ければ、給
気管制弁の弁板７の回転数を機関の回転数の１′２の速
度で回動させれ‘よよくなる。上述のような本発明によ
る場合は次の効果がある。【１１ 低回転数時において
も大きな慣性効果により体積効率りｖを増大させること
ができる。
１側へ戻るタイミングが早すぎることがなくなり、体積
効率りｖの増加代が４・さくなるのを防ぐことができる
。また、第５図に示すように給気管制弁の弁板７には関
口角０２の関口部のあと角度８４の期間の減衰部が設け
てある。これによって、給気弁２が閉じた後の給気通路
３内に残存する脈動波が減衰する。この結果、脈動効果
により慣性効果が減少することがなくなり、機関の回転
数に対して一様な体積効率りｖの増加を得ることができ
る。上記実施例では、給気管制弁の弁板７を機関の回転
数と同一の回転数で回動させたが（第３図＾第４図参照
）「給気通路の開□部１７，１８，１９をそれぞれ１／
２Ｑ，，１′２Ｑ２，１′２Ｑ３の位置に設ければ、給
気管制弁の弁板７の回転数を機関の回転数の１′２の速
度で回動させれ‘よよくなる。上述のような本発明によ
る場合は次の効果がある。【１１ 低回転数時において
も大きな慣性効果により体積効率りｖを増大させること
ができる。
■ 脈動効果をなくすことにより広い回転数範囲で一様
な体積効率りｖの増加を得ることができる。
な体積効率りｖの増加を得ることができる。
‘３１ 給気通路の給気溜側に給気管制弁を設けること
により多シリンダ機関でも１個の給気管制弁で管制する
ことができる。
により多シリンダ機関でも１個の給気管制弁で管制する
ことができる。
タ 第１図ａは給気の動的効果を利用して機関の体積効
率を増大させる場合の従来の給気系を示す断面図、第１
図ｂは第１図ａの給気通路内に発生する圧力波の作動を
示す綾図、第２図は第１図の機関の体積効率の変化を示
す線図、第３図は本発明０による１実施例の装置を示す
断面図、第４図は第３図のＷ−Ｗ矢視断面図、第５図は
第３図の給気管制弁の弁板７を示す正面図、第６図は第
３図の給気通路内に発生する圧力波の作動を示す線図、
第７図はクランク角度に対し給気弁の関弁状態とタ給気
管制弁の開口状態を示す線図である。 １・…・・シリンダ、２・・・・・・給気弁、３，１６
・・・…給気通路、４・・・・・・給気溜、５…・・・
ピストン、６…・・・給気管制弁「 ７・…・・弁板、
８・・…・プーリ、９・・・…タイミングベルト「 １
０…・・・給気管制弁駆動ｏ軸、１１……クランク軸、
１２，１３……へＩＪカルスプラィン、１４・…・・連
結部材、１５…・・・フオーク部Ｌ １７，１８，１９
・・…・給気通路の閉口部、２０・・・・・・弁板の開
口部、２１・…・・弁板の減衰部「 ２２・・…・弁板
の閉止部、Ｔ・・…・タイマー。 オー図才３図 才４図 矛２図 氷５図 矛６図 氷７図
率を増大させる場合の従来の給気系を示す断面図、第１
図ｂは第１図ａの給気通路内に発生する圧力波の作動を
示す綾図、第２図は第１図の機関の体積効率の変化を示
す線図、第３図は本発明０による１実施例の装置を示す
断面図、第４図は第３図のＷ−Ｗ矢視断面図、第５図は
第３図の給気管制弁の弁板７を示す正面図、第６図は第
３図の給気通路内に発生する圧力波の作動を示す線図、
第７図はクランク角度に対し給気弁の関弁状態とタ給気
管制弁の開口状態を示す線図である。 １・…・・シリンダ、２・・・・・・給気弁、３，１６
・・・…給気通路、４・・・・・・給気溜、５…・・・
ピストン、６…・・・給気管制弁「 ７・…・・弁板、
８・・…・プーリ、９・・・…タイミングベルト「 １
０…・・・給気管制弁駆動ｏ軸、１１……クランク軸、
１２，１３……へＩＪカルスプラィン、１４・…・・連
結部材、１５…・・・フオーク部Ｌ １７，１８，１９
・・…・給気通路の閉口部、２０・・・・・・弁板の開
口部、２１・…・・弁板の減衰部「 ２２・・…・弁板
の閉止部、Ｔ・・…・タイマー。 オー図才３図 才４図 矛２図 氷５図 矛６図 氷７図
Claims (1)
- １ 機関の給気溜とシリンダとを連通する給気通路を所
定長さとして給気の慣性効率により機関の体積効率を増
大させるようにした内燃機関において、上記給気通路と
上記給気溜との間には、上記給気通路を給気弁の開弁期
間よりも短かい期間開口する開口部と多数の小孔を有し
て上記給気通路内の脈動波を減衰せしめる減衰部と上記
給気通路を閉止する閉止部とを具え機関のクランク軸に
連動される給気管制弁が設けられると共に、上記給気管
制弁の駆動部と上記クランク軸との間の駆動系内には、
上記クランク軸の回転速度に対応して上記給気管制弁の
開弁の開弁タイミングを変えるタイマーが設けられたこ
とを特徴とする内燃機関の慣性過給装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54012817A JPS60536B2 (ja) | 1979-02-08 | 1979-02-08 | 内燃機関の慣性過給装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54012817A JPS60536B2 (ja) | 1979-02-08 | 1979-02-08 | 内燃機関の慣性過給装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55107018A JPS55107018A (en) | 1980-08-16 |
| JPS60536B2 true JPS60536B2 (ja) | 1985-01-08 |
Family
ID=11815931
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54012817A Expired JPS60536B2 (ja) | 1979-02-08 | 1979-02-08 | 内燃機関の慣性過給装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60536B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009069766A1 (ja) * | 2007-11-28 | 2009-06-04 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
| JPWO2008108234A1 (ja) * | 2007-02-20 | 2010-06-10 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関 |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1979
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| JP2009127609A (ja) * | 2007-11-28 | 2009-06-11 | Toyota Motor Corp | 多気筒内燃機関の吸気装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS55107018A (en) | 1980-08-16 |
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