JPS6039352A - 小形コンデンサ誘導電動機用コア - Google Patents
小形コンデンサ誘導電動機用コアInfo
- Publication number
- JPS6039352A JPS6039352A JP14643083A JP14643083A JPS6039352A JP S6039352 A JPS6039352 A JP S6039352A JP 14643083 A JP14643083 A JP 14643083A JP 14643083 A JP14643083 A JP 14643083A JP S6039352 A JPS6039352 A JP S6039352A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- core
- ratio
- size
- induction motor
- slot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
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- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K1/00—Details of the magnetic circuit
- H02K1/06—Details of the magnetic circuit characterised by the shape, form or construction
- H02K1/12—Stationary parts of the magnetic circuit
- H02K1/16—Stator cores with slots for windings
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K17/00—Asynchronous induction motors; Asynchronous induction generators
- H02K17/02—Asynchronous induction motors
- H02K17/04—Asynchronous induction motors for single phase current
- H02K17/08—Motors with auxiliary phase obtained by externally fed auxiliary windings, e.g. capacitor motors
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Induction Machinery (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は小形コンデンサ誘導電動機のコアに関する。
小形コンデンサ誘導電動機は広く使用されているが、さ
らに小形低コスト化、騒音低減等の要望が太きい。
らに小形低コスト化、騒音低減等の要望が太きい。
効率向上および騒音低減を計るためロータコアのスロツ
ｌ−開ロ部寸法を縮小する試みが行なわれている。
ｌ−開ロ部寸法を縮小する試みが行なわれている。
本発明の目的は高性能でかつ小形化を計シ得る小形コン
デンサ銹導電動機を提供することにある。
デンサ銹導電動機を提供することにある。
本発明は小形コンデンサ誘導電動機の効率向上、小形化
を計る上で問題となる騒音大の問題の原因となるロータ
コアのスロットの形状を改良することによシ、空隙寸法
の縮小および空隙磁束密度の増加を計ってもなお騒音を
小さく押さえ番得ることを実験的に確認し、効率の向上
と小形化を計シ得るコアの各部の寸法比率を設定したも
のである。
を計る上で問題となる騒音大の問題の原因となるロータ
コアのスロットの形状を改良することによシ、空隙寸法
の縮小および空隙磁束密度の増加を計ってもなお騒音を
小さく押さえ番得ることを実験的に確認し、効率の向上
と小形化を計シ得るコアの各部の寸法比率を設定したも
のである。
以下図面を用いて本発明の実施例について詳述する。第
１図は本発明のステータコアを定義するだめの形状図で
ある。第１図において、１はステータコア、２はテース
、Ｄは内径寸法、ｄｌは外径の最大部の径、Ｂはコア巾
で、ｄはコアの平均外径、Ｈｓはバックハイド寸法、Ａ
Ｓはスロット面積を示す。
１図は本発明のステータコアを定義するだめの形状図で
ある。第１図において、１はステータコア、２はテース
、Ｄは内径寸法、ｄｌは外径の最大部の径、Ｂはコア巾
で、ｄはコアの平均外径、Ｈｓはバックハイド寸法、Ａ
Ｓはスロット面積を示す。
第２図はロータコア３で、スロット開口部４の寸法は０
．４ｍｍに設定されている。
．４ｍｍに設定されている。
一般に誘導電動機の騒音は、空隙の磁束密度の変化によ
る電磁力の変化によって引き起こされるが、小形機の場
合そのほとんどの原因がロータコアのスロット開口部に
よって引き起こされる磁束密度の変化に伴う電磁力の変
化によシ、ステータコアが変形することによって生ずる
ものである。
る電磁力の変化によって引き起こされるが、小形機の場
合そのほとんどの原因がロータコアのスロット開口部に
よって引き起こされる磁束密度の変化に伴う電磁力の変
化によシ、ステータコアが変形することによって生ずる
ものである。
さらに開口部４は、励磁電流の増加をもたらすので小さ
くすることが望ましいが、生産性の面から従来は一般に
０，８〜１．２＠度に設定されていた、即ち小形機の場
合一般に板厚０．５８の硅素鋼板を打抜いてコアを製作
するが、開口寸法Ｗは板厚×１．６倍が下限であった。
くすることが望ましいが、生産性の面から従来は一般に
０，８〜１．２＠度に設定されていた、即ち小形機の場
合一般に板厚０．５８の硅素鋼板を打抜いてコアを製作
するが、開口寸法Ｗは板厚×１．６倍が下限であった。
本実施例においてはスロット５の先端部をかどのないＲ
又は三角に切欠いた形状としてパンチへの応力を緩和さ
せることによって、開口寸法Ｗを０．４ｎｏ＋＋に設定
している。このように開口寸法Ｗを小さくすることによ
って励磁電流は第４図に示す様に、従来の１．０８に対
して８２慢程度に低下させることが出来た。尚第４図に
おいてＷ寸法が０の場合は全開スロット方式であるが、
０．４ｍの場合に比較して励磁電流が増加しているが、
これは全閉スロットの場合、スロット先端部が開口せず
、鉄心でつながった形状と瘍モ なるの 分で漏洩磁束が増加すること、またこれによシ
先端付近で鉄心が磁気飽和するためである。また０、
３ ｍ以下の開口寸法Ｗを設定した場合、生産面で開口
寸法のバラツキを押さえることが難かしくなシ、特性の
バラツキが大きくなる問題が生ずるため本発明において
は０．７〜０．３ ｍに設定している。
又は三角に切欠いた形状としてパンチへの応力を緩和さ
せることによって、開口寸法Ｗを０．４ｎｏ＋＋に設定
している。このように開口寸法Ｗを小さくすることによ
って励磁電流は第４図に示す様に、従来の１．０８に対
して８２慢程度に低下させることが出来た。尚第４図に
おいてＷ寸法が０の場合は全開スロット方式であるが、
０．４ｍの場合に比較して励磁電流が増加しているが、
これは全閉スロットの場合、スロット先端部が開口せず
、鉄心でつながった形状と瘍モ なるの 分で漏洩磁束が増加すること、またこれによシ
先端付近で鉄心が磁気飽和するためである。また０、
３ ｍ以下の開口寸法Ｗを設定した場合、生産面で開口
寸法のバラツキを押さえることが難かしくなシ、特性の
バラツキが大きくなる問題が生ずるため本発明において
は０．７〜０．３ ｍに設定している。
次に騒音および効率に直接的に関係する空隙磁束密度の
変化を第３図に示す。第３図は、ロータコアのスロット
付近における空隙磁束密度比率を１スロットピッチ分示
し、ロータにスロットのない中央ロータの場合を１．０
として比率で示している。人は従来の開口寸法Ｗが１．
０のもの、Ｂは本実施例のＷを０．４にしたものでおる
。本図から実施例のＢのものが最大磁束密反が８３チに
低下し、励磁電流の低減に大きく寄与していることが裏
付けられた。また騒音については、空隙磁束密度の変化
即ち最大値と最小値の振巾に比例するが実施例において
は従来のＡが０．７７に対し０．１５に低下している。
変化を第３図に示す。第３図は、ロータコアのスロット
付近における空隙磁束密度比率を１スロットピッチ分示
し、ロータにスロットのない中央ロータの場合を１．０
として比率で示している。人は従来の開口寸法Ｗが１．
０のもの、Ｂは本実施例のＷを０．４にしたものでおる
。本図から実施例のＢのものが最大磁束密反が８３チに
低下し、励磁電流の低減に大きく寄与していることが裏
付けられた。また騒音については、空隙磁束密度の変化
即ち最大値と最小値の振巾に比例するが実施例において
は従来のＡが０．７７に対し０．１５に低下している。
さらに磁束密度の変化は高調波成分を引き起こし、効率
の低下の原因となっているが、この点でも大きな改善が
なされている。
の低下の原因となっているが、この点でも大きな改善が
なされている。
尚本実施例のコアの寸法は、外径ｄ＝φ９４、内径Ｄ＝
φ５５、スロット数２４である。
φ５５、スロット数２４である。
本発明の実施例は上記したロータコアの改良結果を基に
コアの各部寸法を新たに設定したものである。
コアの各部寸法を新たに設定したものである。
先ず空隙寸法は０．１８ｍ＋、内外径比０．５８５、歯
巾比１．６１５、バックハイド比０．１４５、面積比０
．４７としている。
巾比１．６１５、バックハイド比０．１４５、面積比０
．４７としている。
空隙寸法は縮小することにより励磁電流を減少させるこ
とができるので効率が向上する。しかしながら、騒音は
空隙寸法の２乗に逆比例して犬きくなシ、また空隙磁束
密度の２乗に比例して大きくなるため、従来方式で空隙
を縮小させるためには、空隙磁束密度を低下させること
が必要となるので、同一出力を得るためには積厚を増す
か、銅モータとして銅線を太くする必要が有ったが、本
実施例では上記した様に磁束密度の変化を大巾に低下さ
せることができたので、空隙寸法な従来の０．２３ｍか
ら０．１８ｍ＋に縮小し、さらに空隙磁束密度を約２０
％増加させても、騒音は従来よシ低下させることが出来
た。空隙磁束密度を２０％増加させることによシ、同一
寸法では出力は１４５％に増加させることが出来、また
同一出力に対しては約２５％積厚の低減を計ることが出
来る。空隙の磁束密度を増加させることによシコアの磁
路寸法を増加させる必要が生ずるがコアの各部の磁束密
度を起磁力の合計が最小となる寸法関係を種々解析実験
を行ない、本実施例では内外径比０．５８５、歯巾比１
．６２０、バックハイド比０．１４５、面積比０．５０
とすることによって、従来に比し、同−出力時、鉄心材
料２５％減、銅線量１８％低減し、さらに騒音を３ｄＢ
（Ａ）低減することができた。内外径比は０．５以下と
すると他の磁路及びスロット面積に余裕ができるが、外
径寸法が大きくなるので不経済でおる。また０、６２以
上とすると磁路が飽和し、さらにスロット面積を充分確
保できなくなるため、効率の低下および出力の低下をき
たす。
とができるので効率が向上する。しかしながら、騒音は
空隙寸法の２乗に逆比例して犬きくなシ、また空隙磁束
密度の２乗に比例して大きくなるため、従来方式で空隙
を縮小させるためには、空隙磁束密度を低下させること
が必要となるので、同一出力を得るためには積厚を増す
か、銅モータとして銅線を太くする必要が有ったが、本
実施例では上記した様に磁束密度の変化を大巾に低下さ
せることができたので、空隙寸法な従来の０．２３ｍか
ら０．１８ｍ＋に縮小し、さらに空隙磁束密度を約２０
％増加させても、騒音は従来よシ低下させることが出来
た。空隙磁束密度を２０％増加させることによシ、同一
寸法では出力は１４５％に増加させることが出来、また
同一出力に対しては約２５％積厚の低減を計ることが出
来る。空隙の磁束密度を増加させることによシコアの磁
路寸法を増加させる必要が生ずるがコアの各部の磁束密
度を起磁力の合計が最小となる寸法関係を種々解析実験
を行ない、本実施例では内外径比０．５８５、歯巾比１
．６２０、バックハイド比０．１４５、面積比０．５０
とすることによって、従来に比し、同−出力時、鉄心材
料２５％減、銅線量１８％低減し、さらに騒音を３ｄＢ
（Ａ）低減することができた。内外径比は０．５以下と
すると他の磁路及びスロット面積に余裕ができるが、外
径寸法が大きくなるので不経済でおる。また０、６２以
上とすると磁路が飽和し、さらにスロット面積を充分確
保できなくなるため、効率の低下および出力の低下をき
たす。
歯巾比については１．５以下の場合飽和するため空隙磁
束密度を低く押さえなければならず出力が低下する。ま
た１、６５以上とすると磁路に余裕が生ずるが、スロッ
ト面積、バックハイド等を確保できなくなシ出力の低下
をきたす。バックハイド比についても０．１２５以下の
場合磁路が飽和し０．１５以上とすると他の部分の寸法
を充分確保できカくなる。面積比については従来空隙寸
法を小さく出来ないことから銅モータにせざるを得ない
問題からφ１２０以下の小形コンデンサ誘導電動機では
０．７〜０．９の大きな値が取られていたがコイル挿入
時に一回で挿入が難かしく、２回以上のインサータ作業
によらなければない問題及び、銅線使用量が多いこと、
さらにコイルの成形に多大の時間を要する等の欠点が有
ったが本発明によれば励磁電流が減少するため銅線を細
くすることができ、スロット面積の縮小化が可能となる
ので面積比を０．４５〜０．６５で充分である。尚、０
．４５以下では温度上昇が高くなシ連続定格用としては
不向きでおｐ、０．６５以上の場合、ステータのコイル
挿入を１回のインサータ作業で挿入が困難となる。
束密度を低く押さえなければならず出力が低下する。ま
た１、６５以上とすると磁路に余裕が生ずるが、スロッ
ト面積、バックハイド等を確保できなくなシ出力の低下
をきたす。バックハイド比についても０．１２５以下の
場合磁路が飽和し０．１５以上とすると他の部分の寸法
を充分確保できカくなる。面積比については従来空隙寸
法を小さく出来ないことから銅モータにせざるを得ない
問題からφ１２０以下の小形コンデンサ誘導電動機では
０．７〜０．９の大きな値が取られていたがコイル挿入
時に一回で挿入が難かしく、２回以上のインサータ作業
によらなければない問題及び、銅線使用量が多いこと、
さらにコイルの成形に多大の時間を要する等の欠点が有
ったが本発明によれば励磁電流が減少するため銅線を細
くすることができ、スロット面積の縮小化が可能となる
ので面積比を０．４５〜０．６５で充分である。尚、０
．４５以下では温度上昇が高くなシ連続定格用としては
不向きでおｐ、０．６５以上の場合、ステータのコイル
挿入を１回のインサータ作業で挿入が困難となる。
次に本実施例になる小形コンデンサ誘導電動機の特性を
従来に比較して表１に示す。
従来に比較して表１に示す。
以上本発明について詳述して来たが、本発明の効果を要
約すると ■ 同一特性に対して鉄心使用量を２５チ、銅線を１８
％低減しさらに騒音を２ｄＢ（Ａ）低減できた。
約すると ■ 同一特性に対して鉄心使用量を２５チ、銅線を１８
％低減しさらに騒音を２ｄＢ（Ａ）低減できた。
■ 同一寸法の場合、出力を約１４５チに増加させるこ
とが出来、さらに効率を７チ向上させ、騒音を４ｄＢ（
Ａ）低減させることが出来た。
とが出来、さらに効率を７チ向上させ、騒音を４ｄＢ（
Ａ）低減させることが出来た。
第１図は本発明になるステータコアの正面図、第２図は
本発明になるロータコアの部分正面図、第３図は空隙磁
束密度比率を示す説明図、第４図はスロット開口寸法に
対する励磁電流の関係を示す説明図である。 １・・・ステータコア、３・・・ロータコア、４・・・
スロツ第１ 因 Ｔｓ 千２図 νＪ 躬３ＩＩ￥］ （ｃＬ） β ハ 第 ４［ ／、０ ０．８ ０．６ Ｑ、４０．２ ０スＯヅト開
ρ寸法 Ｗ
本発明になるロータコアの部分正面図、第３図は空隙磁
束密度比率を示す説明図、第４図はスロット開口寸法に
対する励磁電流の関係を示す説明図である。 １・・・ステータコア、３・・・ロータコア、４・・・
スロツ第１ 因 Ｔｓ 千２図 νＪ 躬３ＩＩ￥］ （ｃＬ） β ハ 第 ４［ ／、０ ０．８ ０．６ Ｑ、４０．２ ０スＯヅト開
ρ寸法 Ｗ
Claims (1)
- １、小形コンデンサ誘導電動機用コアにおいて、ロータ
コアのスロット開口部の先端部は近かう底部にかけぞ、
円弧状もしくは斜辺と円弧を組合せたかどのない三角形
状に切欠いて、先端部付近の開口寸法が最も狭くなる形
状となして、該開口寸法を０．７〜０．３とし、空隙寸
法を０．２ｍｍ以下とするとともに、ステータコアの各
部の寸法比率を、と定義したとき、内外径比０．５〜０
．６２、歯巾比１．５〜１．６５、バックハイド比０．
１２５〜０．１５、面積比０．４５〜０．６５のそれぞ
れの範囲内に設定したことを特徴とする小形コンデンサ
誘導電動機用コア。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14643083A JPS6039352A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 小形コンデンサ誘導電動機用コア |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14643083A JPS6039352A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 小形コンデンサ誘導電動機用コア |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6039352A true JPS6039352A (ja) | 1985-03-01 |
Family
ID=15407491
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14643083A Pending JPS6039352A (ja) | 1983-08-12 | 1983-08-12 | 小形コンデンサ誘導電動機用コア |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6039352A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0280194A2 (en) * | 1987-02-27 | 1988-08-31 | General Electric Company | Dynamo-electric machine lamination construction |
| EP0772277A2 (en) | 1995-10-31 | 1997-05-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | A single-phase induction motor and rotor assembling apparatus |
| KR100921468B1 (ko) | 2008-01-21 | 2009-10-13 | 엘지전자 주식회사 | 모터 및 이를 포함하는 압축기 |
| JP2010041874A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-18 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機 |
| WO2010047173A1 (ja) * | 2008-10-23 | 2010-04-29 | 株式会社日立産機システム | かご形誘導電動機及びかご形誘導電動機駆動システム |
| WO2010066609A2 (de) * | 2008-12-08 | 2010-06-17 | Robert Bosch Gmbh | Elektrische maschine mit einem klauenpolrotor |
| JP2013179759A (ja) * | 2012-02-28 | 2013-09-09 | Fuji Electric Co Ltd | 永久磁石式回転電機 |
| WO2013132775A1 (ja) * | 2012-03-07 | 2013-09-12 | パナソニック株式会社 | 誘導電動機およびそれを搭載した天井扇 |
| JP2013187973A (ja) * | 2012-03-07 | 2013-09-19 | Panasonic Corp | 誘導電動機およびそれを搭載した天井扇 |
| JP2015186403A (ja) * | 2014-03-26 | 2015-10-22 | 住友重機械工業株式会社 | 誘導電動機 |
| WO2016192345A1 (zh) * | 2015-06-01 | 2016-12-08 | 广东威灵电机制造有限公司 | 洗衣机和用于洗衣机的电机 |
| JP2018139494A (ja) * | 2018-06-14 | 2018-09-06 | 住友重機械工業株式会社 | 誘導電動機 |
-
1983
- 1983-08-12 JP JP14643083A patent/JPS6039352A/ja active Pending
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0280194A3 (en) * | 1987-02-27 | 1990-01-17 | General Electric Company | Dynamo-electric machine lamination construction |
| EP0280194A2 (en) * | 1987-02-27 | 1988-08-31 | General Electric Company | Dynamo-electric machine lamination construction |
| EP0772277A2 (en) | 1995-10-31 | 1997-05-07 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | A single-phase induction motor and rotor assembling apparatus |
| US5861697A (en) * | 1995-10-31 | 1999-01-19 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Single-phase induction motor and rotor assembling apparatus |
| US5898250A (en) * | 1995-10-31 | 1999-04-27 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Single-phase induction motor and rotor assembling apparatus |
| KR100921468B1 (ko) | 2008-01-21 | 2009-10-13 | 엘지전자 주식회사 | 모터 및 이를 포함하는 압축기 |
| JP2010041874A (ja) * | 2008-08-07 | 2010-02-18 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機 |
| JPWO2010047173A1 (ja) * | 2008-10-23 | 2012-03-22 | 株式会社日立産機システム | かご形誘導電動機及びかご形誘導電動機駆動システム |
| WO2010047173A1 (ja) * | 2008-10-23 | 2010-04-29 | 株式会社日立産機システム | かご形誘導電動機及びかご形誘導電動機駆動システム |
| US8816559B2 (en) | 2008-10-23 | 2014-08-26 | Hitachi Industrial Equipment Systems Co., Ltd. | Squirrel cage induction motor and squirrel cage induction motor driving system |
| WO2010066609A2 (de) * | 2008-12-08 | 2010-06-17 | Robert Bosch Gmbh | Elektrische maschine mit einem klauenpolrotor |
| WO2010066609A3 (de) * | 2008-12-08 | 2011-04-21 | Robert Bosch Gmbh | Elektrische maschine mit einem klauenpolrotor |
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