JPS6039127A - アルミニウムキルド低マンガン深絞り用鋼の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 この発明は、アルミニウムキルド低マンガン深絞り鋼の
改良製造法に関するものであり、特に少なくともｒｓｏ
′Ｐ（、ｕｒｒ℃）の高温に露出されたときにも非時効
状態に留筐るすぐれた平均塑性ひずみ比（γ。値）を有
する製品を生じる方法に関するものであり、丑だこの方
法は生産性の増大と、エネルギーとコスト節約をもたら
す。

先行技術の研究者Ｆｉ深絞り用として、約。１．２７％
〜約ｏ、１１．ｏ％の通常マンガン含有量を有するリム
ド鋼とキルド鋼とを製造していた。リムド鋼は製造コス
トが安く、インゴット状および圧延状できれいな表面特
性を有する。焼鈍後の少量の調質圧延は焼鈍状態での降
伏点伸び（ＹＰＥ）を除去するが、この鋼はなお常温（
約！？℃）で約コヵ月間時効し、その結果、有害な降伏
点伸びが復帰する。

これに対してアルミニウムキルド鋼は、冷間加工後に高
温に露出されな（ハかぎり、焼鈍に続く少量の調質圧延
ののち恒常的に非時効となる。しかしもしこの鋼が調質
圧延後に約弘。ｏ’Ｆ（、ｚ□！℃）程度の低込温反に
露出されるとアルミニウムキルド鋼の非時効性が破壊さ
れうる。

業界公知のように、深絞り中の鋼板の行動は平均塑性ひ
ずみ比γ。から合理的に正確に予言するととができる。

平均γ。値は原則として、試料片の圧延方向に対して通
常Ｏ０、＋ｔ’およびりＯｏの角度でとられた数試料片
につ（八ての引張テストから得られる。γ値は各テスト
方向にお（八て幅ひずみと厚さひずみの比として取られ
た。この場合、平均塑性ひずみ比は下記の式から計算さ
れる。

約０．．２７　％〜約Ｏ１≠ｏｑ６　の通常マンガン含
有量を有するリムド鋼は約／０．２のγ□を示す。　同
一の通常マンガン含有量を有するアルミニウムキルド鋼
は約７．６の１ｍを示す。これら両型の絞シ性鋼につい
て、熱延製品と冷延製品に対して箱焼鈍を実施した。通
常キルド鋼の箱焼鈍は、臨界コイル（通常、単−堆積列
の中の最下コイル）の最冷温度が／、２ｒＯ″Ｆ（４２
３℃）を超えるように実施された。

通常のキルド鋼の場合には、１ｍが温度と均熱時間との
関数であることを先行技術は認めて因る。通常キルド鋼
の焼鈍サイクルの先行技術例は、／を時間普たはこれ以
上の均熱時間を伴なう約／３００′Ｆ（７θ≠’Ｃ）−
ｆたけこれ以上であった。

さらに最近になって、先行技術の研究者ｄ：約０、．２
　ａ　％までのマンガン含有量を有する低マンガンリム
ド鋼およびアルミニウムキルド鋼に注意を向けた。この
ような低マンガンリムド鋼とアルミニウムキルド鋼に対
して、通常マンガンリムド鋼とアルミニウムキルド鋼の
場合と同一の熱延、冷延、焼鈍および調質圧延を実施し
た。一般に先行技術研究者は箱焼鈍中のコールドスポッ
トが約７．２ｇ０Ｔ（４７３℃）を超えなければならな
りことを認めていた。低マンガンアルミニウムキルド鋼
の代表的標準箱焼鈍サイクルは、少なくとも約７２♂Ｏ
”Ｆ７９３℃）のコールドスポットを生じる７６時間の
均熱を伴う／３００″ＦＣ７０４ｔ℃）であった。低マ
ンガンリムド鋼は約／、Ｊの１ｍ値を示し、低マンガン
アルミニウムキルド鋼は少なくとも７．７のγ□値ヲ示
した。

たとえば米国特許第３．．４　＆　ｆ、０７２号は、約
ｏ、　ｏ　ｔｉｔ〜約０．．２ｏ％のマンガン含有量を
有するコアキルド鋼を教示している。この引用文献は、
グ〜り時間の均熱時間を伴う／、２りＯ″Ｆ　（７００
℃）または７３１０下（７１０℃）での箱焼鈍について
述べている。米国特許第３．７０　ｇ　７≠弘号はｏ、
ｔｒ４のマンガン含有量を有する真空脱ガス鋼を教示し
ている。

この引用文献は、少なくとも７２時間の均熱を伴う約／
２００下（乙ｊり℃）〜約／３ＪＯ”Ｆ　（７３２℃）
の焼鈍温度を教示している。この引用文献による好まし
い焼鈍は、最小限７．２時間、好唸しくは約２０時間の
約／３００′Ｆ（７′Ｏ１／Ｌ℃）での均熱である。米
国特許第３．．２３９，３り０号は、ホウロウ仕上げ用
の低マンガンアルミニウムキルド鋼を教示している。こ
の引用文献は、５時間の均熱を伴う／、２りＯ′Ｆ（７
００℃）の温度での焼鈍につ（ハて述べている。これら
すべての引用文献は、通常の焼鈍を受けた先行技術の低
マンガン鋼の例である。

近年、顧客の製造工程に先立ってメーカが予め塗装しコ
イル状で供給する深絞り用、アルミニウムキルド通常マ
ンガン鋼が提供された。塗装されたコイル状ストリップ
は約４Ｌｏｏ″Ｆ（，２／４ｊ”Ｃ）、通常ハ≠９０″
Ｆ（，２ｊ４ｊ’Ｃ）の温度での焙焼によって硬化され
る。リムド鋼はその時効特性の故に、予め塗装された形
では提供できない。予め塗装されたアルミニウムギルド
通常マンガン鋼でさえも、次の形成操作中のひずみ線の
結果として多数の廃品を生じる。このようなひずみ線は
、調質圧延は続く塗装焙焼中の時効によって生じ、炭化
物集合体、窒素ピックアップ、筐たはその両者に関連し
ている。

この発明は、深絞り用低マンガンアルミニウムキルド鋼
のγ□値が通常マンガン含有量の深絞り用アルミニウム
キルド鋼と異な９、焼鈍温度およびまたは時間と共に改
良された因と（／−う発見に基づいている。実際上、低
マンガンアルミニウムギルド鋼の場合、完全再結晶の直
後に最大γ。値が得られる。１だ公知のように、マンガ
ン含有量の低下は再結晶温度を低下させる。故に、通常
マンガン含有量の深絞り用アルミニウムギルド鋼につ（
八での通常箱焼鈍の高（ハ温度と均熱時間を、低マンガ
ン含有′討の深絞り用アルミニウムキルド鋼に応用した
場合、γ。値を改良することなくむしろ望１しくない結
晶粒成長、窒素ピックアップおよび炭化物の集合を促進
する。このような結果は、金属の形成操作中に、その時
効とひずみを促進する傾向がある。望葦しくない結晶粒
成長にｔ成形に際してオレンジ皮ひずみ（粗面）を生じ
、これはきわめて不愉快である。

さらに、低マンガン、深絞りアルミニウム用ギルド鋼が
、少なくとも／１００″Ｆ（ｊり３℃）以上、／、２ｊ
Ｏ”Ｆ（＆７７℃）以下のコールドスポット温度をうる
ように箱焼鈍されたときにすぐれたγ□値が得られるこ
とが発見された。理想的には、コイルの最内側単回と最
外側単回が／３３０′Ｆ（７，２／”Ｃ）を越えてはな
らなｌ八。均熱時間は必要とされない。

この箱焼鈍処理は多くの利点を有する。低温焼鈍はすぐ
れたγ。値を生じ、１だこれ筐では低マンガン、アルミ
ニウムキルド鋼につｂて特徴的であった深刻な異常結晶
粒成長の問題が生じない。

炭化物の集合体と窒素ピックアップが大幅に低減されま
たは排除される。生産性が３０％またはこれ以上増大し
く毎時トン数）、同時てエネルギーと焼鈍ガスとの節約
が得られる。

さらに、この発明によって処理されたアルミニウムキル
ド低マンガン鋼は、約！；ＪＯ”Ｆ（２１１℃）壕での
熱処理を受けたときに時効を生じないので、予塗装製品
の製造にお謁て使用するのに適している。

この発明によれば、約０．　／　、２　’１６〜約θ、
２グチのマンガン含有量を有する鋼を準備する段階と、
約Ａ５以上の仕上温度をもって前記鋼をホットバンドに
熱延する段階と、前記コイルを約／１００下（Ｓ２３℃
）以下の温度でコイル状に成す段階と、前記鋼を最終ゲ
ージまで冷延する段階とを含む少なくとも７．７のγ□
値を有するアルミニウムキルド　深絞シ用低マンガン鋼
の製造方法にお（Ａて　約／１００下（ｊり３℃）と約
／、２ｊＯＩＦ（＆７７℃）との間のコイル温度をうる
ように前記鋼を箱焼鈍し、前記コイル温度を得たときに
前記焼鈍を停止する段階と、前記鋼を調質圧延する段階
とを含む方法が提供される。

好ましくは、この鋼に対して少なくとも約ＡＯ係の冷間
圧下率を加える。

箱焼鈍は少なくとも約／１００下（ｊり３℃）以上、約
ｔ、ｚｒｏ下（６７７℃）以下のコイルコールドスポッ
ト温度が得られるように実施される。理想的には、コイ
ルの最内側単回と最外側単回は約／３３０″Ｆ　（７２
１”Ｃ）を越えてはならない。加熱時間は必要としない
。

もし望むならば、調質圧延された鋼を塗装し、約ａｏｏ
下（、ｚｏｐ”ｃ　）　〜約ｊｒＯ”Ｆ　（２１ｒｌ”
Ｃ）の温度で焙焼することができる。

この発明の方法は、下記の重量％の固体組成を生じる代
表的な融成物組成から始まるアルミニウムキルド、低マ
ンガン、深絞り鋼の製造を考慮している。

炭素：最大０．ＩＯ係。好ましくは＜０．Ｏｊ係。

マンガン＝最大０．２４Ｌ係。好ましくは０．ＩｒｑＡ
〜０．２２チ。

硫黄：最大ｏ、ｏｔｓ’係；好ましくは＜ｏ、ｏｉ、２
係。

アルミニウム（酸溶性）：最大ＱＩＯ％、好ましくは０
．０２％〜０，０ｊｑＡ。

残分け、鉄と、製造モードに付随する不純物とを含む。

マンガン含有量は硫黄含有量の少なくとも１０倍でなけ
ればならない。

融成物はアルミニウムをもって鎮静（キル）される。鋼
は、インゴット状に鋳造しスラブ形に圧延することもで
きるが、業界公知のように好ましくは連続的にスラブ状
に鋳造される。そののち、鋼をＡ５以上の仕上げ温度で
通常のようにホットバンドに圧延し、次に業界公知のよ
うに窒化アルミニウムの析出を防止するため約１ｔｏｏ
′Ｆ（ｙ３“Ｃ）以下の温度でコ・ｆル状に成し、その
のちその鋼を少なくとも１．０％冷間圧下する。

冷間圧下された材料に対してタイトコイルバッチ焼鈍を
実施する。先行技術と異なり、パッチ焼鈍炉は少なくと
も１１００″ｐ（ｔり３℃）以上、ｔｘｓｏ下（６７７
℃）以下のコールドスポット温度が得られる速度で加熱
される。約／、２００下（６μ７℃）のコールドスポッ
ト温度が好ましい。理想的には、再内側コイル単回と再
外側コイル年回は、１３３０″Ｆ　（７，２７″Ｃ）を
越えない温度、好ましくは１３００″Ｆ　（７０１Ａ”
Ｃ）に加熱されなければならない。

この発明の箱焼鈍段階はオープンコイル焼鈍とすること
ができる。この場合、箱焼鈍炉は、窒化アルミニウムが
再結晶に先立って析出し、またコイル単回が最終的に少
なくともｔｔｏｏ”Ｆ′″（５７３℃）以上、／、２！
Ｏ”Ｆ　（６７７℃）以下の温度をうるように加熱され
なければならない。好ましくは、コイルは１２０θ下（
６μり℃）の温度に達しなければならない。

焼鈍段階につづいて、業界公知のように、降伏点伸びを
排除するため、鋼に対して調質圧延を実施しなければな
らない。この調質圧延はテンパーミルを通してスキン・
パスとして実施され、少なくとも約０．ｊｔ％の延びを
生じる。

この発明の方法は平均約／Ｊの７ｍ値を有する低マンガ
ン深絞り用アルミニウムキルド鋼を生じることが発見さ
れた。

先に述べたように、この発明は、低マンガン深絞り用ア
ルミニウムギルド鋼のｒｍ値が通常マンガン含有量の深
絞り用アルミニウムギルド鋼のｒｍ値と異なり、焼鈍温
度および／または焼鈍時間と共に改良されないという発
見に基づいている。むしろ低マンガン含有量アルミニウ
ムギルド鋼の場合、再結晶の直後に最大ｒｍ値が得られ
る。マンガン含有量の低下は再結晶温度を低下させるの
であるから、前記の箱焼鈍工程は低温で実施することが
でき、均熱時間は必要としない。この発明の方法の結果
、次に述べるような多くの利点が得られる。

この発明の焼鈍段階の結果、時間、エネルギーおよび焼
鈍ガスが著しく節約される。複たこのことは約３０係ま
たはこれ以上の生産性の増大（毎時トン数）を生じる。

通常マンガン含有量のアルミニウムキルド鋼に対して加
えられる通常の高温箱焼鈍によ−て低マンガン含有量の
深絞り用アルミニウムギルド鋼を製造する場合、大型の
細長い結晶粒の形の付随的結晶粒構造異常が見られた。

しかしこのような異常性は高度にひん繁にあるいは常に
同一程度のきびしさて発生することはなかった。しかし
このような大型のきわめて細長い結晶粒が生じると、そ
の結果、深絞り操作につづいて“オレンジ皮”ひずみが
生じる。

先行技術による高焼鈍温度に伴なう低マンガン鋼の炭化
物形態の結果、異常な結晶粒成長を生じることが発見さ
れた。熱延された状態の低マンガン鋼は通常のマンガン
鋼よりも多量の粒界炭化物を有する。冷延はこの粒界炭
化物を破砕して鋼板の面に整列させる。周知のように粒
子間隔の減少に伴な−て異常粒子成長（即ち二次再結晶
）の傾向が増大するので、粒子分散によ−て正常結晶粒
成長を禁止する結果として、低マンガン鋼の中において
異常結晶粒成長の傾向が増大する。炭化物粒子の異方性
配列は圧延方向に対して平行な粒界運動路を生じ、ここ
において粒子間隔が厚さ方向におけるよりもはるかに犬
となり、粒子分散が圧延方向に対して平行に成層される
。このことが、低マンガン鋼における異常に大型の細長
い粒子の形成傾向を説明する。この発明の実施に際して
、低焼鈍温度と均熱時間の欠損がこのような異常結晶粒
成長を低減させまたは排除することが発見された。結晶
粒度のＡＳＴＭ格付においては、数が大きいほど結晶粒
は小さくなる。７〜りのＡＳＴＭ結晶粒度は許容される
が、７以下の結晶粒度は“オレンジ皮”ひずみを生じる
。この実施例に際して、７〜９の範囲の結晶粒度が得ら
れる。

業界公知のように、鋼を焼鈍しその焼鈍された状態の降
伏点伸びを０％に低減するように調質圧延したのちに生
じる降伏点伸びは鋼の時効傾向の測定値である。鋼が調
節圧延につづいである程度の時間一温度ヒストリを経験
したのちに降伏点伸びが０４の値を有するとすれば、そ
の材料はひずみ時効を生じなか−たのである。もしその
値がθ係よりはるかに高ければ、ひずみ時効が生じたの
である。

ひずみ時効は、原則として格子間固溶体中に炭素および
／または窒素の存在することによって生じる。先行技術
においては、より高い温度とよシ長時間の焼鈍段階に際
して、鋼によって焼鈍ガスから窒素が取上げられた。も
し焼鈍中に取上げられた窒素の故に焼鈍後の鋼の全窒素
含有量がアルミニウム含有量の杓子を越えれば、窒素が
格子間固溶体中に存在することができる。即ち窒素の全
量が窒化アルミニウムとして結合されなくなる。

この発明の実施に際して、箱焼鈍中の窒素ピックアップ
が無視できる程度であることが発見された。

焼鈍からの冷却に伴なつて固溶体中に炭素が保持される
が故に、集合（ａｇｇｌｏｍｅｒａｔｅｄ　）炭化物の
存在は鋼のひずみ時効の傾向を増大する。この発明によ
る短時間−低温焼鈍は、小型の散乱した炭化物粒子を生
じ、大幅に炭化物集合の可能性を低下させる。

先に述べたように、通常マンガン含有量と低マンガン含
有量の深絞り用アルミニウムキルド鋼は、焼鈍段階後に
調質圧延されるならば、常温（，２Ｊ　”Ｃ）では非時
効性である。しかしもしこれらの鋼に対して調質につづ
いて高温を加えるならば、時効を生じる。例えば、これ
らの鋼は≠００″Ｆ　（，２０１１″Ｃ）程度の低温処
理の結果として時効を生じる（ＹＰＥ復帰を示す）。

近年、鋼メーカは予め塗装された深絞シ用アルミニウム
キルド鋼を提供した。クロム　コンブノックス　プライ
マ　材料の非制限的例は、米国オハイオ州、クリーブラ
ンドのダイヤモンド　ジャムロック社から商標“ダクロ
メット°′で市販されている。この材料は約≠りｏ”ｐ
＜２ｓ≠℃）の温度で焙焼する必要のあるプライマまた
はアンダコートである。このプライマは通常、米国ミシ
ガン州、ワイアンドットのワイアンドット　ケミカル社
から商標“ジンクロメソドで市販されているものなど、
亜鉛富化塗料をも−で被覆される。前述の箱焼鈍段階を
受けた予塗装され焙焼された通常マンガン含有量の深絞
り用アルミニウムキルド鋼は、しばしば焼なまし中の窒
素ピックアップによる窒素の存在により、ｆたけ焼鈍中
の集合炭化物の形成に関連する固溶体中の遊離炭素の存
在の故に、塗装焙焼後にしばしばひずみ時効を示した。

ひずみ時効の結果、降伏点伸びの復帰を生じ、これら形
成された部品上に有害なひずみ線と外面のキズを生じる
。

この発明によって処理され焼鈍された低マンガン含有量
の深絞９用アルミニウムギルド鋼は、ひずみ時効を示す
ことなく予塗装し焙焼することができることが発見され
た。実際に、この発明の低−ｒ　ｙ　ｉン含有量深絞シ
用アルミニウムキルド鋼は、ひずみ時効を示すことなく
約ｊｊＯ″Ｐ　Ｃ、ｕｒ”ｃ　）までの焙焼温度に耐え
ることができる。これはこの発明による焼鈍中の窒素ピ
ックアップが無視できる程度であり鋼の中に粗大炭化物
複たは集合炭化物が存在しないことによるものと考えら
れる。

実施例１ ｍ−１−＃ン含有ｔアルミニウムギルト鋼のスラブを、
ｌ０ＩＯ″Ｆ　（ｔ＋＋”ｃ　）　ノｘイムコイリｙグ
温度を用いてＯｌＯり５インチ（シ≠／ａｍ）のホット
バンドに熱延した。このホットバンドコイルをＱ　０３
１１インチ（ｏ、ｒｏｔ　ｍ　）ゲージまでａ４．ｔ　
１冷間圧下した。

３個の箱焼鈍炉の中でｔ個の冷延されたコイルを焼鈍し
た。各コイルはコールドスポット温度をモニタするため
に巻込型熱電対な含んでいた。これらのコイルはすべて
ｊＪ６インチ幅であった。焼鈍パラメータを下表１に示
す。

（／９Ｊ （２０） ｉｉｔｏ１２（＋コ／’Ｃ）のコールドスポット温度に
達するための加熱時間な各炉について計算した。

炉ｌと２は計算加熱時間を越えて６時間加熱されたこと
が注意されよう。

焼鈍ののちに、これらのコイルを７％調質圧延し、テス
ト用の前部サンプル、中央サンプルおよび尾部サンプル
をうるため、修正巻戻しラインに送った。また炉ｌから
出たコイル１．２および３は調質に先立ってチンバーミ
ルで試料採集された。

これらの最後の試料は、特性および顕微鏡組織に対する
外側単回の過熱の効果を評価するために、調質前に最初
のｔ外側単回から切出された。

次にこれらのコイルを、′ダクロメット”と“ジンクロ
メツト”の塗装のためにコイル塗装ラインに送った。

鋼板の組成を下表■に示す。

（，２Ｊ） 表■から明らかなように、コイル試料／Ｔ、　２Ｔおよ
び３Ｔ以外は窒素ピックアップは非常に低かった。また
、これらの最後に述べた３試料は外側に近い単回の試料
であって、調質圧延に先立って、外側を単回を除去した
。これらの３コイルは最高のコールドスポット温度に達
した（表１参照）。故に外側単回は他の単回よシも高度
に過焼鈍され、従って窒素ピックアップが大であった。

ｒコイルのうち７コイルの試料の１ｍ値を表■に示す。

これらの試料は調質圧延後に、しかしコイル塗装ライン
での塗装前に、修正巻戻しラインで得られたものである
。１ｍ値はコイル塗装操作の結果として変化しないと思
われる。

（ユＩＩ） 表■ ／ｐ’　／　Ｂ　内側　１．７３ ／Ｍ　中央　／、７ｇ １Ｔ　蕾外側　１．７７ ２Ｆ　Ｍ　内側　１．７７ ２Ｍ　中央　／、　７３ ２Ｔ　蒼外側　１．７９ ＪＦ　Ｔ　内側　／、７り ３Ｍ　中央　１．７７ ３Ｔ　斧外側　ｔ、ｒ２ ≠ＦＪ　Ｂ　内側　／Ｊｊ グＭ　中央　１．７７ ≠Ｔ　外側　ｔ、ｒｔ つづく 表　■（つづき） ｊＦ　Ｔ　内側　１．７３ ｊＴ　外側　１．７３ れ無試料）Ｊ　Ｒ ７Ｆ　Ｍ　内側　１．ｔｊ ７Ｍ　中央　１．７り ７Ｔ　外側　ＩＪ２ ♂Ｆ　Ｔ　内側　１．７７ ＦＭ　中央　／、　７１ ｆＴ　外側　／、７１ 蒼　テンパーミルの前に予じめ除去された６外側単回表
■はこれらの試料についてのＡＳＴＭ粒度と炭化物格付
を示す。これも、調質圧延後に、しかしコイル塗装ライ
ンでの塗装前に、修正巻戻しラインで実施された。

炭化物の粒度格付はＣ−／−Ｃ−ｊペースで実施され、
この場合Ｃ−／−１：たはＣ−Ｊの格付の炭化物は小さ
く散乱し、許容できるものである。これに対して格付Ｃ
−３〜ｃ−ｒの炭化物は集合し、粒度はＣ−３からＣ−
Ｊ−まで増大する。

コイルＩと３における外側に近い単回を除いて、炭化物
は小であった（Ｃ−／−Ｃ−Ｊ）。明らかにこれらの単
回のある程度の過熱が生じたと思われる。炭化物粒度を
小さく保持することは塗装焙焼操作中の炭素時効の可能
性を防止するために望ましいことである。

この実施例のコイルはコイル塗装ライン上で処理され、
′ダクロメット”および“ジンクロメツト”をもって被
覆され、約ゲタＯ″Ｆ（，２Ｊ’！″Ｃ〕の温度で約３
０秒間、焙焼された。前部試料と尾部試料を降伏点伸び
係についてテストしたが、０．ｊ、０．２およびＯ，Ｓ
の降伏点伸び係を示した３試料を除き、すべての試料が
０４の降伏点伸びを示した。このような少量のＹＰＥも
形成部品上に有害なひずみ線を生じるのに十分であった
。これらの最後に述べた試料全部は炉ｌの中で処理され
たコイルｌ、コ、３から取られ、焼鈍中の外側コイル単
同温度が約ｔ３３ｏ”Ｐ　（７，２／”Ｃ）以下、好ま
しくは１３００″Ｆ　（７０１１”（：、　）以下に保
持されなければならないことを示している。焼鈍中の外
側単回に近い部位に対応するＹＰＥを示すこれらの３試
料はそれぞれＣ−μ、Ｃ−ｊ；Ｃ−２、Ｃ−３；および
Ｃ−グ、Ｃ−ｔの炭化物格付けを示した。またこれらは
それぞれθ、０１７係、ｏ、ｏｉコチ、および０，０／
７チの窒素チを示した。これらのコイルの外側単回は過
熱されていた。

この発明が低マンガンアルミニウムキルド箱焼鈍鋼の低
コスト処理法を教示することがこの例から見られよう。

この非時効鋼は塗装焙焼温度で加熱されても、ひずみの
ない状態に留まる。

実施例■ ３インゴツトの中に注出されたヒートから作られた／Ｉ
／コイルの外側に近い単回、中央単回および内側に近い
単回から、アルミニウムキルド、低マンガン（約０．２
０％）鋼の１２３の暢中央試料をとった。ホット　スト
リップ　ミル上で、この材料ノ大部分をｔｏｔｏ＠′Ｆ
（ｔｘ＋”ｃ　）のニイムコイリング温度でコイル加工
し、材料の小部分をｔＯ，２ｊＰ（Ｓ２２”ｃ、　）で
コイル加工した。試料を約６．５％〜約６タチの範囲で
冷延した。

これらのコイルの大部分を直火炉の中で箱焼鈍し、２個
のコイルをラジアントチー−プ間接炉の中で焼鈍した。

大部分の箱は３コイルの高さに作られたが、二、三の箱
は２コイルの高さに作られた。加熱サイクルは、ｌｌざ
Ｏ″１′″（ｔ３ｒｃ　）のコールドスポットニイム温
度を生じるように成された。

この焼鈍サイクルは、この種の材料についての前記の代
表的先行技術焼鈍サイクルに対して約３０％の生産性利
得（トン／時）を生じた。焼鈍段階は均熱なしで実施さ
れた。

焼鈍につづいて、コイルな調質圧延した。テンパーミル
で二、三の試料がとられたが、大部分の試料は調質圧延
につづいて修正巻戻しラインでとられた。

１２３試料からめられた平均７ｍ値は４７りであった。

外側に近い単回の試料３ＩＩのうち７は１．７０以下の
１ｍ値を示したが、３ダのうちの２はｔ、６ｏ以下の１
ｍ値を示した。中央単回の試料Ｓ７のうちｉｓは１．７
０以下の１ｍ値を示したが、Ｓ７のうちｊはＩ、ｔＯ以
下の１ｍ値を示した。最後に内側に近い試料３２のうち
ｊは１．７０以下の１ｍ値を示したが、３ユのうち１つ
は４６０以下の１ｍ値を示した。１ｍ値の範囲の平均値
から下限への拡がりは組成または焼鈍の変動によ−て確
認されえなかった。この７ｍ値の拡がりはコイリング温
度の変動によるものと思われる。

この焼鈍サイクルは焼鈍段階における窒素ピックアップ
の実質的排除をもたらした。一部の窒素ピックアップが
生じたが、これは過熱された外側単回と外側に近い年回
とに局限された。このようなおかされた材料の大部分（
この場合はざ７係）がチンバー　ミルにおいて通常のコ
イルエンドスクラップロスによって除去された。窒素ピ
ックアップの排除により、塗装焙焼段階後の降伏点伸び
の展開におけるファクタとしての窒素ひずみ時効が排除
される。

さらにこの焼鈍サイクルの結果、過熱された外側単回と
外側に近い単回以外において、炭化物の大集合物の形成
が避けられる。この場合にも、おかされた材料の大部分
＜ｔｒｏｔｓ）がチンバー　ミルにおける通常のコイル
エントスクラシブロスによって除去された。集合炭化物
の形成の排除により、塗装焙焼段階後の降伏点伸びの展
開におけるファクタとしての炭素ひずみ時効が排除され
ろ。

この焼鈍サイクルを使用して、過熱された外側単回また
は外側に近い単回を除き、異常な結晶粒成長が実際上排
除された。この場合にも、おかされた材料の大部分［１
がテンパーミルにおける通常のコイルエンドスクラップ
ロスによって除去された。

この発明はその主旨の範囲内において任意に変更実施で
きる。

出願人代理人　猪　股　清 （３Ｓ） １７４−

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、　約０．　／　２％乃至約ｏ、ｚｔａ％のマンガン
   含有量を有する鋼を提供する段階と、前記の鋼をＡ５以
   上の仕上げ温度をもってホットバンドに熱延する段階と
   、前記の鋼を約／１００’Ｆ（ｊり３℃）以下の温度で
   コイル状に成す段階と、前記の鋼を最終ゲージに冷延す
   る段階とを含む少なくとも７．７のγ。値を有するアル
   ミニウムキルド深絞り用低マンガン鋼の製造方法におい
   て、約／１００”Ｆ　（ｔ７３℃）と約／、２！Ｏ′Ｆ
   （ｔ７７℃）の間のコイル温度をうるように前記の鋼を
   箱焼鈍する段階と、前記コイル温度に達したときに前記
   の焼鈍を停止する段階と、前記鋼を調質圧延する段階と
   を含むことを特徴とする方法。 之　前記の焼鈍はタイトコイル箱焼鈍であって、約／ｉ
   ｏｏ”Ｆ　（３ｙ３℃）と約／、２ｊＯＩＦ（＆７７°
   ｃ）の範囲のコイルのコールドスポット温度かえられる
   藍でのみ前記焼鈍を実施する段階を含むことを特徴とす
   る特許請求の範囲第１項による方法。 ３、　前記の箱焼鈍はオープンコイル焼鈍であることを
   特徴とする特許請求の範囲第１項による方法。 グ、　前記の低マンガン鋼は前’４’ｒ２マンガンのほ
   か、重量係で最大的０．１％の炭素と、最大的ｏ、ｏｉ
   ｇ％の硫黄と、最大的０．１％のアルミニウム（酸溶性
   ）と、鉄および製造工程に付随する不純物とから成る固
   体組成を有することを特徴とする特許請求の範囲第１項
   による方法。 ！、　前記のコイル温度は約ｉ、２ｏｏ’ｒ’　（乙ゲ
   タ℃）であることを特徴とする特許請求の範囲第１項に
   よる方法。 乙、　前記のコールトスホット温度は約／２ｏｏ′Ｔ′
   ″（乙≠２℃）であることを特徴とする特許請求の範囲
   第１項に記載の方法。 ７、　前記のコイル温度は約７２００″Ｆ（Ｊ４１−ｒ
   ’Ｃ）であることを特徴とする特許請求の範囲第３項に
   よる方法。 ♂、　前記の調質圧延された低マンガン鋼を塗装し前記
   の鋼を少なくともｐｏｏ’Ｆ　（，２／弘℃）の温度で
   焙焼する段階を含むことを特徴とする特許請求の範囲第
   １項に記載の方法。 り、　前記の調質圧延された低マンガン鋼を塗装し前記
   の鋼を少なくともｙ、ｏｏ″Ｆ（，２／弘℃）の温度で
   焙焼することを特徴とする特許請求の範囲第２項による
   方法。 １０、前記の焼鈍は、最内側および最外側のコイル単回
   が約７３３０下（７，２／℃）を超えない温度に達する
   ように実施されることを特徴とする特許請求の範囲第１
   項による方法。