JPS6032719A - 低級炭化水素からの液状炭化水素の製法 - Google Patents
低級炭化水素からの液状炭化水素の製法Info
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- JPS6032719A JPS6032719A JP58140934A JP14093483A JPS6032719A JP S6032719 A JPS6032719 A JP S6032719A JP 58140934 A JP58140934 A JP 58140934A JP 14093483 A JP14093483 A JP 14093483A JP S6032719 A JPS6032719 A JP S6032719A
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- Japan
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- hydrocarbons
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
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- Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
製造する方法に関するものでろる。
特に、炭素数１ないし５のパラフィン系炭化水素および
オレフイン系炭化水素単独またはこれらの混合物から液
状炭化水素を製造する方法に関するものである。
オレフイン系炭化水素単独またはこれらの混合物から液
状炭化水素を製造する方法に関するものである。
最近、重質油燃料の省エネルギー、石炭および原子力へ
の転換などから重質油が余る傾向が生じ、その有効利用
が必要とされている。
の転換などから重質油が余る傾向が生じ、その有効利用
が必要とされている。
重質油を熱分解又は接触分解しても選択的にガソリン留
分を取得することは困難で、分解率を高くするとガス状
の低級炭化水素＠特にオレフィン数が多く生成する。こ
のガス状炭化水素を液状炭化水素へ変換することができ
れば、重質油の分解を分解生成物の炭化水素の分布に関
係なく附加価値を増大させ、また分解装置の運転を柔軟
にすることができる利点がある。
分を取得することは困難で、分解率を高くするとガス状
の低級炭化水素＠特にオレフィン数が多く生成する。こ
のガス状炭化水素を液状炭化水素へ変換することができ
れば、重質油の分解を分解生成物の炭化水素の分布に関
係なく附加価値を増大させ、また分解装置の運転を柔軟
にすることができる利点がある。
本発明者は、特定のペンタシル型の高シリカ含有メタロ
シリケート触媒を用いて、炭素数１ないし５の炭化水素
ｆｆｉ％定の反応条件下で処理すれば液状炭化水素に変
換できること、 を見出して本発明に到達したものであ
る。
シリケート触媒を用いて、炭素数１ないし５の炭化水素
ｆｆｉ％定の反応条件下で処理すれば液状炭化水素に変
換できること、 を見出して本発明に到達したものであ
る。
本発明は、炭素数１ないし５のパラフィン系炭化水素お
よびオレフィン系炭化水素単独またはこれらの混合物を
含む原料ガスを、メタロシリゲート触媒（式中Ｓｔ／Ｍ
ｅの原子比３０ないし３２００、Ｍｅは周期律表第３族
ないし第８族金属およびランタノイド系およびアクチノ
イド系希土類全綱から選ばれた金属を意味する）の存在
下、反応温度２２０ないし４００℃、空間速度（８Ｖ）
５００７にいし１０．０００ ｈ−１、常圧ないし１０
０ｋｌ？／ｃＩｉの圧力下にて反応させて液状炭化水素
全製造する方法に係るものでおる。
よびオレフィン系炭化水素単独またはこれらの混合物を
含む原料ガスを、メタロシリゲート触媒（式中Ｓｔ／Ｍ
ｅの原子比３０ないし３２００、Ｍｅは周期律表第３族
ないし第８族金属およびランタノイド系およびアクチノ
イド系希土類全綱から選ばれた金属を意味する）の存在
下、反応温度２２０ないし４００℃、空間速度（８Ｖ）
５００７にいし１０．０００ ｈ−１、常圧ないし１０
０ｋｌ？／ｃＩｉの圧力下にて反応させて液状炭化水素
全製造する方法に係るものでおる。
前記金属は例えばＱａ 、 ｎ、 Ｚｒ ＸＧｅ −、
Ｌａ。
Ｌａ。
ＭｎｚＣｒ、〃、ＳＣおよびＶが適当である。
本発明方法で使用する原料ガスは炭素数１ないし５のパ
ラフィン系炭化水素およびオレフィン系炭化水素単独ま
たはこれらの混合物でおる。上記の混合物の他に他の炭
化水素、水、不活性成分例えば窒素を含Ｘ７でいてもよ
い。また他の炭化水素源は例えばサーモフォア接触分解
法（Ｔ、 Ｃ，Ｃ，法）、および流動接触分解法（Ｅ、
Ｃ，Ｃ，法）、他の分解装置から由来するガス、Ｃ３
−乾燥ガス、不飽和ガスプラントから由来するＣ４−混
合ガス、コーキング装置からの生成ガス、熱分解装置か
らの生成ガスである。
ラフィン系炭化水素およびオレフィン系炭化水素単独ま
たはこれらの混合物でおる。上記の混合物の他に他の炭
化水素、水、不活性成分例えば窒素を含Ｘ７でいてもよ
い。また他の炭化水素源は例えばサーモフォア接触分解
法（Ｔ、 Ｃ，Ｃ，法）、および流動接触分解法（Ｅ、
Ｃ，Ｃ，法）、他の分解装置から由来するガス、Ｃ３
−乾燥ガス、不飽和ガスプラントから由来するＣ４−混
合ガス、コーキング装置からの生成ガス、熱分解装置か
らの生成ガスである。
本発明方法で使用する触媒は、すでにＦＷＪ −出願人
の出願に係わる高シリカゼオライト触媒の製法（特願昭
５５−１３６７５号）および新規なメタロシリケート触
媒の製法（特願昭５８−１１６９８７号）に従って製造
することができる。
の出願に係わる高シリカゼオライト触媒の製法（特願昭
５５−１３６７５号）および新規なメタロシリケート触
媒の製法（特願昭５８−１１６９８７号）に従って製造
することができる。
すなわち、次の一般式ｃモル％）
Ｓｔ／Ｍｅ ３Ｏ−３２００
０Ｈ−／ ＳｔＯ２０，３１、０
Ｈ，Ｏ／Ｓｔ０． ３０−１００
（３）
Ｒ／’Ｒ＋アルカリ金属 ０．０５−０．１５Ｎａｃｔ
／ Ｈ，ＯＯ，０１−０，０６（式中Ｒｔｌ第４級アル
キルアンモニウムカチオンであり、アルカリ金属はナト
リウムまたはカリウムイオンであり、Ｍｅは前記全域原
子を意味する）で表わされる組成を有する金属塩、含窒
素有機カチオンおよび無機Ｍを含む水溶液をＡ液とし、
ケイ酸塩水溶液全Ｂ液とし、イオン調整剤水溶液Ｉｃ液
とし、Ａ液およびＢ液をそれぞれ一定速度でＣ液に添加
する。に際し、Ａ液にはイオン調整剤全添加し、Ｃ液に
は含窒素有機カチオン、無機酸および水酸化アルカリを
添加して各液組成の濃度変化を少なくするようにＡ液２
よひＢ液の添加速度を調整する第１工程、および第１工
程から得られたゲル混合物を薄情、細分化する第２工程
、および第２工程から得られたゲル混合物を室温から１
５０℃ないし１９０℃まで一定速度で昇温後さらに２２
０℃まで一定速度″１ｆｃは指数−数的速度で昇温して
水熱合成（４） 反応を行う第３工程から選ばれた少なくとも１工程を包
含する方法で製造することができる。
／ Ｈ，ＯＯ，０１−０，０６（式中Ｒｔｌ第４級アル
キルアンモニウムカチオンであり、アルカリ金属はナト
リウムまたはカリウムイオンであり、Ｍｅは前記全域原
子を意味する）で表わされる組成を有する金属塩、含窒
素有機カチオンおよび無機Ｍを含む水溶液をＡ液とし、
ケイ酸塩水溶液全Ｂ液とし、イオン調整剤水溶液Ｉｃ液
とし、Ａ液およびＢ液をそれぞれ一定速度でＣ液に添加
する。に際し、Ａ液にはイオン調整剤全添加し、Ｃ液に
は含窒素有機カチオン、無機酸および水酸化アルカリを
添加して各液組成の濃度変化を少なくするようにＡ液２
よひＢ液の添加速度を調整する第１工程、および第１工
程から得られたゲル混合物を薄情、細分化する第２工程
、および第２工程から得られたゲル混合物を室温から１
５０℃ないし１９０℃まで一定速度で昇温後さらに２２
０℃まで一定速度″１ｆｃは指数−数的速度で昇温して
水熱合成（４） 反応を行う第３工程から選ばれた少なくとも１工程を包
含する方法で製造することができる。
次に実施例を掲げて本発明を説明するが、これに限定さ
れるものではない。
れるものではない。
実施例
通常の常圧流通反応装置を用い、密度】、Ｏｆ／６４に
打錠成型後７ないし１５メツシユに破砕した触媒２］４
即Ｔｈ内径６１ＤＩの反応管に充填しく充填体積０．３
４８ＣＣ）、原料ガスを窒素で希釈するかまたはそのま
＼試料ガスとして使用した。試料ガスｋ ＳＶ ９００
ｈ−＋、反応温度２６０〜３６０℃の条件下で試験し
た。反応生成ガスの分析はＴＣＤ型ガスクロマトグラフ
を用いて行った。その結果は第１表ないし第４表に示し
た。上記表中転化率とは反応に消費された原料物質のモ
ル％をいう。
打錠成型後７ないし１５メツシユに破砕した触媒２］４
即Ｔｈ内径６１ＤＩの反応管に充填しく充填体積０．３
４８ＣＣ）、原料ガスを窒素で希釈するかまたはそのま
＼試料ガスとして使用した。試料ガスｋ ＳＶ ９００
ｈ−＋、反応温度２６０〜３６０℃の条件下で試験し
た。反応生成ガスの分析はＴＣＤ型ガスクロマトグラフ
を用いて行った。その結果は第１表ないし第４表に示し
た。上記表中転化率とは反応に消費された原料物質のモ
ル％をいう。
原料ガスとしてエチレンを使用し、触媒としてＳｔ／
Ａｔ原子比４０のＺＳＭ−５型ゼオライト触＃：を用い
、反応温度２６０℃、５Ｖ９００ｈ４、反応時間１１０
分で反応ケ行った。原料ガス濃度（％）の反応生成物分
布（ｃ −ｗｔ％）に及ぼす影響を第１表ＥＸｒｌ。
Ａｔ原子比４０のＺＳＭ−５型ゼオライト触＃：を用い
、反応温度２６０℃、５Ｖ９００ｈ４、反応時間１１０
分で反応ケ行った。原料ガス濃度（％）の反応生成物分
布（ｃ −ｗｔ％）に及ぼす影響を第１表ＥＸｒｌ。
ＮＯ９ｌ −６に示した。またプロピレン濃度１００％
の場合を第２表Ｆ：Ｘｐ、屓１１ｃ示した。
の場合を第２表Ｆ：Ｘｐ、屓１１ｃ示した。
落１表より、エチレン濃度７．４ｖｏＪ％の場合、反応
温度２６０ ℃にて転化率は５７％で、エチレン濃度を
上げるに従って転化率は減少し、エチレン濃度１００％
の場合、（第１表ＥＸＩ）、還６）には転化率７．２％
であった。一方プロピレン１００％の場合には９３．５
％であった。
温度２６０ ℃にて転化率は５７％で、エチレン濃度を
上げるに従って転化率は減少し、エチレン濃度１００％
の場合、（第１表ＥＸＩ）、還６）には転化率７．２％
であった。一方プロピレン１００％の場合には９３．５
％であった。
また反応生成物分布は大差なく、芳香族炭化水素が非常
に少なく、Ｃ８ないしＣ８炭化水素が多く、重合は初期
段階にとどまっている。エチレン濃度１００％の場合に
は芳香族炭化水素２．０％である。一方プロピレン濃度
１００％の場合には芳香族炭化水＄１３．０％で、ガン
リン留分は８１．４％に達した。原料ガスの炭素数が多
くなるに従って転化率も増大した。
に少なく、Ｃ８ないしＣ８炭化水素が多く、重合は初期
段階にとどまっている。エチレン濃度１００％の場合に
は芳香族炭化水素２．０％である。一方プロピレン濃度
１００％の場合には芳香族炭化水＄１３．０％で、ガン
リン留分は８１．４％に達した。原料ガスの炭素数が多
くなるに従って転化率も増大した。
（２）温度による影響
原料としてエチレン、プロピレン、ブチレンを使用し、
触媒としてｓｔ／Ａｔの原子比４０の２８Ｍ−５型ゼオ
ライト触媒を使用し、反応温度２６０ｔ：ないし３６０
℃、５ｖ９００ｈ−’、反応時間１１０分で反応を行っ
た。原料ガス組成はエチレンでは２２％（ｖｏｌ）、他
は窒素であった。プロピレン、ブチレンの場合原料ガス
濃度は１００％（ｖｏｌ）でめった。
触媒としてｓｔ／Ａｔの原子比４０の２８Ｍ−５型ゼオ
ライト触媒を使用し、反応温度２６０ｔ：ないし３６０
℃、５ｖ９００ｈ−’、反応時間１１０分で反応を行っ
た。原料ガス組成はエチレンでは２２％（ｖｏｌ）、他
は窒素であった。プロピレン、ブチレンの場合原料ガス
濃度は１００％（ｖｏｌ）でめった。
反応温度１）と反応生成物分布（ｃ−ｗｔ％）との関係
はエチレンでは１ｓ１表ＥＸｐ。
はエチレンでは１ｓ１表ＥＸｐ。
Ｎ０８７〜１０、プロピレン、ブチレンでは第２表に示
した。
した。
エチレン濃度２２％（ｖｏｌ）に維持して反応温度ｔ−
２９５℃に上げると転化率は９０％に達した。それ以上
の温度でははソ一定になった。反応生成物の分布は反応
温度が（７） 高くなるに従ってガソリン留分はや＼減少したが、芳香
族炭化水素は著しく増加した。
２９５℃に上げると転化率は９０％に達した。それ以上
の温度でははソ一定になった。反応生成物の分布は反応
温度が（７） 高くなるに従ってガソリン留分はや＼減少したが、芳香
族炭化水素は著しく増加した。
またプロパン、ブタンなどのパラフィン類が急激に増加
した。低温側ではオレフィン有が多かったが、反応温度
が高くなるに従って減少し、芳香族炭化水素、パラフィ
ン系炭化水素が増加していることからオレフィンの重合
による芳香化と余剰水素によるオレフィンの水素化が同
時に起っているものと考えられる。またプロピレン濃ｆ
ｌｏ。
した。低温側ではオレフィン有が多かったが、反応温度
が高くなるに従って減少し、芳香族炭化水素、パラフィ
ン系炭化水素が増加していることからオレフィンの重合
による芳香化と余剰水素によるオレフィンの水素化が同
時に起っているものと考えられる。またプロピレン濃ｆ
ｌｏ。
％の場合は、反応温度を高くすると転化率ははソ１００
％となシ、また芳香族炭化水素は増加し、最高的３０％
に達した。一方ガソリン留分はプロピレンの場合には反
応温度が高くなるに従って減少する傾向にめシ、ブチレ
ン１００％を原料とした場合にはガソリン留分はや＼増
加する傾向を示した。
％となシ、また芳香族炭化水素は増加し、最高的３０％
に達した。一方ガソリン留分はプロピレンの場合には反
応温度が高くなるに従って減少する傾向にめシ、ブチレ
ン１００％を原料とした場合にはガソリン留分はや＼増
加する傾向を示した。
本発明の触媒では反応温度が低い（２６０℃）はどオレ
フィン系炭化水素の生成量が（８） 大きく、反応温度が高＜ （３６０℃）なるに従ってパ
ラフィン系炭化水素、および芳香族炭化水素が増加する
傾向を示した。
フィン系炭化水素の生成量が（８） 大きく、反応温度が高＜ （３６０℃）なるに従ってパ
ラフィン系炭化水素、および芳香族炭化水素が増加する
傾向を示した。
ＳＬ ／ Ｇａの原子請聞Ｋ −２） 、Ｓｔ ／ Ｇ
ａの原子比３２００ （Ｋ−３）、Ｓｔ／ＶＯ原子比３
２００ （Ｋ −４） 、Ｓｔ／ Ｔｔの原子比３２０
０（Ｋ −５） 、Ｓｔ／Ｚｒの原子比３２００ （Ｋ
−６）、Ｓｃ ／ Ｇｅの原子比３２００ （Ｋ −７
） 、Ｓｔ／ ｕｎの原子比３２００ （Ｋ −８）
、Ｓｔ／Ｃｒ （７）原子比３２００ （Ｋ −９）
、Ｓｔ／ Ｌａの原子比３２００（Ｋ−１０）およびｓ
ｔ／ｓｃノ原子比３２００（Ｋ−１１）のメタロシリケ
ート触媒を用い、反応温度２９５℃、５Ｖ９０Ｑｈｌ、
反応時間１１０分で試験した。原料ガスとしてエチレン
を用いた場合、その実験結果は第３表に示した。原料ガ
ス組成はエチレン２２ ｖｏ１％で他は窒素であった。
ａの原子比３２００ （Ｋ−３）、Ｓｔ／ＶＯ原子比３
２００ （Ｋ −４） 、Ｓｔ／ Ｔｔの原子比３２０
０（Ｋ −５） 、Ｓｔ／Ｚｒの原子比３２００ （Ｋ
−６）、Ｓｃ ／ Ｇｅの原子比３２００ （Ｋ −７
） 、Ｓｔ／ ｕｎの原子比３２００ （Ｋ −８）
、Ｓｔ／Ｃｒ （７）原子比３２００ （Ｋ −９）
、Ｓｔ／ Ｌａの原子比３２００（Ｋ−１０）およびｓ
ｔ／ｓｃノ原子比３２００（Ｋ−１１）のメタロシリケ
ート触媒を用い、反応温度２９５℃、５Ｖ９０Ｑｈｌ、
反応時間１１０分で試験した。原料ガスとしてエチレン
を用いた場合、その実験結果は第３表に示した。原料ガ
ス組成はエチレン２２ ｖｏ１％で他は窒素であった。
また、原料ガスとしてプロピレンを用いた場合、その実
験結果は第４表に示ｊ−た。
験結果は第４表に示ｊ−た。
原料ガス組成はプロピレン１７％（ｖｏｌ）他は窒素で
めった。
めった。
原料ガスのエチレン濃度を２２ ＶＯＩ％に維持し、触
媒としてに−１ないしに一４ｉ用いた。反応温度２９５
℃の場合、反応生成物分布（ｃ−ｗｔ）Ｆｉ殆んど差異
がなく、ガソリン留分は約５５％で、芳香族炭化水１ガ
ソリン比は２０％以上でめった。
媒としてに−１ないしに一４ｉ用いた。反応温度２９５
℃の場合、反応生成物分布（ｃ−ｗｔ）Ｆｉ殆んど差異
がなく、ガソリン留分は約５５％で、芳香族炭化水１ガ
ソリン比は２０％以上でめった。
原料ガスのプロプレン濃度ｆ ｌ ７ ｖｏ１％に維持
し、触媒としてに−１ないしに−１１を用い、反応温度
２９５℃の場合、エチレンの場合と同様な結果が得られ
た。
し、触媒としてに−１ないしに−１１を用い、反応温度
２９５℃の場合、エチレンの場合と同様な結果が得られ
た。
上記の実施例において、原料ガスとして低級オレフィン
系炭化水素全使用したが、低級パラフィン系炭化水素お
よび低級オレフィン系炭化水素と低級パラフィン系炭化
水素との混合ガスを使用した場合にも同様の成積金以て
低級炭化水素全選択的かつ効率的に液状炭化水素に接触
変換することができた。
系炭化水素全使用したが、低級パラフィン系炭化水素お
よび低級オレフィン系炭化水素と低級パラフィン系炭化
水素との混合ガスを使用した場合にも同様の成積金以て
低級炭化水素全選択的かつ効率的に液状炭化水素に接触
変換することができた。
本発明の特徴葡列挙すれば次の如くである。
（］）本発明の触媒は従来の触媒例えば高シリカＺＳＭ
−５触媒（Ｈ−ＺＳＭ−５Ｃａｔ、モーピル社製）と
比較し、同程度の転化率を達成するためにはＺＳＭ−５
触媒（原料ガスＣ，Ｈ６、転化率９４％）ではＧＨ８Ｖ
（ｈ−１）約５００であるのに対し本発明の触媒（原
料ガスＣ，Ｈ６、転化率９６．５％）では４２００であ
った。
−５触媒（Ｈ−ＺＳＭ−５Ｃａｔ、モーピル社製）と
比較し、同程度の転化率を達成するためにはＺＳＭ−５
触媒（原料ガスＣ，Ｈ６、転化率９４％）ではＧＨ８Ｖ
（ｈ−１）約５００であるのに対し本発明の触媒（原
料ガスＣ，Ｈ６、転化率９６．５％）では４２００であ
った。
本発明の触媒ＦｉＧＨ８Ｖ （ｈ−’ ）’に著しく大
きくすることができることからＺＳＭ−５触媒に比較し
て触媒活性がすぐれていることがわかった。
きくすることができることからＺＳＭ−５触媒に比較し
て触媒活性がすぐれていることがわかった。
（２）反応生成物については、ＺＳＭ−５触媒では飽和
炭化水素が少なく、不飽和炭化水素が大きく、芳香族炭
化水素の生成は認められなかった。
炭化水素が少なく、不飽和炭化水素が大きく、芳香族炭
化水素の生成は認められなかった。
一方本発明の触媒では芳香族炭化水素の生成率は約３０
％に達し、オクタン価が高（１１） く、また高い反応温度ではパラフィン系炭化水素が多く
、低い反応温度ではオレフィン系炭化水素が多い。
％に達し、オクタン価が高（１１） く、また高い反応温度ではパラフィン系炭化水素が多く
、低い反応温度ではオレフィン系炭化水素が多い。
（３）本発明の触媒がＺＳＭ−５触媒に比較して活性が
高いのは触媒成分の高分散化にもとづくものと推考され
る。
高いのは触媒成分の高分散化にもとづくものと推考され
る。
このことは本発明の触媒の製法が特願昭５５−１３６７
５号および％願昭５８−１１６９８７号明細書記載の方
法によるものにもとづく。
５号および％願昭５８−１１６９８７号明細書記載の方
法によるものにもとづく。
また得られた触媒の性状上の相異点については本発明の
触媒とＺＳＭ −５触媒とのＸ線回折図（第１図）、お
よび電子顕微鏡写真（第８〜１０図）によｐ明らかであ
る。
触媒とＺＳＭ −５触媒とのＸ線回折図（第１図）、お
よび電子顕微鏡写真（第８〜１０図）によｐ明らかであ
る。
（１２）
Claims (2)
- （１）炭素数１ないし５のパラフィン系炭化水素および
オンフィン系炭化水素単独またはこれらの混合物を含む
原料ガスを反応温度２２０ないし４００℃、空間速度５
００ないし１０．０００ ｈｌ、常圧ないし１００ｋｇ
／ｃＩＩの圧力下にて触媒の存在下で反応させて液状炭
化水素全製造する際、触媒として式Ｓｔ／Ｍｅ（式中Ｓ
ｔ／Ｍｅの原子比３０ないし３２００、Ｍｅ…諜律表第
３族ないし第８族の金属およびランタノイド系およびア
クチノイド系希土類金属から選ばれた金属を意味する）
で表わされるメタロシリケート触媒を使用することを特
徴とする低級炭化水素からの液状炭化水素の製法。 - （２）前記金属はＧａ、 ７１ｊＳＺｒ、 Ｑｅ、 Ｌ
ａ。 Ｍｎ、 Ｃｒ、 Ａｔ、ＢＣおよびＶのうちのいずれか
一つから選ばれた金属である前記第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58140934A JPH068255B2 (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 低級炭化水素からの液状炭化水素の製法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58140934A JPH068255B2 (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 低級炭化水素からの液状炭化水素の製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6032719A true JPS6032719A (ja) | 1985-02-19 |
| JPH068255B2 JPH068255B2 (ja) | 1994-02-02 |
Family
ID=15280213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58140934A Expired - Lifetime JPH068255B2 (ja) | 1983-08-01 | 1983-08-01 | 低級炭化水素からの液状炭化水素の製法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH068255B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60144389A (ja) * | 1983-12-27 | 1985-07-30 | Satoyuki Inui | 低級オレフインからの液状炭化水素の製法 |
| JPS6281329A (ja) * | 1985-10-02 | 1987-04-14 | Satoyuki Inui | 低級パラフイン系炭化水素からの芳香族炭化水素の製法 |
| JPS63225694A (ja) * | 1987-01-23 | 1988-09-20 | モービル・オイル・コーポレーション | 乱流流動触媒床反応器中での軽質オレフィン類の品質向上方法 |
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Also Published As
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|---|---|
| JPH068255B2 (ja) | 1994-02-02 |
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