JPS6028858B2 - ゴム組成物 - Google Patents
ゴム組成物Info
- Publication number
- JPS6028858B2 JPS6028858B2 JP56186844A JP18684481A JPS6028858B2 JP S6028858 B2 JPS6028858 B2 JP S6028858B2 JP 56186844 A JP56186844 A JP 56186844A JP 18684481 A JP18684481 A JP 18684481A JP S6028858 B2 JPS6028858 B2 JP S6028858B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber
- cobalt
- weight
- carbon black
- rosin
- Prior art date
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- Expired
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L7/00—Compositions of natural rubber
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08K—Use of inorganic or non-macromolecular organic substances as compounding ingredients
- C08K5/00—Use of organic ingredients
- C08K5/04—Oxygen-containing compounds
- C08K5/09—Carboxylic acids; Metal salts thereof; Anhydrides thereof
- C08K5/098—Metal salts of carboxylic acids
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Medicinal Chemistry (AREA)
- Polymers & Plastics (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Tires In General (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はゴム組成物に関し、詳しくは高硬度で高破断物
性を有し、しかもスチールコード被覆ゴムとして使用し
た場合に高い接着力を示し、かつ未加硫時の加工性も良
好なゴム組成物に関する。
性を有し、しかもスチールコード被覆ゴムとして使用し
た場合に高い接着力を示し、かつ未加硫時の加工性も良
好なゴム組成物に関する。
近年自動車用タイヤの安全性、高速走行性、耐久性等に
対する要求品質は、ますます高くなって来ている。この
ような高度な要求を満足させるために補強層にスチール
コードを持ったスチールタイヤが急速に普及してきた。
一般に、自動車用タイヤは種々の機能を持たなければな
らないので通常種々の性質の異なるゴムを絹合せること
によって作られている。
対する要求品質は、ますます高くなって来ている。この
ような高度な要求を満足させるために補強層にスチール
コードを持ったスチールタイヤが急速に普及してきた。
一般に、自動車用タイヤは種々の機能を持たなければな
らないので通常種々の性質の異なるゴムを絹合せること
によって作られている。
従ってタイヤにおいて、その各部分に使用されるゴムの
性質は多岐にわたっており、ある部分では軟かし、ゴム
を使用し、またある部分では硬いゴムを使用する。スチ
ールタイヤのスチールコード被覆ゴムやスチールブレー
カーのエッジテープやビードフイラー等には、他の部分
より硬いゴムを使用することが多い。一般にこのような
硬いゴムでは引張強ごや破断伸びなどの彼断物性が低い
。またスチールコード被覆ゴムでは硬いゴムで、かつス
チールコードとの高い接着力を保持する必要がある。
性質は多岐にわたっており、ある部分では軟かし、ゴム
を使用し、またある部分では硬いゴムを使用する。スチ
ールタイヤのスチールコード被覆ゴムやスチールブレー
カーのエッジテープやビードフイラー等には、他の部分
より硬いゴムを使用することが多い。一般にこのような
硬いゴムでは引張強ごや破断伸びなどの彼断物性が低い
。またスチールコード被覆ゴムでは硬いゴムで、かつス
チールコードとの高い接着力を保持する必要がある。
ここでいう接着力とは、例えばゴム中に埋め込まれてい
るスチールコードを引抜く時の引抜力であり、このよう
な力はスチールコードとゴムの界面における接着が充分
であるばかりでなくスチールコードを被覆しているゴム
の物性も強靭でなくてはならない。またこのような力が
高くないとスチールタイヤにおける耐ベルトエッジセパ
レーションが充分でないばかりでなく、トラック、バス
用タイヤのようにトレッドが摩耗したのち、さらにトレ
ッドを更生して使用するタイヤにおいては高い接着力を
保持していなければ更生が困難となる。従来、スチール
コード被覆ゴムにおいて、ゴムとスチールコードとの接
着力を上げるために、ナフテン酸コバルト、ステアリン
酸コバルトなど、有機酸のコバルト塩が用いられている
が、これらのコバルト塩は、過加碗になるとゴムとスチ
ールコードとの接着力が低下する、という問題があった
。
るスチールコードを引抜く時の引抜力であり、このよう
な力はスチールコードとゴムの界面における接着が充分
であるばかりでなくスチールコードを被覆しているゴム
の物性も強靭でなくてはならない。またこのような力が
高くないとスチールタイヤにおける耐ベルトエッジセパ
レーションが充分でないばかりでなく、トラック、バス
用タイヤのようにトレッドが摩耗したのち、さらにトレ
ッドを更生して使用するタイヤにおいては高い接着力を
保持していなければ更生が困難となる。従来、スチール
コード被覆ゴムにおいて、ゴムとスチールコードとの接
着力を上げるために、ナフテン酸コバルト、ステアリン
酸コバルトなど、有機酸のコバルト塩が用いられている
が、これらのコバルト塩は、過加碗になるとゴムとスチ
ールコードとの接着力が低下する、という問題があった
。
本発明はこれら従来技術の欠点を解決すべくなされたも
ので、高硬度で高破断物性をもち、しかもスチールコー
ド被覆ゴムとして使用た場合、通加硫から過加硫まで高
い接着力を示し、未加硫時の加工性も良好なゴム組成物
を提供することを目的とし、特にスチールタイヤのスチ
ールコード被覆ゴムに利用される。
ので、高硬度で高破断物性をもち、しかもスチールコー
ド被覆ゴムとして使用た場合、通加硫から過加硫まで高
い接着力を示し、未加硫時の加工性も良好なゴム組成物
を提供することを目的とし、特にスチールタイヤのスチ
ールコード被覆ゴムに利用される。
本発明者らは多量のカーボンブラック、ィオウを含む高
硬度ゴム組成物において加硫後の高い破断物性および良
好なスチールコードとの接着力を得る方法を研究した結
果、原料ゴムおよび配合剤とその種類、性質において興
味ある下記の事実を見出した。
硬度ゴム組成物において加硫後の高い破断物性および良
好なスチールコードとの接着力を得る方法を研究した結
果、原料ゴムおよび配合剤とその種類、性質において興
味ある下記の事実を見出した。
ｍ ィオゥ多量配合系における有機酸コバルトの効果。
ィオゥ多量配合系においては有機酸コバルトを含まない
と加硫が終了するまでの時間が長くなり、また加硫時間
に対して、硬度（ＪＩＳＡ）やモジュラスの上昇が遅く
、硬度やモジュラスが充分上昇するまで加硫時間を長く
すると、引張強さ、破断伸びが大幅に低下してしまう。
これに対して、有機酸コバルトを加えた系では加硫が速
くなり、硬度やモジュラスを短時間の加硫で上昇させる
ため、引張強さ、破断伸びの低下の少なし、加硫条件で
硬くすることが可能である。有機酸コバルトは一般的に
上に述べた効果を持つが、特に天然樹脂ロジンは、被断
伸びを増大させる効果をもっため、このコバルト塩も破
断伸びが高いという特徴は残されており、しかもロジン
がスコーチタィムを長くするという特徴も残されている
。
と加硫が終了するまでの時間が長くなり、また加硫時間
に対して、硬度（ＪＩＳＡ）やモジュラスの上昇が遅く
、硬度やモジュラスが充分上昇するまで加硫時間を長く
すると、引張強さ、破断伸びが大幅に低下してしまう。
これに対して、有機酸コバルトを加えた系では加硫が速
くなり、硬度やモジュラスを短時間の加硫で上昇させる
ため、引張強さ、破断伸びの低下の少なし、加硫条件で
硬くすることが可能である。有機酸コバルトは一般的に
上に述べた効果を持つが、特に天然樹脂ロジンは、被断
伸びを増大させる効果をもっため、このコバルト塩も破
断伸びが高いという特徴は残されており、しかもロジン
がスコーチタィムを長くするという特徴も残されている
。
したがって、ロジンのコバルト塩の添加によって、ゴム
組成物は未加硫におけるスコーチを長くし、加硫速度も
速くなり、かつ破断伸びも大きくなる。しかも、種々の
有機酸コバルトのうちでロジンのコバルト塩が最も接着
力が高い。（２ー ィオゥ多量配合／有機酸コバルト併
用系におけるカーボンブラックの効果。
組成物は未加硫におけるスコーチを長くし、加硫速度も
速くなり、かつ破断伸びも大きくなる。しかも、種々の
有機酸コバルトのうちでロジンのコバルト塩が最も接着
力が高い。（２ー ィオゥ多量配合／有機酸コバルト併
用系におけるカーボンブラックの効果。
ィオウ多量配合系において高硬度ゴムを得るにはカーボ
ンブラックＩＳＡＦやＨＡＦ等の補強性のカーボンブラ
ックを使用する必要があるが、その中でもよう素吸着量
７０〜１３０の９／夕、ジブチルフタレート（ＤＢＰ）
吸油量５０〜８０の（／１００夕であるローストラクチ
ャ‐（いｗ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）のカーボンブラック
、例えばカーボンブラックＩＳＡＦ一ＬＳ、カーボンブ
ラックＨＡＦ−ＬＳがスチールコードとの接着力が最も
高く、しかも破断伸びも高い。
ンブラックＩＳＡＦやＨＡＦ等の補強性のカーボンブラ
ックを使用する必要があるが、その中でもよう素吸着量
７０〜１３０の９／夕、ジブチルフタレート（ＤＢＰ）
吸油量５０〜８０の（／１００夕であるローストラクチ
ャ‐（いｗ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）のカーボンブラック
、例えばカーボンブラックＩＳＡＦ一ＬＳ、カーボンブ
ラックＨＡＦ−ＬＳがスチールコードとの接着力が最も
高く、しかも破断伸びも高い。
また、通常カーボンブラックを多量配合すると未加硫時
の粘度が上昇して、加工性が不利になるが、上言己範囲
のカーボンブラックは多量酸合した時の粘度の上昇が、
他のカーボンブラックより少ないので加工性が有利であ
る（よう素吸着量はＪＩＳＫ６２２１により、またＤＢ
Ｐ吸油量はＪＩＳＫ５１０１に準じて測定）。以上のよ
うに特定範囲のカーボンブラックおよびィオゥを多量に
配合し、ロジンのコバルト塩を含有したゴム組成物は高
硬度、高破断物性であり、かつスチールコードとの接着
性にすぐれたまた未加稀時の加工性も良好であるが、こ
のような効果は原料ゴムとして天然ゴムおよびポリィソ
プレンゴムを主体ゴムとしたゴム組成物に限られる。本
発明者らはかかる知見を得て本発明に到達したものであ
る。
の粘度が上昇して、加工性が不利になるが、上言己範囲
のカーボンブラックは多量酸合した時の粘度の上昇が、
他のカーボンブラックより少ないので加工性が有利であ
る（よう素吸着量はＪＩＳＫ６２２１により、またＤＢ
Ｐ吸油量はＪＩＳＫ５１０１に準じて測定）。以上のよ
うに特定範囲のカーボンブラックおよびィオゥを多量に
配合し、ロジンのコバルト塩を含有したゴム組成物は高
硬度、高破断物性であり、かつスチールコードとの接着
性にすぐれたまた未加稀時の加工性も良好であるが、こ
のような効果は原料ゴムとして天然ゴムおよびポリィソ
プレンゴムを主体ゴムとしたゴム組成物に限られる。本
発明者らはかかる知見を得て本発明に到達したものであ
る。
すなわち本発明は、天然ゴムおよび／または合成ポリィ
ソフ。
ソフ。
レンゴムを８の重量％以上含有する原料ゴム１００重量
部に対し、。ジンのコバルト塩をコバルト元素含有量と
して０．０２〜０．８重量部と、よう素吸着量７０〜１
３０の９／夕かつジブチルフタレート吸油量５０〜８０
肌／１００夕であるカーボンブラックを６０〜１０の重
量部と、ィオウを４．５〜１の重量部とを含有すること
を特徴とするゴム組成物であり、このような配合のゴム
組成物は通常の加碗から過加硫まで高い接着力を与える
ので、タイヤのように場所によって加硫度が異なるもの
に適している。本発明で使用する原料ゴムは天然ゴム（
ＮＲ）、ポリィソプレンゴム（ＩＲ）もしくは両者の混
合物が好ましいが、原料ゴムのうち２の重量％以下をス
チレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム
（ＢＲ）等のジェン系ポリマーと置き換えることも可能
である。
部に対し、。ジンのコバルト塩をコバルト元素含有量と
して０．０２〜０．８重量部と、よう素吸着量７０〜１
３０の９／夕かつジブチルフタレート吸油量５０〜８０
肌／１００夕であるカーボンブラックを６０〜１０の重
量部と、ィオウを４．５〜１の重量部とを含有すること
を特徴とするゴム組成物であり、このような配合のゴム
組成物は通常の加碗から過加硫まで高い接着力を与える
ので、タイヤのように場所によって加硫度が異なるもの
に適している。本発明で使用する原料ゴムは天然ゴム（
ＮＲ）、ポリィソプレンゴム（ＩＲ）もしくは両者の混
合物が好ましいが、原料ゴムのうち２の重量％以下をス
チレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、ポリブタジエンゴム
（ＢＲ）等のジェン系ポリマーと置き換えることも可能
である。
天然ゴム、ポリィソプレンゴムもしくはこれらの混合物
が原料ゴム中８の重量％未満ではスチールコードとの接
着力（以下、単に接着力とし・）が劣る。本発明のゴム
組成物において含有されるロジンのコバルト塩とはロジ
ンのカルボン酸をコバルト塩にしたもので、ロジンを例
えば水酸化ナトリウムでナトリウム塩としたのち、塩化
コバルトとの脱食塩反応による複分解反応によって得ら
れる。
が原料ゴム中８の重量％未満ではスチールコードとの接
着力（以下、単に接着力とし・）が劣る。本発明のゴム
組成物において含有されるロジンのコバルト塩とはロジ
ンのカルボン酸をコバルト塩にしたもので、ロジンを例
えば水酸化ナトリウムでナトリウム塩としたのち、塩化
コバルトとの脱食塩反応による複分解反応によって得ら
れる。
このロジンのコバルトは、コバルト含有量が１〜１０％
のものが有効であり、軟化点は６０〜１１０『Ｃである
。また、ここでいうロジンとはウッドロジン、ガムロジ
ン、トールロジン等で総称される天然樹脂で、樹脂酸で
あるアビェチル酸（ＡｂｅｔｉｃＡｃｉｄ）を主成分と
し（約５０％）、その他にジヒドロアビェチン酸（Ｄｅ
ｈｙｄｒｏａｂｉｅｔｉｃＡｃｉｄ）、ネオアビヱチン
酸（ＮｅｏａｂｉｅｔｉｃＡｃｉｄ）、ィソピマール酸
（ｌｓｏｐｉｍａｒｉｃＡｃｉｄ）、パラストリン酸（
Ｐａｌ雌ｔｒｉｃＡｃｉｄ）等の酸を含む混合物であり
、軟化点６０〜１００００、酸価１２０〜２００のもの
である。ロジンのコバルト塩は原料ゴム１０の重量部に
対し、コバルト元素含有量で０．０２〜０．箱重量部、
好ましくは０．０５〜０．４重量部含有される。コバル
ト元素含有量が０．０２重量部禾満では効果が少なく、
また０．鶴重量部を超えると接着力、特に過加硫におけ
る接着力が低下する。本発明で使用するカーボンブラッ
クは、カーボンブラックＨＡＦ−ＬＳ、ＩＳＡＦ−ＬＳ
タイプのもので、よう素吸着量７０〜１３０ｍｇ／夕、
ＤＢＰ吸油量５０〜８０の‘／１００夕の範囲にあり、
ＡＳＴＭ表示でＳ−３１ふ Ｎ一３２０ Ｎ一３２７、
Ｎ一２１９のカーボンブラックである。
のものが有効であり、軟化点は６０〜１１０『Ｃである
。また、ここでいうロジンとはウッドロジン、ガムロジ
ン、トールロジン等で総称される天然樹脂で、樹脂酸で
あるアビェチル酸（ＡｂｅｔｉｃＡｃｉｄ）を主成分と
し（約５０％）、その他にジヒドロアビェチン酸（Ｄｅ
ｈｙｄｒｏａｂｉｅｔｉｃＡｃｉｄ）、ネオアビヱチン
酸（ＮｅｏａｂｉｅｔｉｃＡｃｉｄ）、ィソピマール酸
（ｌｓｏｐｉｍａｒｉｃＡｃｉｄ）、パラストリン酸（
Ｐａｌ雌ｔｒｉｃＡｃｉｄ）等の酸を含む混合物であり
、軟化点６０〜１００００、酸価１２０〜２００のもの
である。ロジンのコバルト塩は原料ゴム１０の重量部に
対し、コバルト元素含有量で０．０２〜０．箱重量部、
好ましくは０．０５〜０．４重量部含有される。コバル
ト元素含有量が０．０２重量部禾満では効果が少なく、
また０．鶴重量部を超えると接着力、特に過加硫におけ
る接着力が低下する。本発明で使用するカーボンブラッ
クは、カーボンブラックＨＡＦ−ＬＳ、ＩＳＡＦ−ＬＳ
タイプのもので、よう素吸着量７０〜１３０ｍｇ／夕、
ＤＢＰ吸油量５０〜８０の‘／１００夕の範囲にあり、
ＡＳＴＭ表示でＳ−３１ふ Ｎ一３２０ Ｎ一３２７、
Ｎ一２１９のカーボンブラックである。
カーボンブラックの含有量は、原料ゴム１０の重量部に
対し６０〜１０の重量部である。カーポンプラックの含
有量が６の重量部より少ない量では高硬度ゴムが得られ
ず、１０の重量部を超えると加工上の障害が大きく実用
的でない。またィオウ量は原料ゴム１０の重量部当り４
．５〜１０重量部であり、４．５重量部より少ないィオ
ウ量では高硬度ゴムは得にくく、また１の重量部を超え
る量では禾加硫ゴムのィオゥのブルーム等の加工上の問
題が生じ実用的でない。
対し６０〜１０の重量部である。カーポンプラックの含
有量が６の重量部より少ない量では高硬度ゴムが得られ
ず、１０の重量部を超えると加工上の障害が大きく実用
的でない。またィオウ量は原料ゴム１０の重量部当り４
．５〜１０重量部であり、４．５重量部より少ないィオ
ウ量では高硬度ゴムは得にくく、また１の重量部を超え
る量では禾加硫ゴムのィオゥのブルーム等の加工上の問
題が生じ実用的でない。
本発明においては、これら前記配合剤のほかに通常ゴム
業界で使用される配合剤、例えば酸化亜鉛、プロセスオ
イル、加硫促進剤等が適宜適量添加される。
業界で使用される配合剤、例えば酸化亜鉛、プロセスオ
イル、加硫促進剤等が適宜適量添加される。
以下、実施例および比較例に基づいて本発明を具体的に
説明する。
説明する。
なお、第１表中の配合はすべて重量部である。また、実
は実施例、比は比較例を意味する。実施例１〜１８およ
び比較例１〜２０ 第１表に示す配合で原料ゴムとィオウおよび加硫促進剤
以外の配合剤を通常のバンバリ型ミキサーにて混合して
得たマスターバッチに、ィオウおよび加硫促進剤をオー
プンロールで加えてゴム組成物を調製した。
は実施例、比は比較例を意味する。実施例１〜１８およ
び比較例１〜２０ 第１表に示す配合で原料ゴムとィオウおよび加硫促進剤
以外の配合剤を通常のバンバリ型ミキサーにて混合して
得たマスターバッチに、ィオウおよび加硫促進剤をオー
プンロールで加えてゴム組成物を調製した。
なお、ロジンのコバルト塩すなわちロジンコバルトは複
分解法にて作成した。また、表中のナフテン酸コバルト
、ステァリン酸コバルトおよびロジンコバルトの配合に
おいて、カッコ内はコバルト元素含有量を示す。このゴ
ム組成物（未加硫ゴム）のムーニー粘度（ＭＬＷ）をＪ
ＩＳＫ６３００に準拠して、１００００で１分子熱後に
測定を始め、４分後の粘度で評価した。
分解法にて作成した。また、表中のナフテン酸コバルト
、ステァリン酸コバルトおよびロジンコバルトの配合に
おいて、カッコ内はコバルト元素含有量を示す。このゴ
ム組成物（未加硫ゴム）のムーニー粘度（ＭＬＷ）をＪ
ＩＳＫ６３００に準拠して、１００００で１分子熱後に
測定を始め、４分後の粘度で評価した。
また、スコーチタイムは１２５ｑ０におけるムーニー粘
度の最小トルクからトルクが５ポイント上昇するに要す
る時間で評価した。加硫ゴム物性はゴム組成物をシート
状にし、１５０ｑ○、３び分加流して加流シートを作成
し、ＪＩＳ３号ダンベルを打抜き、硬度（ＪＩＳＡ）の
測定および引張試験を行なった。
度の最小トルクからトルクが５ポイント上昇するに要す
る時間で評価した。加硫ゴム物性はゴム組成物をシート
状にし、１５０ｑ○、３び分加流して加流シートを作成
し、ＪＩＳ３号ダンベルを打抜き、硬度（ＪＩＳＡ）の
測定および引張試験を行なった。
引張試験の引張強さ、破断伸び、１００％および３００
％モジュラスはＪＩＳＫ６３０１に準拠して測定した。
また、接着力の評価は３十９十１３叢成の蓑銅〆ツキス
チールコードを用い、ＡＳＴＭＤ２２２９に準じてスチ
ールコードを引抜き、その時の引抜力とゴム被覆率（％
）で評価した。
％モジュラスはＪＩＳＫ６３０１に準拠して測定した。
また、接着力の評価は３十９十１３叢成の蓑銅〆ツキス
チールコードを用い、ＡＳＴＭＤ２２２９に準じてスチ
ールコードを引抜き、その時の引抜力とゴム被覆率（％
）で評価した。
これらの測定結果を第２表に示す。
船
職
第１表（続き）
ＸＩ：ニポールＩＲ２２００（日本ゼオン社製）．×２
：ＡＳＴＭ表示Ｎ−２２０、ょぅ素吸着量１２１物／９
、ＤＢＰ吸油量１１４の多ノ１００９￥３：ＡＳＴＭ表
寿示Ｎ−２１９、ょぅ素吸着量１１８ｍｇ／９、ＤＢＰ
吸油量７８の多／１００９＊４：ＡＳＴＭ表声示Ｎ−３
４７、ょぅ素吸着量９０雌／９、ＤＢＰ吸油量１２４の
Ｚ／１００９×５：ＡＳＴＭ裏麦示Ｎ−３３０、ょう素
吸着量８２妙／９、ＤＢＰ吸油量１０２の多／１００夕
＊６：ＡＳＴ地叢示Ｎ‐３２６、ょぅ素吸着量８２の夕
／９・ＤＢＰ吸？曲量７１のＺ／１００夕＊７：コバル
ト元素含有量１０重量多そ８：コバルト元素含有量１０
重量滋 失９：コバルト頑強有量 ５重量略 ＊１０：コ′くルト元素含有量１０重量努×１１：コバ
ルト元素含有量 ３重量努 失１２：腿磁性オウ（政８瞳％） 失１３：Ｎ，Ｎジソクロヘキシルベンゾチアジル スル
フエンアミド船賊 蟻 船 船 １〜ｍグループはカーボンブラックを６５重量部配合し
かつ多量のィオゥを配合したＮＲまたはＩＲ系のゴム組
成物である。
：ＡＳＴＭ表示Ｎ−２２０、ょぅ素吸着量１２１物／９
、ＤＢＰ吸油量１１４の多ノ１００９￥３：ＡＳＴＭ表
寿示Ｎ−２１９、ょぅ素吸着量１１８ｍｇ／９、ＤＢＰ
吸油量７８の多／１００９＊４：ＡＳＴＭ表声示Ｎ−３
４７、ょぅ素吸着量９０雌／９、ＤＢＰ吸油量１２４の
Ｚ／１００９×５：ＡＳＴＭ裏麦示Ｎ−３３０、ょう素
吸着量８２妙／９、ＤＢＰ吸油量１０２の多／１００夕
＊６：ＡＳＴ地叢示Ｎ‐３２６、ょぅ素吸着量８２の夕
／９・ＤＢＰ吸？曲量７１のＺ／１００夕＊７：コバル
ト元素含有量１０重量多そ８：コバルト元素含有量１０
重量滋 失９：コバルト頑強有量 ５重量略 ＊１０：コ′くルト元素含有量１０重量努×１１：コバ
ルト元素含有量 ３重量努 失１２：腿磁性オウ（政８瞳％） 失１３：Ｎ，Ｎジソクロヘキシルベンゾチアジル スル
フエンアミド船賊 蟻 船 船 １〜ｍグループはカーボンブラックを６５重量部配合し
かつ多量のィオゥを配合したＮＲまたはＩＲ系のゴム組
成物である。
｛１｝ １グループは種類の異なったカーボンブラック
または有機酸のコバルト塩を配合したＮＲ系ゴム組成物
である。
または有機酸のコバルト塩を配合したＮＲ系ゴム組成物
である。
この系においては、ロジンコバルト（コバルト元素含有
量５重量％）を配合した比較例３および実施例１のほう
がナフテン酸コバルトを配合した比較例１〜２よりもス
コーチタイムが長い。また同一のカーボンブラックを用
いた比較例１と比較例３または比較例２と実施例１の比
較から被断伸びおよび接着力が向上する。しかし、カー
ボンブラックとしてＨＡＦを用いた比較例３はＨＡＦ−
ＬＳを用いた実施例１に比べスコーチタイムが短く、硬
断伸びおよび接着力に劣る。このことから、ＮＲ系のゴ
ム組成物においてはロジンコバルトとカーボンブラック
ＨＡＦ−ＬＳを併用したゴム組成物がスコーチタィムが
長く、かつ破断物性および接着力、特に過加硫時の接着
力にすぐれることがわかる。‘２｝ Ｄグループは１グ
ループの原料ゴムであるＮＲにかえてＩＲを用いたゴム
組成物で１グル−フ。
量５重量％）を配合した比較例３および実施例１のほう
がナフテン酸コバルトを配合した比較例１〜２よりもス
コーチタイムが長い。また同一のカーボンブラックを用
いた比較例１と比較例３または比較例２と実施例１の比
較から被断伸びおよび接着力が向上する。しかし、カー
ボンブラックとしてＨＡＦを用いた比較例３はＨＡＦ−
ＬＳを用いた実施例１に比べスコーチタイムが短く、硬
断伸びおよび接着力に劣る。このことから、ＮＲ系のゴ
ム組成物においてはロジンコバルトとカーボンブラック
ＨＡＦ−ＬＳを併用したゴム組成物がスコーチタィムが
長く、かつ破断物性および接着力、特に過加硫時の接着
力にすぐれることがわかる。‘２｝ Ｄグループは１グ
ループの原料ゴムであるＮＲにかえてＩＲを用いたゴム
組成物で１グル−フ。
と同様の比較を行なったものであるが、１グループとほ
ぼ同様の結果が得られ、彼断伸び１グループより全体的
に高かった。ｔ３’ ｍグループは、さらにカーボンブ
ラックの種類を変え、また、有機酸のコバルト塩の種類
および配合量を変えたＩＲ系ゴム組成物である。
ぼ同様の結果が得られ、彼断伸び１グループより全体的
に高かった。ｔ３’ ｍグループは、さらにカーボンブ
ラックの種類を変え、また、有機酸のコバルト塩の種類
および配合量を変えたＩＲ系ゴム組成物である。
比較例７〜８はカーボンブラックＩＳＡＦとナフテン酸
コバルトまたはロジンコバルトを配合した系であるが、
いずれもスコーチタイムが短く、破断伸びもＩＲ系とし
て低い。また、超加硫および過加硫における接着力も後
述の実施例３〜５に比して劣る。実施例３はカーボンブ
ラックＩＳＡＦ−ＬＳとロジンコバルトとの組合せであ
るが、スコーチタィムが長く、破断物性および接着力に
すぐれる。比較例９はカーボンブラックＨＡＦ−ＨＳと
ロジンの組合せであるが、破断伸びが著しく劣り、接着
力もかなり悪い。実施例４〜５はカーボンブラックＨＡ
Ｆ−ＬＳと実施例１〜３で用いたロジンコバルトと異つ
たロジンコバルト（コバルト元素含有量１０重量％）を
変量して用いたものであるが、この場合にも実施例３と
ほぼ同様の好ましい結果が得られる。比較例１０はカー
ボンブラックＨＡＦ一日とステアリン酸コバルトを用い
た系であるが、実施例３〜５に比べて引張強さ、破断伸
びおよび接着力に劣る。このことからカーボンブラック
ＨＡＦ一ＬＳまたはＩＳＡＦ−ＬＳとロジンコバルトを
使用したＩＲ系ゴム組成物が、スコーチタィムを長くし
、好ましい破断物性および接着力が得られることがわか
る。
コバルトまたはロジンコバルトを配合した系であるが、
いずれもスコーチタイムが短く、破断伸びもＩＲ系とし
て低い。また、超加硫および過加硫における接着力も後
述の実施例３〜５に比して劣る。実施例３はカーボンブ
ラックＩＳＡＦ−ＬＳとロジンコバルトとの組合せであ
るが、スコーチタィムが長く、破断物性および接着力に
すぐれる。比較例９はカーボンブラックＨＡＦ−ＨＳと
ロジンの組合せであるが、破断伸びが著しく劣り、接着
力もかなり悪い。実施例４〜５はカーボンブラックＨＡ
Ｆ−ＬＳと実施例１〜３で用いたロジンコバルトと異つ
たロジンコバルト（コバルト元素含有量１０重量％）を
変量して用いたものであるが、この場合にも実施例３と
ほぼ同様の好ましい結果が得られる。比較例１０はカー
ボンブラックＨＡＦ一日とステアリン酸コバルトを用い
た系であるが、実施例３〜５に比べて引張強さ、破断伸
びおよび接着力に劣る。このことからカーボンブラック
ＨＡＦ一ＬＳまたはＩＳＡＦ−ＬＳとロジンコバルトを
使用したＩＲ系ゴム組成物が、スコーチタィムを長くし
、好ましい破断物性および接着力が得られることがわか
る。
Ｗ〜Ｗグループはカーボンブラックを多量に配合したＮ
Ｒ系またはＩＲ系ゴム組成物である。
Ｒ系またはＩＲ系ゴム組成物である。
｛４ー ＷグループはカーボンブラックＨＡＦまたはＨ
ＡＦ一ＬＳを多量に配合し、さらにナフテン酸コバルト
を配合したＮＲ系またはＩＲ系ゴム組成物であるが、カ
ーボンブラックの多量配合によって硬度およびモジュラ
スは上昇するが、スコーチタィムが短くまた破断伸びお
よび接着力が著しく劣る。【５｝ Ｖグループはカーボ
ンブラックＨＡＦ−ＬＳを多量に配合し、さらにロジン
コバルト（コバルト含有量５％）を配合したＮＲ系、Ｉ
Ｒ系またはこれらのブレンド系である。
ＡＦ一ＬＳを多量に配合し、さらにナフテン酸コバルト
を配合したＮＲ系またはＩＲ系ゴム組成物であるが、カ
ーボンブラックの多量配合によって硬度およびモジュラ
スは上昇するが、スコーチタィムが短くまた破断伸びお
よび接着力が著しく劣る。【５｝ Ｖグループはカーボ
ンブラックＨＡＦ−ＬＳを多量に配合し、さらにロジン
コバルト（コバルト含有量５％）を配合したＮＲ系、Ｉ
Ｒ系またはこれらのブレンド系である。
実施例６〜７はＮＲ系とＩＲ系のゴム組成物であるが、
それぞれナフテン酸コバルトを配合した比較例１２およ
び比較例１４よりもスコーチタィムが長くなり、引張強
さおよび破断伸びが上昇する。また、接着力も向上する
。実施例８〜９はカーボンブラックＨＡＦ−はの量を実
施例７によも減量したものであるが、カーボンブラック
の減量に伴い硬度およびモジュラスは幾分低下するが、
スコーチタィムがさらに長くなり、引張強さおよび破断
伸びも上昇し、接着力は同レベルにある。実施例７はＮ
ＲとＩＲを併用したゴム組成物であるが、実施例６〜１
０と同様の効果が得られる。■ のグループはロジンコ
バルト（コバルト元素含有量５重量％）と種類の異なっ
たカーボンブラックを多量配合したＩＲ系ゴム組成物で
ある。カーボンブラックＩＳＡＦを配合した比較例１５
はスコーチタィムが短かく、過加硫時の接着力に劣る。
また、カーボンブラックＨＡＦ−ＨＳ、力−ポンプラッ
クＨＡＦをそれぞれ配合した比較例１６および比較例１
７においては引裂強さ、破断伸びが著しく低く、接着力
も劣る。これに対してカーボンブラックＩＳＡＦ−ＬＳ
を配合した実施例１２はスコーチタィムが長く、好まし
い破断物性および接着力が得られる。このことからロジ
ンとカーボンブラック多量配合のｍ系ゴム組成物におい
て好ましい結果が得られるのは、ローストラクチヤーの
カーボンブラックを用いた配合のみであることがわかる
。‘７｝ 肌グループはカーボンブラックＨＡＦ−は多
量配合のＩＲ系ゴム組成物のロジンコバルトの種類およ
び配合量を変えたものである。
それぞれナフテン酸コバルトを配合した比較例１２およ
び比較例１４よりもスコーチタィムが長くなり、引張強
さおよび破断伸びが上昇する。また、接着力も向上する
。実施例８〜９はカーボンブラックＨＡＦ−はの量を実
施例７によも減量したものであるが、カーボンブラック
の減量に伴い硬度およびモジュラスは幾分低下するが、
スコーチタィムがさらに長くなり、引張強さおよび破断
伸びも上昇し、接着力は同レベルにある。実施例７はＮ
ＲとＩＲを併用したゴム組成物であるが、実施例６〜１
０と同様の効果が得られる。■ のグループはロジンコ
バルト（コバルト元素含有量５重量％）と種類の異なっ
たカーボンブラックを多量配合したＩＲ系ゴム組成物で
ある。カーボンブラックＩＳＡＦを配合した比較例１５
はスコーチタィムが短かく、過加硫時の接着力に劣る。
また、カーボンブラックＨＡＦ−ＨＳ、力−ポンプラッ
クＨＡＦをそれぞれ配合した比較例１６および比較例１
７においては引裂強さ、破断伸びが著しく低く、接着力
も劣る。これに対してカーボンブラックＩＳＡＦ−ＬＳ
を配合した実施例１２はスコーチタィムが長く、好まし
い破断物性および接着力が得られる。このことからロジ
ンとカーボンブラック多量配合のｍ系ゴム組成物におい
て好ましい結果が得られるのは、ローストラクチヤーの
カーボンブラックを用いた配合のみであることがわかる
。‘７｝ 肌グループはカーボンブラックＨＡＦ−は多
量配合のＩＲ系ゴム組成物のロジンコバルトの種類およ
び配合量を変えたものである。
実施例１３〜１５はコバルト元素含有量１の重量％のロ
ジンコバルトを変量して配合したものであり、実施例１
６〜１７はコバルト元素含有量３重量％のロジンコバル
トを変量して配合したものであるが、いずれもスコーチ
タィムが長く、好ましい破断物性および接着力が得られ
る。‘８’ 肌グループはＩＲとポリブタジエンゴム（
ＢＲ）とを併用したゴム組成物に多量のカーボンブラッ
クＨＡＦ−ＬＳとロジンコバルト（コバルト含有量５重
量％）を配合したものである。
ジンコバルトを変量して配合したものであり、実施例１
６〜１７はコバルト元素含有量３重量％のロジンコバル
トを変量して配合したものであるが、いずれもスコーチ
タィムが長く、好ましい破断物性および接着力が得られ
る。‘８’ 肌グループはＩＲとポリブタジエンゴム（
ＢＲ）とを併用したゴム組成物に多量のカーボンブラッ
クＨＡＦ−ＬＳとロジンコバルト（コバルト含有量５重
量％）を配合したものである。
実施例１８は原料ゴム中にＢＲを２０重量％含有するゴ
ム組成物であるが、スコーチタィムが長く、破断物性も
好ましい。接着力においても引抜力はやや劣るもののゴ
ム被覆率は高く総体的に好ましい水準にある。比較例１
８は原料ゴム中にＢＲを３０重量％含有するゴム組成物
であるが、実施例１８に比べ破断物性、接着力に劣る。
このことから所望の効果を得るには原料ゴム中にＮＲお
よび／またはＩＲが８の重量％以上含有することが必要
である。‘９｝ Ｋグループ、すなわち比較例１９はし
ゾルシン、シリカ、ヘキサメチレンテトラミンを配合し
たＮＲ系ゴム組成物であるが、長いスコーチタィムは得
られるもののモジュラスおよび硬度が著しく低下し、接
着性も著しく劣る。
ム組成物であるが、スコーチタィムが長く、破断物性も
好ましい。接着力においても引抜力はやや劣るもののゴ
ム被覆率は高く総体的に好ましい水準にある。比較例１
８は原料ゴム中にＢＲを３０重量％含有するゴム組成物
であるが、実施例１８に比べ破断物性、接着力に劣る。
このことから所望の効果を得るには原料ゴム中にＮＲお
よび／またはＩＲが８の重量％以上含有することが必要
である。‘９｝ Ｋグループ、すなわち比較例１９はし
ゾルシン、シリカ、ヘキサメチレンテトラミンを配合し
たＮＲ系ゴム組成物であるが、長いスコーチタィムは得
られるもののモジュラスおよび硬度が著しく低下し、接
着性も著しく劣る。
Ｏ■ Ｘグループ、すなわち比較例２０は、実施例４〜
５のゴム組成物のロジンコバルト量をさらに増量したゴ
ム組成物であるが、接着力に劣る。
５のゴム組成物のロジンコバルト量をさらに増量したゴ
ム組成物であるが、接着力に劣る。
Claims (1)
- １ 天然ゴムおよび／または合成ポリイソプレンゴムを
８０量％以上含有する原料ゴム１００重量部に対し、ロ
ジンのコバルト塩をコバルト元素含有量として０．０２
〜０．８重量部と、よう素吸着量７０〜１３０ｍｇ／ｇ
かつジブチルフタレート吸油量０〜８０ｍｌ／１００ｇ
であるカーボンブラツクを６０〜１００重量部と、イオ
ウを４．５〜１０重量部とを含有することを特徴とする
ゴム組成物。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56186844A JPS6028858B2 (ja) | 1981-11-24 | 1981-11-24 | ゴム組成物 |
| KR8205105A KR890001706B1 (ko) | 1981-11-24 | 1982-11-12 | 고무 조성물(組成物) |
| US06/577,313 US4518733A (en) | 1981-11-24 | 1984-02-06 | Rubber compositions comprising (1) polyisoprene (2) cobalt salt of rosin (3) carbon black and (4) sulphur |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56186844A JPS6028858B2 (ja) | 1981-11-24 | 1981-11-24 | ゴム組成物 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32375687A Division JPH0238607B2 (ja) | 1987-12-23 | 1987-12-23 | Taiyanoberutosohokyoyosuchiirukoodonohifukugomusoseibutsu |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5889631A JPS5889631A (ja) | 1983-05-28 |
| JPS6028858B2 true JPS6028858B2 (ja) | 1985-07-06 |
Family
ID=16195618
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56186844A Expired JPS6028858B2 (ja) | 1981-11-24 | 1981-11-24 | ゴム組成物 |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4518733A (ja) |
| JP (1) | JPS6028858B2 (ja) |
| KR (1) | KR890001706B1 (ja) |
Families Citing this family (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6038444A (ja) * | 1983-08-10 | 1985-02-28 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | 接着用ゴム組成物 |
| JPS6082407A (ja) * | 1983-10-14 | 1985-05-10 | Bridgestone Corp | 重車両用ラジアルタイヤ |
| JPS6082409A (ja) * | 1983-10-14 | 1985-05-10 | Bridgestone Corp | ラジアルタイヤ |
| JPS6082406A (ja) * | 1983-10-14 | 1985-05-10 | Bridgestone Corp | 空気入りラジアルタイヤ |
| JPS60141741A (ja) * | 1983-12-28 | 1985-07-26 | Sumitomo Rubber Ind Ltd | カ−カスプライ用ゴム組成物 |
| US4975497A (en) * | 1984-09-21 | 1990-12-04 | Bridgestone/Firestone, Inc. | Rubber compositions containing furazan oxides and transition metal salts |
| JPS61285234A (ja) * | 1985-06-13 | 1986-12-16 | Bridgestone Corp | ゴム組成物 |
| JPS6239644A (ja) * | 1985-08-12 | 1987-02-20 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | スチ−ルコ−ド被覆用ゴム組成物 |
| JPH01118547A (ja) * | 1987-11-02 | 1989-05-11 | Bridgestone Corp | ゴム組成物 |
| US5128395A (en) * | 1990-10-19 | 1992-07-07 | Sumitomo Rubber Industries, Ltd. | Rubber composition for laminated vibrationproofing structure |
| MY112911A (en) * | 1994-06-09 | 2001-10-31 | Arakawa Chem Ind | Process for crystal nucleation of crystalline thermoplastic resin and crystalline thermoplastic resin composition |
| US5503940A (en) * | 1994-10-24 | 1996-04-02 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Elastomeric laminates containing a solventless elastomeric adhesive composition |
| US5877250A (en) * | 1996-01-31 | 1999-03-02 | Cabot Corporation | Carbon blacks and compositions incorporating the carbon blacks |
| US6186202B1 (en) | 1996-02-20 | 2001-02-13 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Silica reinforced solventless elastomeric adhesive compositions |
| KR100475334B1 (ko) * | 2002-11-22 | 2005-03-11 | 한국타이어 주식회사 | 타이어 스틸코드 코팅용 고무 조성물 |
| JP5543136B2 (ja) * | 2009-06-02 | 2014-07-09 | 株式会社ブリヂストン | ゴム組成物 |
| US20120202938A1 (en) * | 2010-08-25 | 2012-08-09 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Fluoroelastomer parts for oil and gas exploration and production |
| JP5764563B2 (ja) * | 2010-08-25 | 2015-08-19 | 株式会社ブリヂストン | フッ素ゴム組成物及びタイヤ製造用ブラダー |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5431511A (en) * | 1977-08-15 | 1979-03-08 | Hitachi Ltd | Coreless type motor |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2784165A (en) * | 1953-05-19 | 1957-03-05 | Us Rubber Co | Synthetic rubber and rosin |
| US2894924A (en) * | 1953-06-19 | 1959-07-14 | Dayton Rubber Company | Synthetic elastomeric composition containing butadiene-styrene and a rosin soap |
| US2881096A (en) * | 1956-09-28 | 1959-04-07 | American Tape Co | Heat resistant pressure sensitive adhesive tapes and method of making |
| JPS609921B2 (ja) * | 1977-12-14 | 1985-03-14 | 株式会社ブリヂストン | 耐電圧性タイヤ |
| US4258770A (en) * | 1979-08-22 | 1981-03-31 | The Firestone Tire & Rubber Company | Cured rubber skim stock compositions having improved metal adhesion and metal adhesion retention |
| US4324710A (en) * | 1980-10-02 | 1982-04-13 | The Firestone Tire & Rubber Company | Naturally occurring thermoplastic resins as a substitute for various petroleum-derived materials in rubber stocks |
| US4340515A (en) * | 1981-06-16 | 1982-07-20 | Akzo Nv | Solid rubber adhesion promoter and a method for improving the adhesion of rubber to metal reinforcing elements embedded therein |
| US4340514A (en) * | 1981-06-29 | 1982-07-20 | Interstab Chemicals Inc. | Non-toxic liquid stabilizer for halogenated hydrocarbon resins and process for stabilizing such resins |
-
1981
- 1981-11-24 JP JP56186844A patent/JPS6028858B2/ja not_active Expired
-
1982
- 1982-11-12 KR KR8205105A patent/KR890001706B1/ko active
-
1984
- 1984-02-06 US US06/577,313 patent/US4518733A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5431511A (en) * | 1977-08-15 | 1979-03-08 | Hitachi Ltd | Coreless type motor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5889631A (ja) | 1983-05-28 |
| US4518733A (en) | 1985-05-21 |
| KR890001706B1 (ko) | 1989-05-18 |
| KR840002424A (ko) | 1984-07-02 |
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