JPS60141741A - カ−カスプライ用ゴム組成物 - Google Patents
カ−カスプライ用ゴム組成物Info
- Publication number
- JPS60141741A JPS60141741A JP58249964A JP24996483A JPS60141741A JP S60141741 A JPS60141741 A JP S60141741A JP 58249964 A JP58249964 A JP 58249964A JP 24996483 A JP24996483 A JP 24996483A JP S60141741 A JPS60141741 A JP S60141741A
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- Japan
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- rubber
- pref
- weight
- parts
- organic acid
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- Pending
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- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はタイヤのバットレスからショルダ一部領域にお
けるプライルースを軽減したカーカスプライ用ゴム組成
物に関する。
けるプライルースを軽減したカーカスプライ用ゴム組成
物に関する。
最近、道路網の発達に伴ない、貨物輸送の主体は、鉄道
から路線トラックへ移行しつつある。従来トラックバス
用タイヤとしては、バイアス構造のタイヤが一般的であ
ったが、路線トラック用タイヤは、高速道路の整備化と
ともに高速耐久性が増々強く要求されるようになりタイ
ヤの構造もラジアル構造へと移行している。ラジアル構
造はまた転勤抵抗が低いことから低燃費タイヤとしても
その需要は高くなりつつある。ここでトラック、バス用
のラジアル構造のタイヤのカーカスコードにはスチール
コード、芳香族ポリアミド繊維コード、高弾性ポリエス
テルコード等の弾性率の高いコードが用いられているが
、この種のタイヤでは、走行時のコード間伸縮による疲
労、接地時のコード方向の剪断歪によってタイヤのバッ
トレスからショルダ一部にかけてゴムが破壊しブライル
ースが生じ、ショルダ一部が部分的に膨張するという現
象が生じ、これが、継続走行によりカー力スコ−ドの破
損にまで発達し、重大な事故につながることがある。一
般にプライルースが生ずる原因として、 （１）走行時の発熱によるゴム及びコードの熱老化 （２）走行時の繰返し歪による疲労 が、あるといわれている。そこで本発明はカーカスゴム
の諸物性及び配合とプライルースの原因との関連につい
て種々検討を重ねた結果、特定範囲の配合内容及び物性
のゴム組成物が極めて有効であることを見い出して本発
明に到達したものである。
から路線トラックへ移行しつつある。従来トラックバス
用タイヤとしては、バイアス構造のタイヤが一般的であ
ったが、路線トラック用タイヤは、高速道路の整備化と
ともに高速耐久性が増々強く要求されるようになりタイ
ヤの構造もラジアル構造へと移行している。ラジアル構
造はまた転勤抵抗が低いことから低燃費タイヤとしても
その需要は高くなりつつある。ここでトラック、バス用
のラジアル構造のタイヤのカーカスコードにはスチール
コード、芳香族ポリアミド繊維コード、高弾性ポリエス
テルコード等の弾性率の高いコードが用いられているが
、この種のタイヤでは、走行時のコード間伸縮による疲
労、接地時のコード方向の剪断歪によってタイヤのバッ
トレスからショルダ一部にかけてゴムが破壊しブライル
ースが生じ、ショルダ一部が部分的に膨張するという現
象が生じ、これが、継続走行によりカー力スコ−ドの破
損にまで発達し、重大な事故につながることがある。一
般にプライルースが生ずる原因として、 （１）走行時の発熱によるゴム及びコードの熱老化 （２）走行時の繰返し歪による疲労 が、あるといわれている。そこで本発明はカーカスゴム
の諸物性及び配合とプライルースの原因との関連につい
て種々検討を重ねた結果、特定範囲の配合内容及び物性
のゴム組成物が極めて有効であることを見い出して本発
明に到達したものである。
本発明はゴム１００重量部に対して硫黄３〜７重量部、
有機酸コバルト塩０．５〜５重量部、ハードカーボッ５
０〜フ０重量部配合してなり、１００％モジュラスが４
０〜７０ｋｇ１０＋Ｉ破断強度が２００ｋｇ ／ ｃｎ
ｆ以上、破断伸度が３８０％以上であるカーカスプライ
用ゴム組成物である。
有機酸コバルト塩０．５〜５重量部、ハードカーボッ５
０〜フ０重量部配合してなり、１００％モジュラスが４
０〜７０ｋｇ１０＋Ｉ破断強度が２００ｋｇ ／ ｃｎ
ｆ以上、破断伸度が３８０％以上であるカーカスプライ
用ゴム組成物である。
まず本発明で使用されるゴムは例えば天然ゴム、ポリイ
ソプレンゴム、ポリブタジェンゴム、スチレン−ブタジ
ェン蛤去共重合ゴム（ＳＢＲ）、オレフィン類と非共役
ジエンとの共重合ゴム等の無極性合成ゴム（例えばＥＰ
ＤＭ、ＥＰＴ）、あるいはこれらの混合物が含まれる。
ソプレンゴム、ポリブタジェンゴム、スチレン−ブタジ
ェン蛤去共重合ゴム（ＳＢＲ）、オレフィン類と非共役
ジエンとの共重合ゴム等の無極性合成ゴム（例えばＥＰ
ＤＭ、ＥＰＴ）、あるいはこれらの混合物が含まれる。
次に本発明で使用される有機酸コバルト塩とはナフテン
酸コバルト、オレイン酸コバルト、マレイン酸コバルト
又はステアリン酸コバルト等であるが、特にナフテン酸
コバルトが好ましい。有機酸コバルト塩は、ゴム１００
重量部に対して、０゜５〜５重量部含有される。この有
機酸コバルト塩はスチールコードとの接着性に寄与する
ものであり、０．５重量部未満では接着性は低く、一方
５重量部を越えると加硫ゴムの耐熱老化後のスチールコ
ードとの接着力に悪影響を及ぼす。
酸コバルト、オレイン酸コバルト、マレイン酸コバルト
又はステアリン酸コバルト等であるが、特にナフテン酸
コバルトが好ましい。有機酸コバルト塩は、ゴム１００
重量部に対して、０゜５〜５重量部含有される。この有
機酸コバルト塩はスチールコードとの接着性に寄与する
ものであり、０．５重量部未満では接着性は低く、一方
５重量部を越えると加硫ゴムの耐熱老化後のスチールコ
ードとの接着力に悪影響を及ぼす。
次に本発明で使用されるハードカーボンはゴム１００重
量部に対して５０〜７０重量部である。
量部に対して５０〜７０重量部である。
ここでハードカーボンとは粒子径が約４０ｍμ以下のも
のであり、例えばｌ５ＡＦ、ＨＡＦ、ＦＦ等のタイプが
ある。カーボンの種類及び量を前記の如く選定する理由
はゴム組成物の加硫後のモジュラス、破断強度を高く維
持するとともにスチールコードとの接着性を高めるため
である。
のであり、例えばｌ５ＡＦ、ＨＡＦ、ＦＦ等のタイプが
ある。カーボンの種類及び量を前記の如く選定する理由
はゴム組成物の加硫後のモジュラス、破断強度を高く維
持するとともにスチールコードとの接着性を高めるため
である。
粒子径の大きいソフトカーボンでは充分なモジュラス、
強度は達成できず、またカーボンが５０重量部未満の場
合も同様である。一方力−ボンが７０重量部を越えると
充分な伸度が得られず、またスコーチタイムが短くなり
加工困難となる問題がある。また同様な理由で硫黄は３
〜７重量部配合される。３重量部未満では加硫後のモジ
ュラス、強度が低く、７重量部を越えると接着力が低下
するとともに伸度が充分でなく、また未加硫ゴムの硫黄
ブルーミングが激しくなり実用的でない。
強度は達成できず、またカーボンが５０重量部未満の場
合も同様である。一方力−ボンが７０重量部を越えると
充分な伸度が得られず、またスコーチタイムが短くなり
加工困難となる問題がある。また同様な理由で硫黄は３
〜７重量部配合される。３重量部未満では加硫後のモジ
ュラス、強度が低く、７重量部を越えると接着力が低下
するとともに伸度が充分でなく、また未加硫ゴムの硫黄
ブルーミングが激しくなり実用的でない。
次に本発明で用いられる加硫促進剤はＮ０ＢＳ（Ｎ−オ
キシジエチレン、ベンゾチアジル、スルフェンアミド）
が好適である。この加硫促進剤の種類は前記有機酸コバ
ルト塩の使用及び硫黄の配合量に影響され本発明の前述
の範囲内においてはＮ０ＢＳを０．５０〜１．５０使用
することがスチールコードとの接着性の観点から望まし
い。
キシジエチレン、ベンゾチアジル、スルフェンアミド）
が好適である。この加硫促進剤の種類は前記有機酸コバ
ルト塩の使用及び硫黄の配合量に影響され本発明の前述
の範囲内においてはＮ０ＢＳを０．５０〜１．５０使用
することがスチールコードとの接着性の観点から望まし
い。
なお本発明で使用されるスチールコードは好ま（５）
しくは真ちゅうメッキを施したスチールコードでメッキ
成分として銅（Ｃｕ）と亜鉛（Ｚｎ）が重量比でＣ＋Ｊ
／ Ｚ ｎが５５／４５〜８０／２０のものが、一般に
使用されるが、特にＣｕ／Ｚｎが６６７３４のものが好
ましい。
成分として銅（Ｃｕ）と亜鉛（Ｚｎ）が重量比でＣ＋Ｊ
／ Ｚ ｎが５５／４５〜８０／２０のものが、一般に
使用されるが、特にＣｕ／Ｚｎが６６７３４のものが好
ましい。
なお、実際にゴム配合をする場合は通常のゴム配合剤と
して使用されている加硫剤、加硫助剤、促進剤、充填剤
、軟化剤、可塑剤、老化防止剤、その他加工助剤ととも
に配合してもよいことは勿論である。
して使用されている加硫剤、加硫助剤、促進剤、充填剤
、軟化剤、可塑剤、老化防止剤、その他加工助剤ととも
に配合してもよいことは勿論である。
次に本発明では前述の配合に基づき加硫後の１００モジ
ユラスが４ （１−７０ｋｇ／ｃｎｒ、破断強度が２０
０ｋｇ／ｃ／以上、破断伸度が３８０％以上のものをカ
ーカス用埋設ゴムとして使用するものである。１００％
モジュラスが４０〜７０ｋｇ／ｃｎｆの範囲であるのは
カーカスのコードにはスチールコード、ケブラー（デュ
ポン社、商品名）等の高弾性率のコードが用いられるた
め、このコードとの間に剛性の段差を形成しないため１
００％モジュラスが４０ｋｇ／ｃＰ！以上必要であり、
一方隣接する（６） ゴムと剛性の段差を形成しないため７０ｋｇ／ｃｆｆｌ
以下であることが必要である。またカーカスは内圧充填
時及び荷重負荷時に変形歪を受けるが、特にショルダ一
部からバットレス部においては、ベルト層との間隔が広
がりこの領域に構造上の断層が形成され、大きな変形歪
を受けることとなる。したがってカーカスの埋設ゴムは
高い伸度及び強度即ち破断伸度が３８０％以上で、しか
も破断強度が２００ｋｇ／ｃｉ以上必要である。これら
の数値に満たない場合、スチールコードとゴムの剥離が
生じ、耐久性が維持できなくなる。
ユラスが４ （１−７０ｋｇ／ｃｎｒ、破断強度が２０
０ｋｇ／ｃ／以上、破断伸度が３８０％以上のものをカ
ーカス用埋設ゴムとして使用するものである。１００％
モジュラスが４０〜７０ｋｇ／ｃｎｆの範囲であるのは
カーカスのコードにはスチールコード、ケブラー（デュ
ポン社、商品名）等の高弾性率のコードが用いられるた
め、このコードとの間に剛性の段差を形成しないため１
００％モジュラスが４０ｋｇ／ｃＰ！以上必要であり、
一方隣接する（６） ゴムと剛性の段差を形成しないため７０ｋｇ／ｃｆｆｌ
以下であることが必要である。またカーカスは内圧充填
時及び荷重負荷時に変形歪を受けるが、特にショルダ一
部からバットレス部においては、ベルト層との間隔が広
がりこの領域に構造上の断層が形成され、大きな変形歪
を受けることとなる。したがってカーカスの埋設ゴムは
高い伸度及び強度即ち破断伸度が３８０％以上で、しか
も破断強度が２００ｋｇ／ｃｉ以上必要である。これら
の数値に満たない場合、スチールコードとゴムの剥離が
生じ、耐久性が維持できなくなる。
しかして本発明はカーカスの埋設ゴムの配合及び物性を
前述の如く特定することにより、スチールコードとの接
着性を維持して高速走行時のカーカスのプライ間剥離を
抑制し、高い耐久性を発揮する。
前述の如く特定することにより、スチールコードとの接
着性を維持して高速走行時のカーカスのプライ間剥離を
抑制し、高い耐久性を発揮する。
以下実施例にしたがって本発明を説明する。
実施例１
カーカスの埋設ゴムとして第１表に示す配合内容の組成
物を調整し、この配合を用いて、１０００Ｒ２０，１４
ＰＲ，のトラックバス用スチールラジアルタイヤを試作
した。このタイヤから試験片を採取して引張特性をＪ
Ｉｓ−に−６３０１に準じて評価し、その結果を第２表
に示す。また接着力はバットレス部のカーカスプライの
コードを引き起こすのに要する力（ｋｇ／１本）として
表示し、またゴム付着性はカーカスプライからコードを
剥離せしめ、そのときのコード表面のゴム付着状態を目
視で観察し１〜１０の無法で評価をした。数値の大きい
程、優れていることを示す。尚カーカスコードとして７
Ｘ４１０．１７５のスチールコードで真ちゅうメツＮの
組成はＣｕ／Ｚｎ＝６６／３４である。
物を調整し、この配合を用いて、１０００Ｒ２０，１４
ＰＲ，のトラックバス用スチールラジアルタイヤを試作
した。このタイヤから試験片を採取して引張特性をＪ
Ｉｓ−に−６３０１に準じて評価し、その結果を第２表
に示す。また接着力はバットレス部のカーカスプライの
コードを引き起こすのに要する力（ｋｇ／１本）として
表示し、またゴム付着性はカーカスプライからコードを
剥離せしめ、そのときのコード表面のゴム付着状態を目
視で観察し１〜１０の無法で評価をした。数値の大きい
程、優れていることを示す。尚カーカスコードとして７
Ｘ４１０．１７５のスチールコードで真ちゅうメツＮの
組成はＣｕ／Ｚｎ＝６６／３４である。
（イ）カーボンの種類及び量による効果第１表、第２表
から試料Ｂ、Ｃ１ＬはＬＳ−ＨＡＦの変量による効果を
示し、カーボン量が７０重量部を越えるとモジュラスが
高く破断伸度が低くなりすぎ、一方５０未満では１、逆
にモジュラスが低く、破断強度が充分でないことが判る
。また試料Ａはソフトカーボン（ＦＥＦ）を用いたもの
で破断強度、破断伸度が低い。
から試料Ｂ、Ｃ１ＬはＬＳ−ＨＡＦの変量による効果を
示し、カーボン量が７０重量部を越えるとモジュラスが
高く破断伸度が低くなりすぎ、一方５０未満では１、逆
にモジュラスが低く、破断強度が充分でないことが判る
。また試料Ａはソフトカーボン（ＦＥＦ）を用いたもの
で破断強度、破断伸度が低い。
（ロ）硫黄変量による効果
試料り、Ｈ，には硫黄変量による効果を示すもので硫黄
が少ないと接着力、破断強度、破断伸度がいずれも低く
、一方多すぎるとモジュラスが高く、破断伸度は低くな
る。
が少ないと接着力、破断強度、破断伸度がいずれも低く
、一方多すぎるとモジュラスが高く、破断伸度は低くな
る。
（ハ）ナフテン酸コバルトによる効果
試料Ｅ、Ｆ、Ｇはナフテン酸コバルトの変量効果を示す
もので、配合量が少ないと接着力が著しく悪くなる。な
おナフテン酸コバル［Ｋｗ５重量部を越えると未加硫ゴ
ム物性の低下が起こり、加工性に問題が生ずる。
もので、配合量が少ないと接着力が著しく悪くなる。な
おナフテン酸コバル［Ｋｗ５重量部を越えると未加硫ゴ
ム物性の低下が起こり、加工性に問題が生ずる。
第１表に示す試料を用いて試作したタイヤを次（１１）
の条件下で室内走行試験を行ない接着力の変化を評価し
、その結果を第３表に示す。同表から本発明の実施例は
接着力の低下度合が小さく良好な耐久性を示しているこ
とが明らかである。
、その結果を第３表に示す。同表から本発明の実施例は
接着力の低下度合が小さく良好な耐久性を示しているこ
とが明らかである。
室内走行試験条件
１０、０ ＯＲ２０タイヤ、内圧５．０ｋｇ／ｃｎｆ速
度４０ｋｍ／ｈ 走行距離２００００ｋｍ 実施例２ 前記実施例１で試作したタイヤを１０万ｋｍ実車走行さ
せ、そのときの接着力及び接着力低下率を測定し、その
結果を第４表に示す。表から本発明の実施例（Ｃ，Ｇ、
Ｍ）はいずれも接着力低下率は小さいことが判る。
度４０ｋｍ／ｈ 走行距離２００００ｋｍ 実施例２ 前記実施例１で試作したタイヤを１０万ｋｍ実車走行さ
せ、そのときの接着力及び接着力低下率を測定し、その
結果を第４表に示す。表から本発明の実施例（Ｃ，Ｇ、
Ｍ）はいずれも接着力低下率は小さいことが判る。
（１２）
Claims (4)
- （１）ゴム１００重量部に対して硫黄、３〜７重量部、
有機酸コバルト塩、０．５〜５重量部、ハードカーボッ
５０〜フ０重量部配合してなり、加硫後の１００％モジ
ュラスが４０〜７０ｋｇ／ｃｄ、破断強度が２００ｋｇ
／ｃｄ以上、破断伸度が３８０％以上であるカーカスプ
ライ用ゴム組成物。 - （２）有機酸コバルトはステアリン酸コバルト又はナフ
テン酸コバルトである特許請求の範囲第１項記載のゴム
組成物。 - （３）ハードカーボンは６０〜７０重量部配合してなる
特許請求の範囲第１項記載のゴム組成物。 - （４）破断強度が２５０ｋｇ／ｃｎｆ以上である特許請
求の範囲第１項記載のゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58249964A JPS60141741A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | カ−カスプライ用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58249964A JPS60141741A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | カ−カスプライ用ゴム組成物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60141741A true JPS60141741A (ja) | 1985-07-26 |
Family
ID=17200805
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58249964A Pending JPS60141741A (ja) | 1983-12-28 | 1983-12-28 | カ−カスプライ用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60141741A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH02220984A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-04 | Yamaha Motor Co Ltd | 自動二輪車の方向指示器配置構造 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852331A (ja) * | 1981-09-25 | 1983-03-28 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | スチ−ルコ−ド被覆用ゴム組成物 |
| JPS5889631A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-28 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴム組成物 |
| JPS58112808A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-05 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JPS59109538A (ja) * | 1982-12-16 | 1984-06-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ラジアルタイヤ |
| JPS604540A (ja) * | 1983-06-21 | 1985-01-11 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴム組成物 |
-
1983
- 1983-12-28 JP JP58249964A patent/JPS60141741A/ja active Pending
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852331A (ja) * | 1981-09-25 | 1983-03-28 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | スチ−ルコ−ド被覆用ゴム組成物 |
| JPS5889631A (ja) * | 1981-11-24 | 1983-05-28 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴム組成物 |
| JPS58112808A (ja) * | 1981-12-28 | 1983-07-05 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | 空気入りタイヤ |
| JPS59109538A (ja) * | 1982-12-16 | 1984-06-25 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ラジアルタイヤ |
| JPS604540A (ja) * | 1983-06-21 | 1985-01-11 | Yokohama Rubber Co Ltd:The | ゴム組成物 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH02220984A (ja) * | 1989-02-21 | 1990-09-04 | Yamaha Motor Co Ltd | 自動二輪車の方向指示器配置構造 |
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