JPS60258915A - レ−ザ−化学気相沈積方法および装置 - Google Patents
レ−ザ−化学気相沈積方法および装置Info
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- JPS60258915A JPS60258915A JP60045723A JP4572385A JPS60258915A JP S60258915 A JPS60258915 A JP S60258915A JP 60045723 A JP60045723 A JP 60045723A JP 4572385 A JP4572385 A JP 4572385A JP S60258915 A JPS60258915 A JP S60258915A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/44—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating
- C23C16/48—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating by irradiation, e.g. photolysis, radiolysis, particle radiation
- C23C16/483—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating by irradiation, e.g. photolysis, radiolysis, particle radiation using coherent light, UV to IR, e.g. lasers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/44—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating
- C23C16/48—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating by irradiation, e.g. photolysis, radiolysis, particle radiation
- C23C16/481—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating by irradiation, e.g. photolysis, radiolysis, particle radiation by radiant heating of the substrate
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- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/0033—Heating devices using lamps
- H05B3/0038—Heating devices using lamps for industrial applications
- H05B3/0047—Heating devices using lamps for industrial applications for semiconductor manufacture
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
発明の背景
本発明は一般的には、ドープ半導体を製造するための蒸
着装置および方法に関し、特に、シリコンウェハーに二
酸化シリコン膜を付着させること、に関する。更に詳細
には、本発明は蒸着室に二酸化シリコン膜の良くない付
着を除去しながら、シリコンウェハーに二酸化シリコン
膜を迅速かつ低温で薄着させる方法および装置に関する
。
着装置および方法に関し、特に、シリコンウェハーに二
酸化シリコン膜を付着させること、に関する。更に詳細
には、本発明は蒸着室に二酸化シリコン膜の良くない付
着を除去しながら、シリコンウェハーに二酸化シリコン
膜を迅速かつ低温で薄着させる方法および装置に関する
。
ドーパントの再配分、ウェハーの反り、欠陥の発生を滅
じ、かつ二重レベル被覆に高温工程を全く必要としない
絶縁体を作るために、シリコン基板に二酸化シリコン膜
を付着させるための低温技術に相当な関心がある。低温
での付着は、高分解能印刷用製版用の層をなした光抵抗
体−二酸化シリコンー光抵抗体構造物の使用を可能にす
る。常圧化学気相沈積技術および低温低圧化学気相沈積
技術はプロセス温度を下げるけれども、均一性、純度お
よび膜安定性において不十分である。
じ、かつ二重レベル被覆に高温工程を全く必要としない
絶縁体を作るために、シリコン基板に二酸化シリコン膜
を付着させるための低温技術に相当な関心がある。低温
での付着は、高分解能印刷用製版用の層をなした光抵抗
体−二酸化シリコンー光抵抗体構造物の使用を可能にす
る。常圧化学気相沈積技術および低温低圧化学気相沈積
技術はプロセス温度を下げるけれども、均一性、純度お
よび膜安定性において不十分である。
プラズマ化学気相沈積技術は物理的な物性を改善すると
ともに低温付着温度を可能にしているが、プラズマ技術
は、特に放射感応金属酸化物半導体(MOS)装置に常
に適してはない。プラズマ化学気相沈積法では基板をエ
ネルギーの高い中性粒子、荷電粒子および真空紫外線光
子で衝撃し、そのすべてが基板、界面、および住長した
膜に化学的および物理的な損傷を及ぼしてしまう。プラ
ズマ蒸着膜の他の欠点としては、プラズマポテンシャル
が蒸着室の壁よりも常にもっと正である。従って、イオ
ンが壁のシースで加速され、これによって、不純物のス
パッタリングおよびフラソキング(fIaking)を
高め、その両方は膜の質を低下させる。プラズマ法のパ
ラメータ例えば、無線周波数の電力、無線周波数、ガス
流量、電極間隔、全体の圧力および基板温度は、単一の
パラメータにより特性をもたせたり欠陥を制御すること
が不可能であるように相関関係をもっている。
ともに低温付着温度を可能にしているが、プラズマ技術
は、特に放射感応金属酸化物半導体(MOS)装置に常
に適してはない。プラズマ化学気相沈積法では基板をエ
ネルギーの高い中性粒子、荷電粒子および真空紫外線光
子で衝撃し、そのすべてが基板、界面、および住長した
膜に化学的および物理的な損傷を及ぼしてしまう。プラ
ズマ蒸着膜の他の欠点としては、プラズマポテンシャル
が蒸着室の壁よりも常にもっと正である。従って、イオ
ンが壁のシースで加速され、これによって、不純物のス
パッタリングおよびフラソキング(fIaking)を
高め、その両方は膜の質を低下させる。プラズマ法のパ
ラメータ例えば、無線周波数の電力、無線周波数、ガス
流量、電極間隔、全体の圧力および基板温度は、単一の
パラメータにより特性をもたせたり欠陥を制御すること
が不可能であるように相関関係をもっている。
常圧化学気相沈積技術、低温化学気相沈積技術およびプ
ラズマ化学気相沈積技術と関連した困難性のために、反
応エネルギーを光子で選択的に出させるような光化学的
に付着した絶縁性膜の関心が相当に増している。従来の
装置は低温で二酸化シリコンを付着させるために水銀感
光反応と直接的な光分解反応の両方を使用している。水
銀ランプは非コヒーレントの紫外線の強い光子と真空紫
外線の弱い光子とを出して光解離によって分子のドナー
分子から原子酸素をMillする。水銀ランプの使用に
より照明されたガス体積全体が反応して生成物を形成す
る。反応器の壁に反応体が付着して反応体の損失が相当
に生し、付着速度が低い。
ラズマ化学気相沈積技術と関連した困難性のために、反
応エネルギーを光子で選択的に出させるような光化学的
に付着した絶縁性膜の関心が相当に増している。従来の
装置は低温で二酸化シリコンを付着させるために水銀感
光反応と直接的な光分解反応の両方を使用している。水
銀ランプは非コヒーレントの紫外線の強い光子と真空紫
外線の弱い光子とを出して光解離によって分子のドナー
分子から原子酸素をMillする。水銀ランプの使用に
より照明されたガス体積全体が反応して生成物を形成す
る。反応器の壁に反応体が付着して反応体の損失が相当
に生し、付着速度が低い。
最も良い水銀感光付着速度はちょうど20OA/分であ
る。付着速度の制限は反応器の容器の表面での再結合に
よって原子酸素の損失をもたらしてしまう。
る。付着速度の制限は反応器の容器の表面での再結合に
よって原子酸素の損失をもたらしてしまう。
高い付着速度は経済的な製造工程に利害関係があり、最
終的には、不純物の背景圧力および希望の膜厚を一定に
すると膜質純度を決定することができる。従って、ステ
ップ範囲、均一性、膜の一体性、付着速度および反応器
の壁につく反応体の1 良くない付着0除去と損失0よ
うな誘導体0特性を改善する新規な膜付着方法の要望が
この技術において存在する。
終的には、不純物の背景圧力および希望の膜厚を一定に
すると膜質純度を決定することができる。従って、ステ
ップ範囲、均一性、膜の一体性、付着速度および反応器
の壁につく反応体の1 良くない付着0除去と損失0よ
うな誘導体0特性を改善する新規な膜付着方法の要望が
この技術において存在する。
発明の概要
本発明はドープ半導体を製造する従来の蒸着装置および
方法と関連した欠点を解消する。本発明はシリコンウェ
ハーに二酸化シリコンを蒸着させるのに特に適している
。
方法と関連した欠点を解消する。本発明はシリコンウェ
ハーに二酸化シリコンを蒸着させるのに特に適している
。
本発明は酸素ドナーとシリコンドナーに結合する手段を
含む蒸着室を有する。コヒーレント光源は光ビームを出
し、この光ビームは窓を通して蒸着室に入る。コンベヤ
、その他適当な手段で所定位置に置かれたボートは少く
とも1つのウェハー、好ましくは複数個のウェハーを蒸
着室の巾へ運び、ボートおよびウェハーの表面積に適当
な面積に亘って延びる光のシートとして形成される光ビ
ームに整列させる。ウェハーはその縁部がボーI・の開
口部と整列して装着される。ウェハーがコヒーレント光
源からの光ビームと整列するとき開口部は適当な赤外線
放射源、例えばハロゲンランプと整列する。ウェハーが
蒸着室の中での蒸着に適した位置に置かれた後、赤外線
放射源は数秒でウェハーを蒸着に適した温度に加熱する
。赤外線放射源とウェハーとの間の窓は赤外線放射源即
ち赤外光源をウェハーおよび蒸着室に供給されるドナー
ガスから隔絶状態に維持する。赤外光源は更に窓を通し
てウェハーに入射する赤外線放射の均一など−ムを形成
するための反射器例えば放物線鏡を有している。窓は好
ましくはベローに装着され、このベローは窓とウェハー
との間の距離を調節するための装置を有している。
含む蒸着室を有する。コヒーレント光源は光ビームを出
し、この光ビームは窓を通して蒸着室に入る。コンベヤ
、その他適当な手段で所定位置に置かれたボートは少く
とも1つのウェハー、好ましくは複数個のウェハーを蒸
着室の巾へ運び、ボートおよびウェハーの表面積に適当
な面積に亘って延びる光のシートとして形成される光ビ
ームに整列させる。ウェハーはその縁部がボーI・の開
口部と整列して装着される。ウェハーがコヒーレント光
源からの光ビームと整列するとき開口部は適当な赤外線
放射源、例えばハロゲンランプと整列する。ウェハーが
蒸着室の中での蒸着に適した位置に置かれた後、赤外線
放射源は数秒でウェハーを蒸着に適した温度に加熱する
。赤外線放射源とウェハーとの間の窓は赤外線放射源即
ち赤外光源をウェハーおよび蒸着室に供給されるドナー
ガスから隔絶状態に維持する。赤外光源は更に窓を通し
てウェハーに入射する赤外線放射の均一など−ムを形成
するための反射器例えば放物線鏡を有している。窓は好
ましくはベローに装着され、このベローは窓とウェハー
との間の距離を調節するための装置を有している。
本発明は従来の蒸着装置および方法に比して顕著な利点
を提供する。蒸着に先立ってウェハーを赤外光源で加熱
することにより、ウェハーを蒸着に適した温度に数秒で
加熱することができ、これに対して、先行技術の代表的
な装置および方法では、ウェハーを蒸着温度に加熱する
のには6分程を必要とする。レーザー蒸着装置では、蒸
着を高めるのに最適な温度の表面に蒸着が起ることが知
られている。先行技術の蒸着装置および方法は代表的に
はウェハーを加熱しながら蒸着室の壁を加熱するから、
蒸着室の壁に著しい量の蒸着が起る。
を提供する。蒸着に先立ってウェハーを赤外光源で加熱
することにより、ウェハーを蒸着に適した温度に数秒で
加熱することができ、これに対して、先行技術の代表的
な装置および方法では、ウェハーを蒸着温度に加熱する
のには6分程を必要とする。レーザー蒸着装置では、蒸
着を高めるのに最適な温度の表面に蒸着が起ることが知
られている。先行技術の蒸着装置および方法は代表的に
はウェハーを加熱しながら蒸着室の壁を加熱するから、
蒸着室の壁に著しい量の蒸着が起る。
本発明はウェハーを蒸着温度まで急速に加熱し、蒸着室
の壁に蒸着させることなく蒸着が進み、赤外光源をウェ
ハーから隔絶させて赤外光源に蒸着が全く起らないよう
にする。もしこのような蒸着が起ると、蒸着に先立って
ウェハーを加熱する手段として赤外光源の効率を著しく
滅してしまう。
の壁に蒸着させることなく蒸着が進み、赤外光源をウェ
ハーから隔絶させて赤外光源に蒸着が全く起らないよう
にする。もしこのような蒸着が起ると、蒸着に先立って
ウェハーを加熱する手段として赤外光源の効率を著しく
滅してしまう。
好適な実施例の説明
第1図、および第3図を参照すると、本発明による蒸着
装置f 10は蒸着室12と、コヒーレント光源14と
、ベロー装置62と、輻射熱源18とを含む。コヒーレ
ント光源14は蒸着室12の中に置かれたウェハー上に
蒸着を行なうのに適した波長の光を出す市販のどんなレ
ーザーでも良い。
装置f 10は蒸着室12と、コヒーレント光源14と
、ベロー装置62と、輻射熱源18とを含む。コヒーレ
ント光源14は蒸着室12の中に置かれたウェハー上に
蒸着を行なうのに適した波長の光を出す市販のどんなレ
ーザーでも良い。
1つの適当なレーザーは長方形のビームを形成するよう
に193nm ArF線(the 193 nm Ar
F 1ine)で作動スるルモニスクス860Tエソク
スサイマレーザー(a Lu+++onics 860
T Excimer La5er)である。円筒形のレ
ンズテレスコープ23が長方形のビームをビームスプリ
ンタ24上に焦点合せし、0 このビームスプリンタ24はこれに入射する光のほとん
どを適し、所定の一部、例えば2〜5%を光検出器26
へ反射させる。光検出器26の出力はコヒーレント光源
14の出力ビームの強さに比例し、コヒーレント光源1
4の出力強さをモニタするためのパワーメータ27に入
力される。
に193nm ArF線(the 193 nm Ar
F 1ine)で作動スるルモニスクス860Tエソク
スサイマレーザー(a Lu+++onics 860
T Excimer La5er)である。円筒形のレ
ンズテレスコープ23が長方形のビームをビームスプリ
ンタ24上に焦点合せし、0 このビームスプリンタ24はこれに入射する光のほとん
どを適し、所定の一部、例えば2〜5%を光検出器26
へ反射させる。光検出器26の出力はコヒーレント光源
14の出力ビームの強さに比例し、コヒーレント光源1
4の出力強さをモニタするためのパワーメータ27に入
力される。
ビームスプリッタ24をJ過したビームは光子のシート
25を作り、これらの光子はコヒーレント光源14によ
って出される波長に対して本質的に透明のものとして選
ばれた窓28に入射する。
25を作り、これらの光子はコヒーレント光源14によ
って出される波長に対して本質的に透明のものとして選
ばれた窓28に入射する。
窓28は普通、紫外線透過性石英又はこれに類似の物質
で形成される。ウェハー即ち基板22は、光子のシー]
・がウェハー22と平行でかつウェハー22から一定距
離間隔をへだでるように蒸着室12の中に蒸着される。
で形成される。ウェハー即ち基板22は、光子のシー]
・がウェハー22と平行でかつウェハー22から一定距
離間隔をへだでるように蒸着室12の中に蒸着される。
ウェハー22と光子のシートとの間の距離は好ましくは
1mm以下であり、代表的には約0.3mmである。光
ビームはウェハー22を通過した後、窓28と同様な第
2の窓29を通して蒸着室12から出て第2のパワーメ
ータ、 30に入射する。コヒーレント光源14の出力
強^ (I ] 1 さとパワーメータ30に入射する光の強さとの比は蒸着
工程で使用される光の強さを表わす。
1mm以下であり、代表的には約0.3mmである。光
ビームはウェハー22を通過した後、窓28と同様な第
2の窓29を通して蒸着室12から出て第2のパワーメ
ータ、 30に入射する。コヒーレント光源14の出力
強^ (I ] 1 さとパワーメータ30に入射する光の強さとの比は蒸着
工程で使用される光の強さを表わす。
ガスタンク31はバルブ36の制御のもとに計量装置3
2およびマニホルド34を介して蒸着室12に酸素ドナ
ーを供給する。同様なタンク38はバルブ44の制御の
もとに計量装置42およびマニホルド34を介して蒸着
室12にガス状シリコンドナーを供給する。酸素ドナー
およびシリコンドナーは9 xti N t Oおよび
窒素中5%シラン、SiH,である。シリコンドナーと
酸素ドナーはマニホルド34の中で混合し、一対の入口
46.48で蒸着室12に流入する。
2およびマニホルド34を介して蒸着室12に酸素ドナ
ーを供給する。同様なタンク38はバルブ44の制御の
もとに計量装置42およびマニホルド34を介して蒸着
室12にガス状シリコンドナーを供給する。酸素ドナー
およびシリコンドナーは9 xti N t Oおよび
窒素中5%シラン、SiH,である。シリコンドナーと
酸素ドナーはマニホルド34の中で混合し、一対の入口
46.48で蒸着室12に流入する。
第1図、第2図および第3図を参照すると、蒸着装置1
0は赤外線放射に対して透過性である石英のような物質
で形成されている少くとも1個、好ましくは複数個のガ
ラス板(石英板又は窓)58A、58B、58C,58
Dを有し、これらのガラス板は蒸着室12の中で複数の
ベロ一部材62A、62B、62C,62Dに取付けら
れ、ベロ一部材は蒸着室12の下壁60に連結されて2 イル。真空気密シール50がベロー62A、62B等と
石英板58A、58B等との接合部を密封する。各へロ
ーは赤外線放射を出すハロゲンランプ66を収容してい
る。好ましくは放物線である複数個の反射器68はハロ
ゲンランプ66の赤外線放射を反射させて、例えば直径
4〜6インチ(10,16〜15.24cm)の均一な
赤外線放射をガラス板58A、58B等に供給する。ベ
ロー62に連結されている複数本のロンドア0〜72に
よりガラス板58の高さと角度をウェハー22に対して
調節することができる。かくして、ハロゲンランプ66
および反射器68はガラス板58より上に置かれたウェ
ハー22に熱を供給する。
0は赤外線放射に対して透過性である石英のような物質
で形成されている少くとも1個、好ましくは複数個のガ
ラス板(石英板又は窓)58A、58B、58C,58
Dを有し、これらのガラス板は蒸着室12の中で複数の
ベロ一部材62A、62B、62C,62Dに取付けら
れ、ベロ一部材は蒸着室12の下壁60に連結されて2 イル。真空気密シール50がベロー62A、62B等と
石英板58A、58B等との接合部を密封する。各へロ
ーは赤外線放射を出すハロゲンランプ66を収容してい
る。好ましくは放物線である複数個の反射器68はハロ
ゲンランプ66の赤外線放射を反射させて、例えば直径
4〜6インチ(10,16〜15.24cm)の均一な
赤外線放射をガラス板58A、58B等に供給する。ベ
ロー62に連結されている複数本のロンドア0〜72に
よりガラス板58の高さと角度をウェハー22に対して
調節することができる。かくして、ハロゲンランプ66
および反射器68はガラス板58より上に置かれたウェ
ハー22に熱を供給する。
コヒーレント光源14はビームを出し、その結果上述し
た光子のシートがガラス板58A、58B、等のすぐ」
二でハウジング12を通して延びる。
た光子のシートがガラス板58A、58B、等のすぐ」
二でハウジング12を通して延びる。
第1図、第2図および第4図を参照すると、ウェハー2
2A、22B等を取付けたボート76をコンベヤチェー
ン又はベルト78のような任意の在来の装置で移動させ
てウェハー22A、22B、3 等をハロゲンランプ66A、66B、等と整列状態に位
置決めする。ボート76およびコンベヤ78はウェハー
22A、22B、等をそれぞれ対応する石英板58A、
58B、等と整列して蒸着室12の中に位置決めする。
2A、22B等を取付けたボート76をコンベヤチェー
ン又はベルト78のような任意の在来の装置で移動させ
てウェハー22A、22B、3 等をハロゲンランプ66A、66B、等と整列状態に位
置決めする。ボート76およびコンベヤ78はウェハー
22A、22B、等をそれぞれ対応する石英板58A、
58B、等と整列して蒸着室12の中に位置決めする。
ボート78には、直径がウェハー22よりも小さい少く
とも1つ、好ましくは複数の円形開口部82A、82B
、等が形成されている。円形開口部82A、82B、等
の各々は切欠き84を有し、切欠き84はウェハー22
A、22B、等を支持するための肩86を形成している
。切欠き84で形成された円の直径はウェハー22A、
22B、等の直径よりも僅かに太きいがら、ウェハーを
ボート76に容易に出し入れすることができる。ボート
79は多数の貫通孔77を有しているので、ドナーガス
はボート76を通過して蒸着させる物質をウェハーに連
続的に供給することができる。
とも1つ、好ましくは複数の円形開口部82A、82B
、等が形成されている。円形開口部82A、82B、等
の各々は切欠き84を有し、切欠き84はウェハー22
A、22B、等を支持するための肩86を形成している
。切欠き84で形成された円の直径はウェハー22A、
22B、等の直径よりも僅かに太きいがら、ウェハーを
ボート76に容易に出し入れすることができる。ボート
79は多数の貫通孔77を有しているので、ドナーガス
はボート76を通過して蒸着させる物質をウェハーに連
続的に供給することができる。
ボート76の下面は、蒸着のためにウェハー22A、2
2B、等を位置決めするとき、石英板58A、58B、
等と直接接触していることが好4 ましい。ウェハー22A、22B、等の下面は、石英板
58A、58B、等のひっかきを避けるために、石英板
58A、58B、等から約5■間隔をへたてるのが好ま
しい。
2B、等を位置決めするとき、石英板58A、58B、
等と直接接触していることが好4 ましい。ウェハー22A、22B、等の下面は、石英板
58A、58B、等のひっかきを避けるために、石英板
58A、58B、等から約5■間隔をへたてるのが好ま
しい。
ロンドア0〜72の各々は夫々のサーボモータ90にね
しで連結される。石英板58A、58B、等は通常は、
ボート76が蒸着室12の中の所定位置へ移動する際の
ひっかきを防止するのに十分な距離下げられることにな
る。ボートが蒸着室に入ったり出たりする際にサーボモ
ータを使用して石英窓即ち石英板58A、58B、等を
下げ、ボートが蒸着用の所定位置に置かれた後、石英板
58A、58B、等を上昇させる。成る適用では、ウェ
ハー22A、22B、等に加える熱を制御するために石
英板58A、58B等の1つ又はそれ以上をボート76
に対して傾むけることが望ましいかも知れない。ビーム
25の発散および不規則性がボート76に隣接して「ホ
ット」スポット又は「コールド」スポットを引き起す。
しで連結される。石英板58A、58B、等は通常は、
ボート76が蒸着室12の中の所定位置へ移動する際の
ひっかきを防止するのに十分な距離下げられることにな
る。ボートが蒸着室に入ったり出たりする際にサーボモ
ータを使用して石英窓即ち石英板58A、58B、等を
下げ、ボートが蒸着用の所定位置に置かれた後、石英板
58A、58B、等を上昇させる。成る適用では、ウェ
ハー22A、22B、等に加える熱を制御するために石
英板58A、58B等の1つ又はそれ以上をボート76
に対して傾むけることが望ましいかも知れない。ビーム
25の発散および不規則性がボート76に隣接して「ホ
ット」スポット又は「コールド」スポットを引き起す。
石英板58A、58B、等およびウェハー22A、22
B、等の5 距離および角度の向きを制御することにより、個々のウ
ェハー22A、22B、等の蒸着速度に亘って成る程度
の制御を行うことができる。
B、等の5 距離および角度の向きを制御することにより、個々のウ
ェハー22A、22B、等の蒸着速度に亘って成る程度
の制御を行うことができる。
1、2 x ] o−21ctaの吸収横断面積をもつ
シランの通常は、193nm領域の波長に対して透明で
ある。しかし乍ら、シリコンの直接的な蒸着が10メガ
ワツト/ cA以下の強さのしきい値をもつArFレー
ザー放射によりシランの光解離を伴って起る。
シランの通常は、193nm領域の波長に対して透明で
ある。しかし乍ら、シリコンの直接的な蒸着が10メガ
ワツト/ cA以下の強さのしきい値をもつArFレー
ザー放射によりシランの光解離を伴って起る。
焦点合せしたArFレーザー14は1001(zの反復
速度で作動するとき、40 M W / c+Jのピー
ク強さをもつIonsパルスを出す。反応容積は約1.
5mmX12mmの横断面積を有しているN20(サイ
エンティフィックガスプロダクツU S P級、一層純
粋ではない)を酸素ドナーとして使用する。何故ならば
、N20が、シランの圧力中で分子酸素よりも、広範囲
の圧力、温度、および流量比に亘ってはるかに安定であ
るからである。
速度で作動するとき、40 M W / c+Jのピー
ク強さをもつIonsパルスを出す。反応容積は約1.
5mmX12mmの横断面積を有しているN20(サイ
エンティフィックガスプロダクツU S P級、一層純
粋ではない)を酸素ドナーとして使用する。何故ならば
、N20が、シランの圧力中で分子酸素よりも、広範囲
の圧力、温度、および流量比に亘ってはるかに安定であ
るからである。
N、Oの解離に適した量子収量は138〜210 nm
波長領域で1.0であり、その光化学は単一光子励起に
ついて良く知られている。コヒーレント光源6 14のようなArFレーザーによる放射に伴ってNeo
の光解離運動も知られている。主な生成物は次式による
反応性励起原子酸素である。
波長領域で1.0であり、その光化学は単一光子励起に
ついて良く知られている。コヒーレント光源6 14のようなArFレーザーによる放射に伴ってNeo
の光解離運動も知られている。主な生成物は次式による
反応性励起原子酸素である。
NzO+h f (193nm) Nt+O(’D)蒸
着装置10の中の反応運動は、原子酸素の消光と再結合
との間の競争、反応性酸化窒素種の発生、および基板反
応によって制御される。蒸着装置10は基板反応を高め
る。何故ならば、ハロゲン光源66からの輻射熱がウェ
ハー22A、22B、等を蒸着に適する温度に加熱する
からであり、又ビーム25の励起体積がウェハー22A
、22B、等に近接しているからである。同時に、蒸着
室12の壁励起体積から比較的離れている。オージェ分
析および赤外線(IR)分光測光によれば、蒸着室した
二酸化シリコン膜との窒素結合が低いので、二酸化シリ
コン膜の生長運動には酸素種0□およびO(’D、”P
)だけが重要である。
着装置10の中の反応運動は、原子酸素の消光と再結合
との間の競争、反応性酸化窒素種の発生、および基板反
応によって制御される。蒸着装置10は基板反応を高め
る。何故ならば、ハロゲン光源66からの輻射熱がウェ
ハー22A、22B、等を蒸着に適する温度に加熱する
からであり、又ビーム25の励起体積がウェハー22A
、22B、等に近接しているからである。同時に、蒸着
室12の壁励起体積から比較的離れている。オージェ分
析および赤外線(IR)分光測光によれば、蒸着室した
二酸化シリコン膜との窒素結合が低いので、二酸化シリ
コン膜の生長運動には酸素種0□およびO(’D、”P
)だけが重要である。
ボート76およびウェハー22A、22B、等を的確に
位置決めし、そして蒸着室12を真空気密にな菖ように
密封した後、バルブ36.44を7 開いてガス状シリコンドナーおよび酸素ドナーを蒸着室
12に流入させる。シリコンドナーと酸素ドナーはマニ
ホルド34の中で混合され、蒸着室12に連結されてい
る真空ポンプ90がガス流を約8トルの圧力に維持する
。適当な流量はS i I+ 4を5%含有するN27
0sccmおよびN 20800sccmである。蒸着
装置10はホーミングからよくない蒸着を実質的に除去
するけれども、ときとして、窓28.29をパージして
ホーミングから不透明な沈着物を除去することが必要で
あるかも知れない。
位置決めし、そして蒸着室12を真空気密にな菖ように
密封した後、バルブ36.44を7 開いてガス状シリコンドナーおよび酸素ドナーを蒸着室
12に流入させる。シリコンドナーと酸素ドナーはマニ
ホルド34の中で混合され、蒸着室12に連結されてい
る真空ポンプ90がガス流を約8トルの圧力に維持する
。適当な流量はS i I+ 4を5%含有するN27
0sccmおよびN 20800sccmである。蒸着
装置10はホーミングからよくない蒸着を実質的に除去
するけれども、ときとして、窓28.29をパージして
ホーミングから不透明な沈着物を除去することが必要で
あるかも知れない。
ハロゲンランプ58からの輻射熱はうエバー22A、2
2B1等の温度を約3秒で適正な作動レベルに上げ、は
んの僅かな熱が蒸着室12へ伝達されるにすぎない。在
来の伝導性加熱装置および方法ではウェハーを適正に加
熱するのに5乃至6分程を要し、可成りな量の熱を蒸着
室の壁に又窓28.29の表面に伝達させてしまう。
2B1等の温度を約3秒で適正な作動レベルに上げ、は
んの僅かな熱が蒸着室12へ伝達されるにすぎない。在
来の伝導性加熱装置および方法ではウェハーを適正に加
熱するのに5乃至6分程を要し、可成りな量の熱を蒸着
室の壁に又窓28.29の表面に伝達させてしまう。
二酸化シリコンの蒸気が室温より高い温度の表面に付着
する傾向があるから、ランプ66でウェ8 バー22A、22B、等を迅速に加熱することによって
、真空蒸着室12および窓28.29に付く良くない蒸
着を実質的に除去し、同時に加熱されたウェハー22A
、22B、等に付く蒸着を実質的に高める。
する傾向があるから、ランプ66でウェ8 バー22A、22B、等を迅速に加熱することによって
、真空蒸着室12および窓28.29に付く良くない蒸
着を実質的に除去し、同時に加熱されたウェハー22A
、22B、等に付く蒸着を実質的に高める。
200°C以下の温度では、蒸着した二酸化シリコン膜
は外観が乳白色で容易にひっかかれた。
は外観が乳白色で容易にひっかかれた。
200℃以上の温度で形成さたあらゆる膜は外観が透明
で均一であった。250℃の温度およびそれ以上の温度
で作られた膜はひっかき抵抗と付着性が非常に高かった
。このような膜は機械的なけかきによって影響されず、
ウェハー22に、感圧接着テープに付くよりも強く付く
。
で均一であった。250℃の温度およびそれ以上の温度
で作られた膜はひっかき抵抗と付着性が非常に高かった
。このような膜は機械的なけかきによって影響されず、
ウェハー22に、感圧接着テープに付くよりも強く付く
。
蒸着装置10の効能を示すために、表Iおよび■は蒸着
中のウェハー22の温度の函数として光分解二酸化シリ
コン膜の物理的性質と電機的特性の測定値を示す。比較
のために、低圧化学蒸着膜(860℃;5iCj!zH
zおよびN20)および熱酸化物(1,OO0℃;トリ
クロロエチレンおよI びOX)膜が入れてあり、その
両方はコンデンサ1゜ 1 9 −の製造を受け、光分解酸化物とともにテストを受けた
。ポリシリコンゲートMOSコンデンサー(面積2 X
l O−’cJ)および蒸着AAゲートコンデンサー
(面積0.03cn+)の両方から、表面状態(NS!
> 、フラントバンド電圧(V□)、および放電破壊電
圧(Vn )の測定値を得た。ポリシリコンコンデンサ
ーの製造N2中で60分間950 ”cでの焼しまめを
含む追加の高温工程がらなり、アルミニウムコンデンサ
ーは30分間425℃の焼なましを受けるに過ぎない(
Hgto%、N290%)。
中のウェハー22の温度の函数として光分解二酸化シリ
コン膜の物理的性質と電機的特性の測定値を示す。比較
のために、低圧化学蒸着膜(860℃;5iCj!zH
zおよびN20)および熱酸化物(1,OO0℃;トリ
クロロエチレンおよI びOX)膜が入れてあり、その
両方はコンデンサ1゜ 1 9 −の製造を受け、光分解酸化物とともにテストを受けた
。ポリシリコンゲートMOSコンデンサー(面積2 X
l O−’cJ)および蒸着AAゲートコンデンサー
(面積0.03cn+)の両方から、表面状態(NS!
> 、フラントバンド電圧(V□)、および放電破壊電
圧(Vn )の測定値を得た。ポリシリコンコンデンサ
ーの製造N2中で60分間950 ”cでの焼しまめを
含む追加の高温工程がらなり、アルミニウムコンデンサ
ーは30分間425℃の焼なましを受けるに過ぎない(
Hgto%、N290%)。
そのままの蒸着膜と焼しめた蒸着膜の両方についてエッ
チ速度および屈折率の測定を行った。焼しめなかった蒸
着膜のエッチ速度は蒸着温度を増すと減少する。エッチ
速度の減少は焼しめの際に起り熱酸化物に匹敵するよう
になる。
チ速度および屈折率の測定を行った。焼しめなかった蒸
着膜のエッチ速度は蒸着温度を増すと減少する。エッチ
速度の減少は焼しめの際に起り熱酸化物に匹敵するよう
になる。
30分(H210%、N290%、425℃)の焼なま
し後ピンホール密度の測定を行った。
し後ピンホール密度の測定を行った。
2350℃で蒸着した膜のピンホール密度はGa5on
icsピンホ一ル密度モニターで測定したところ0 1cm−’以下であった。
icsピンホ一ル密度モニターで測定したところ0 1cm−’以下であった。
放電破壊電圧を次の2つの技術を使ってTektron
ix l 17型カーブトレーサで測定した。
ix l 17型カーブトレーサで測定した。
(1)放電破壊まで20■/秒増大、(2) l OV
毎に、1.0分休んで2V/S増大。直流および交流の
印加電圧を使って別々の走査をした。
毎に、1.0分休んで2V/S増大。直流および交流の
印加電圧を使って別々の走査をした。
屈折率および厚さの測定を偏光解析針で行った。
厚さの測定をDektakプロフィロメータで又Nan
ospec膜深さコンピューターで行った。これらの測
定を250℃および300℃での蒸着以外焼しめ前後で
取った。焼しめによる屈折率の変化は1%であり、10
〜15%の厚さの減少が見られた。光分解酸化物の屈折
率は熱酸化物と厳密に一致する。
ospec膜深さコンピューターで行った。これらの測
定を250℃および300℃での蒸着以外焼しめ前後で
取った。焼しめによる屈折率の変化は1%であり、10
〜15%の厚さの減少が見られた。光分解酸化物の屈折
率は熱酸化物と厳密に一致する。
光分解酸化物のNSS値は低圧化学蒸着および熱酸化物
のものよりも10〜100倍大きい。これらの差は制御
されてない実験環境の中で扱われるウェハーに光分解酸
化物を生長させたこと、一方制御されてない実験環境の
中で扱われるウェハーに低圧化学気相沈積および熱酸化
物を生長させた1 こと、洗浄室環境の中で低圧化学蒸着および熱酸化物を
生長させたことによる。スパンタープロファイルオーガ
ーおよび二次イオンマス分光(SIMS)によれば、レ
ーザー光蒸着においておそらく、前方ポンプから逆流す
るオイルにより膜全体に亘って炭化水素が立証された。
のものよりも10〜100倍大きい。これらの差は制御
されてない実験環境の中で扱われるウェハーに光分解酸
化物を生長させたこと、一方制御されてない実験環境の
中で扱われるウェハーに低圧化学気相沈積および熱酸化
物を生長させた1 こと、洗浄室環境の中で低圧化学蒸着および熱酸化物を
生長させたことによる。スパンタープロファイルオーガ
ーおよび二次イオンマス分光(SIMS)によれば、レ
ーザー光蒸着においておそらく、前方ポンプから逆流す
るオイルにより膜全体に亘って炭化水素が立証された。
5iOzl!の蒸着速度は20 ’Cと600”Cと1
7)間の基板温度に無関係であり、ガス圧力およびレー
ザー強度に正比例する。酸化物の厚さのプロファイル測
定中、低温5Fot膜は機械的に軟質であるから、低温
Sin、膜(<200’C)は針で損傷した。
7)間の基板温度に無関係であり、ガス圧力およびレー
ザー強度に正比例する。酸化物の厚さのプロファイル測
定中、低温5Fot膜は機械的に軟質であるから、低温
Sin、膜(<200’C)は針で損傷した。
使用した反応体ガス混合物は89%のN、010%のN
2および1%のSiH,であったから、Sin、膜中の
窒素の混入は主要であった。IR分光光度測定法を使用
することによって、850cap−’(D S i −
Nピークニ向う1080cm−’(7)吸収ピークの2
0cm−’以下の移動を測定した。これはSiOオ膜中
の5%以下のS 1% N 4含有量に相当する。更に
、スパッタリングオーガー分析を使2 用して膜中の窒素の混入を分析し、2〜4%の窒素含有
量を示した。それ故に、膜中の窒素混入は少く、その結
合は未知である。表■の屈折率の値によれば、膜はシリ
コン過多でもないし窒素過多でもない。
2および1%のSiH,であったから、Sin、膜中の
窒素の混入は主要であった。IR分光光度測定法を使用
することによって、850cap−’(D S i −
Nピークニ向う1080cm−’(7)吸収ピークの2
0cm−’以下の移動を測定した。これはSiOオ膜中
の5%以下のS 1% N 4含有量に相当する。更に
、スパッタリングオーガー分析を使2 用して膜中の窒素の混入を分析し、2〜4%の窒素含有
量を示した。それ故に、膜中の窒素混入は少く、その結
合は未知である。表■の屈折率の値によれば、膜はシリ
コン過多でもないし窒素過多でもない。
3
本発明の方法および装置は従来の蒸着技術に比して顕著
な利点を有している。本発明では、はんの数秒での基板
22の加熱により又LOOOA/分の高い蒸着速度によ
りサイクル時間が比較的短くてすむ。基板22は、蒸着
すべき材料の所要厚さに応じて、はんの約5〜10分間
300〜450℃の蒸着温度になる必要がある。低圧化
学気相沈積技術およびプラズマ化学気相沈積技術では、
基板が略120分間成る温度を受ける必要がある。
な利点を有している。本発明では、はんの数秒での基板
22の加熱により又LOOOA/分の高い蒸着速度によ
りサイクル時間が比較的短くてすむ。基板22は、蒸着
すべき材料の所要厚さに応じて、はんの約5〜10分間
300〜450℃の蒸着温度になる必要がある。低圧化
学気相沈積技術およびプラズマ化学気相沈積技術では、
基板が略120分間成る温度を受ける必要がある。
本発明は比較的低温で蒸着を行うから、蒸着室の壁は冷
たい。反応体は蒸着室の壁から間隔をへだてたレーザー
ビーム25の進路中でのみ発生する。従ってほんの僅か
な付着が蒸着室の表面に生ずるに過ぎない。
たい。反応体は蒸着室の壁から間隔をへだてたレーザー
ビーム25の進路中でのみ発生する。従ってほんの僅か
な付着が蒸着室の表面に生ずるに過ぎない。
あらゆる方向に10eVより大きいエネルギーで光子を
発生ずるプラズマ化学気相沈積技術と違って、本発明で
用いられるコヒーレント光源は基板22の表面にぶつか
らないように差し向けられた6、 4 e V以下のエ
ネルギーの光燃料を発生する。
発生ずるプラズマ化学気相沈積技術と違って、本発明で
用いられるコヒーレント光源は基板22の表面にぶつか
らないように差し向けられた6、 4 e V以下のエ
ネルギーの光燃料を発生する。
5
高エネルギーの光子は基板22に入射しない。従って、
本発明の蒸着法では、基板22は放射損傷を実質的経験
しない。
本発明の蒸着法では、基板22は放射損傷を実質的経験
しない。
本発明のレーザー蒸着技術は低圧化学気相沈積技術又は
プラズマ化学気相沈積技術よりも簡単である。蒸着速度
は基板の温度と無関係であり、そしてコヒーレント光ビ
ーム25中の光子束について線形である。
プラズマ化学気相沈積技術よりも簡単である。蒸着速度
は基板の温度と無関係であり、そしてコヒーレント光ビ
ーム25中の光子束について線形である。
蒸着室の比較的低い温度のために、装置ば自動式基板取
扱い機構に有用である。
扱い機構に有用である。
本発明の装置および方法はシリコン酸化物、モリブテン
、タングステン、タンタル、クロムおよびアルミニウム
のような多くの異なる種類の物質を蒸着するのに使用す
ることができる。
、タングステン、タンタル、クロムおよびアルミニウム
のような多くの異なる種類の物質を蒸着するのに使用す
ることができる。
レーザービーム25が基板22の表面にぶつがらないか
ら又200℃で蒸着が行なわれるから、レーザー化学気
相沈積法を使用して有機光抵抗体のような感温構造体に
膜を付けることができる。
ら又200℃で蒸着が行なわれるから、レーザー化学気
相沈積法を使用して有機光抵抗体のような感温構造体に
膜を付けることができる。
6
第1図は蒸着工程に使用される装置の概略図、第2図は
第1図の蒸着室の斜視図、 第3図はウェハーに対して石英窓の位置を調節するため
のベローの拡大斜視図、 第4図は蒸着室の中ヘウェハーを運ぶのに用いられるボ
ートの斜視図、 第5図はウェハーとへローを示す第4図のポートの断面
図である。 10・・・蒸着装置、12・・・蒸着室、14・・・コ
ヒーレント光源、18・・・輻射熱源、22・・・ウェ
ハー、28・・・窓、58・・・石英窓又は石英板。 7 手続補正書(方式) 1.事件の表示 昭和60年特許願第45723号2、
発明の名称 レーザー化学気相沈積方法および装置3、
補正をする者 事件との関係 出 願 人 名 称 ゼネラル シグナル コーポレーション4、代
理人 5、補正命令の日付 昭和60年6月25日願書に最初
に添付した図面の浄書・ 別紙のとおり(内容に変更なし)
第1図の蒸着室の斜視図、 第3図はウェハーに対して石英窓の位置を調節するため
のベローの拡大斜視図、 第4図は蒸着室の中ヘウェハーを運ぶのに用いられるボ
ートの斜視図、 第5図はウェハーとへローを示す第4図のポートの断面
図である。 10・・・蒸着装置、12・・・蒸着室、14・・・コ
ヒーレント光源、18・・・輻射熱源、22・・・ウェ
ハー、28・・・窓、58・・・石英窓又は石英板。 7 手続補正書(方式) 1.事件の表示 昭和60年特許願第45723号2、
発明の名称 レーザー化学気相沈積方法および装置3、
補正をする者 事件との関係 出 願 人 名 称 ゼネラル シグナル コーポレーション4、代
理人 5、補正命令の日付 昭和60年6月25日願書に最初
に添付した図面の浄書・ 別紙のとおり(内容に変更なし)
Claims (9)
- (1) 蒸着室の壁に蒸気を付着させることなく、蒸着
室の中で基板に物質をレーザー化学気相沈積させる装置
であって、 蒸着室の中に基板を位置決めするための装置と、 蒸着室から隔絶されていて、ウェハーを蒸着前に所定温
度に加熱する赤外線放射を生じさせるための装置と、 赤外線放射を基板に伝達するための窓装置と、窓装置に
赤外線放射を葉中させるための装置と、 赤外線放射をウェハーに加える量を制御するために、ウ
ェハーに対して窓装置の距離および角度の向きを制御す
るための装置と、 蒸着すべき物質のドナーを蒸着室に加えるための装置と
、 基板に物質を蒸着させるために、ドナーとコヒーレント
光とを相互させるための装置とからなることを特徴とす
る装置。 - (2)赤外線放射を生じさせるための装置はハロゲンラ
ンプを有する、特許請求の範囲第(1)項記載の装置。 - (3) 赤外線放射を集中させるための装置は、ハロゲ
ンランプに近接し、実質的に一定の強い赤外線放射ビー
ムを生じさせるための反射器を有している、特許請求の
範囲第(2)項記載の装置。 - (4)制御装置は、端を窓装置に連結させたベローと、
基板に対して窓装置の距離および角度の向きを制御する
ようにベローを調節するための装置とを有している、特
許請求の範囲第(2)項記載の装置。 - (5)ベローを調節するためのサーボ装置を更に有して
いる、特許請求の範囲第(4)項記載の装置。 - (6)位置決め装置は複数個の基板を蒸着室の中へ搬送
するための装置を有している、特許請求の範囲第+11
項記載の装置。 - (7)搬送装置は、一般的に円形の基板を頭部間の肩で
支持するため、複数の段付開口部を有するボートを有し
ている、特許請求の範囲第(5)項記載の装置。 - (8)各段付開口部に装着した基板を加熱するために各
段付開口部に赤外線放射を伝達するための複数個の窓装
置と、 蒸着室から隔絶されていて、窓装置に赤外線放射を加え
るための装置と、 各窓装置に連結され、基板に対して各窓装置の相対距離
および角度の向きを別々に調節するための複数のへロー
装置とを更に有している、特許請求の範囲第(6)項記
載の装置。 - (9) へロー装置を互に独立に調節するためのサーボ
装置を更に有している、特許請求の範囲第(8)項記載
の装置。 ilm 蒸着室の壁に付着させることなく、蒸着室の中
で基板に物質をレーザー化学気相沈着させる方法であっ
て、 I 基板を蒸着室の中に窓に隣接して位置決めし、赤外
線放射を窓を通して基板に差し向けて基板を所定温度に
加熱し、 赤外光源の赤外線放射を反射させて実質的に均一な強さ
のビームを形成し、 窓をベローで調節して基板に対して窓の位置を制御し、 基板に蒸着させるべき物質のドナーを基板に供給し、 コヒーレント光ビームと酸素およびガス状ドナーとを相
互作用させて基板に物質を蒸着させることを特徴とする
方法。 (lυ 複数個の基板を蒸着室の中に夫々の窓に隣接し
て位置決めし、 窓を夫々のベローで互に独立に調節して基板に対して窓
の位置を制御することを含む、特許請求の範囲第00項
記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/587,284 US4581248A (en) | 1984-03-07 | 1984-03-07 | Apparatus and method for laser-induced chemical vapor deposition |
US587284 | 1984-03-07 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60258915A true JPS60258915A (ja) | 1985-12-20 |
Family
ID=24349173
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP60045723A Pending JPS60258915A (ja) | 1984-03-07 | 1985-03-07 | レ−ザ−化学気相沈積方法および装置 |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4581248A (ja) |
EP (1) | EP0154561A3 (ja) |
JP (1) | JPS60258915A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01236634A (ja) * | 1987-05-04 | 1989-09-21 | Gregory A Roche | 基板上へ物質を移動させるための装置及び方法 |
Families Citing this family (41)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0236276Y2 (ja) * | 1985-01-10 | 1990-10-03 | ||
JPS61213376A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Mitsubishi Electric Corp | 光化学成膜装置 |
US4719122A (en) * | 1985-04-08 | 1988-01-12 | Semiconductor Energy Laboratory Co., Ltd. | CVD method and apparatus for forming a film |
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