JPS60241775A - Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ回路 - Google Patents
Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ回路Info
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- JPS60241775A JPS60241775A JP9690584A JP9690584A JPS60241775A JP S60241775 A JPS60241775 A JP S60241775A JP 9690584 A JP9690584 A JP 9690584A JP 9690584 A JP9690584 A JP 9690584A JP S60241775 A JPS60241775 A JP S60241775A
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- JP
- Japan
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- voltage
- load
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- control means
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02M—APPARATUS FOR CONVERSION BETWEEN AC AND AC, BETWEEN AC AND DC, OR BETWEEN DC AND DC, AND FOR USE WITH MAINS OR SIMILAR POWER SUPPLY SYSTEMS; CONVERSION OF DC OR AC INPUT POWER INTO SURGE OUTPUT POWER; CONTROL OR REGULATION THEREOF
- H02M3/00—Conversion of dc power input into dc power output
- H02M3/22—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac
- H02M3/24—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters
- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
- H02M3/338—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only in a self-oscillating arrangement
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、直流低圧電源を直流高圧電源に変換するいわ
ゆるＤＣ−ＤＣコンバータ回路に関し、特に大容量コン
デンサを負荷とする場合に有利なりＣ−ＤＣコンバータ
回路に関するものである１、従来例の構成とその問題点 従来よシ、負荷となる大容量のコンデンサとＤＣ−ＤＣ
コンバータ回路とを組み合わせた装置としでは、写真撮
影の際に有用されている写真用ストロボ装置がよく知ら
れている。
ゆるＤＣ−ＤＣコンバータ回路に関し、特に大容量コン
デンサを負荷とする場合に有利なりＣ−ＤＣコンバータ
回路に関するものである１、従来例の構成とその問題点 従来よシ、負荷となる大容量のコンデンサとＤＣ−ＤＣ
コンバータ回路とを組み合わせた装置としでは、写真撮
影の際に有用されている写真用ストロボ装置がよく知ら
れている。
かかる写真用ストロボ装置において、所望の動作である
充分な光量での発光動作を期待する場合、ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ回路の負荷である大容量の主コンデンサの充電
か完了するまで比較的長い待時間を必要とし、ともすれ
ばシャッターチャンスを逸してし１うことがあった。
充分な光量での発光動作を期待する場合、ＤＣ−ＤＣコ
ンバータ回路の負荷である大容量の主コンデンサの充電
か完了するまで比較的長い待時間を必要とし、ともすれ
ばシャッターチャンスを逸してし１うことがあった。
即ち、犬容敏のコンデンサが負荷の場合、その充電時定
数がどうしても大きくなってし捷い、所望の安定した直
流高圧電源を得るまでの時間が装置によってはとうてい
無視し得ない時間となる問題点が従来のＤＣ−ＤＣコン
バータ回路は有しているわけである。
数がどうしても大きくなってし捷い、所望の安定した直
流高圧電源を得るまでの時間が装置によってはとうてい
無視し得ない時間となる問題点が従来のＤＣ−ＤＣコン
バータ回路は有しているわけである。
尚、ストロボ装置においては、上記如くの問題点に対処
するべく、主コンデンサの充電電圧を検出してＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ回路の動作を停止せしめるいわゆる定電圧
回路を併設することにより、コンバータトランスの巻数
比を大きくして発生電圧を充電完了電圧値よりも高く設
定し充電時間の短縮を３１ろうとした構成も実用化され
ているが、かかる場合、確かにフル充電電圧値に到達す
るまでの充電時間は直流低圧電源の消耗等を考え総合的
に判断すると短縮できることになるもののエネルギーの
変換効率は悪くなるという問題点を依然さして有し、改
善が望まれているのか現状である。
するべく、主コンデンサの充電電圧を検出してＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータ回路の動作を停止せしめるいわゆる定電圧
回路を併設することにより、コンバータトランスの巻数
比を大きくして発生電圧を充電完了電圧値よりも高く設
定し充電時間の短縮を３１ろうとした構成も実用化され
ているが、かかる場合、確かにフル充電電圧値に到達す
るまでの充電時間は直流低圧電源の消耗等を考え総合的
に判断すると短縮できることになるもののエネルギーの
変換効率は悪くなるという問題点を依然さして有し、改
善が望まれているのか現状である。
発明の目的
本発明の目的は、コンバータトランスの巻数ｌｌ、を昇
圧動作中における負荷の状態を考慮して自動的に切換え
ることにより、エネルギー変換効率の高い、かつ大容量
コンデンサが負荷の場合ＶＣは、その充電時間を効率良
く短縮できるＤＣ−Ｄ Ｃ：Ｉンバータ回路を拵供する
ことである。
圧動作中における負荷の状態を考慮して自動的に切換え
ることにより、エネルギー変換効率の高い、かつ大容量
コンデンサが負荷の場合ＶＣは、その充電時間を効率良
く短縮できるＤＣ−Ｄ Ｃ：Ｉンバータ回路を拵供する
ことである。
発明の構成
本発明によるとＤＣ−ＤＣコンバータ［！！］路は、直
流低圧電源２発振ｉ・ランジメタ５巻数比の異なる第１
．第２端子の形成されたｍ−次巻線をイＪするコンバー
タトランス等からなる電圧’Ａ、 、！ｆＥ部と、Ｉ−
記第１．第２の端子の内の巻数の少ない端ｆと負荷が接
続される出力端との闇に接続される第１の整流用ダイオ
ードと、巻数の多い端子と上記出力端との間に接続され
るスイッチ素子と第２の整流用ダイオードと、上記負荷
の状態を検出することＫより上記スイッチ素子の動作を
制御する動作制御手段とから構成されるものである。
流低圧電源２発振ｉ・ランジメタ５巻数比の異なる第１
．第２端子の形成されたｍ−次巻線をイＪするコンバー
タトランス等からなる電圧’Ａ、 、！ｆＥ部と、Ｉ−
記第１．第２の端子の内の巻数の少ない端ｆと負荷が接
続される出力端との闇に接続される第１の整流用ダイオ
ードと、巻数の多い端子と上記出力端との間に接続され
るスイッチ素子と第２の整流用ダイオードと、上記負荷
の状態を検出することＫより上記スイッチ素子の動作を
制御する動作制御手段とから構成されるものである。
実施例の説明
第１図は本発明によるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の一実
施例を示す電気回路図であり、詳しく述べる壕でもなく
写真用ストロボ装置に採用した一例である。
施例を示す電気回路図であり、詳しく述べる壕でもなく
写真用ストロボ装置に採用した一例である。
図中、１が本発明によるＤＣ−ＤＣコンバータ回路であ
り以下の構成を有している。
り以下の構成を有している。
即ち、図面からも明らかなように、直流低圧電源２、電
源スィッチ３、−次巻線４ａ、巻数の多い端子Ａおよび
少ない端子Ｂを有する二次巻線４ｂ。
源スィッチ３、−次巻線４ａ、巻数の多い端子Ａおよび
少ない端子Ｂを有する二次巻線４ｂ。
補助巻線４Ｃからなるコンバータトランス、発振トラン
ジスタ６、起動抵抗６、補助コンデンサ７からなる電圧
昇圧部８、および整流用ダイオード９．１ｏ端子Ａと直
列接続されるスイッチング素子である所定の光を受ける
ことにより導通状態となるＬＳＣＲｌｌおよび負荷の状
態を検知する状態検知手段１２、この状態検知手段１２
の出力によりスイッチ素子であるＬＳＣＲｌｌの動作を
制御する制御手段１３を含んで構成されている。
ジスタ６、起動抵抗６、補助コンデンサ７からなる電圧
昇圧部８、および整流用ダイオード９．１ｏ端子Ａと直
列接続されるスイッチング素子である所定の光を受ける
ことにより導通状態となるＬＳＣＲｌｌおよび負荷の状
態を検知する状態検知手段１２、この状態検知手段１２
の出力によりスイッチ素子であるＬＳＣＲｌｌの動作を
制御する制御手段１３を含んで構成されている。
尚、第１図の実施例は写真用ストロボ装置への使用とい
うことで負荷が図面からも明らかなように大容量の主コ
ンデンサ１４ふ・よびトリガー１ｆ１］路、閃光放電管
等からなる発光１．ｉＪｌ路１６であることから上記状
態検知手段１２は、出力端子Ｃ，Ｄ間に接続され主コン
デンサ１４の充電電圧を分割して検出する抵抗１６ 、
１７、コンパレータ１８、このコンパレ〜り１８の基＄
電圧を設定する抵抗１９とダイオード２０とから構成さ
れる電圧検知１【】ｊ路となっている。
うことで負荷が図面からも明らかなように大容量の主コ
ンデンサ１４ふ・よびトリガー１ｆ１］路、閃光放電管
等からなる発光１．ｉＪｌ路１６であることから上記状
態検知手段１２は、出力端子Ｃ，Ｄ間に接続され主コン
デンサ１４の充電電圧を分割して検出する抵抗１６ 、
１７、コンパレータ１８、このコンパレ〜り１８の基＄
電圧を設定する抵抗１９とダイオード２０とから構成さ
れる電圧検知１【】ｊ路となっている。
また、制御手段１３は、巻数の多い端子Ａと主コンデン
サ１４との間に接続されるスイッチ素子が本実施例にお
いて４−ｉ、ＬｓｃＲであるため上記コンパレータ１８
の出力状態により点灯、非点灯が制御されるＬＥＤ２１
と抵抗２２から形成され、このＬＥＤ２１の点灯によっ
て上記ＬＳＣＲ１０を導通状態になす如くに構成されて
いる。
サ１４との間に接続されるスイッチ素子が本実施例にお
いて４−ｉ、ＬｓｃＲであるため上記コンパレータ１８
の出力状態により点灯、非点灯が制御されるＬＥＤ２１
と抵抗２２から形成され、このＬＥＤ２１の点灯によっ
て上記ＬＳＣＲ１０を導通状態になす如くに構成されて
いる。
以下、上記如くの構成からなる本発明によるＤＣ−ＤＣ
Ｃコンパ−回路１の動作について、第２図に示した負荷
である主コンデンサ１４の充電電圧特性図を参照しなが
ら説明する。
Ｃコンパ−回路１の動作について、第２図に示した負荷
である主コンデンサ１４の充電電圧特性図を参照しなが
ら説明する。
今、第１図に示した如くの回路において、主コンデンサ
１４の充電が何らなされていない時点ｔ１で電源スィッ
チ３が閉成されると、図面からも明らかなように直流低
圧電源２は、起動抵抗６等を介して発振トランジスタ５
のベースＮエミッタ間に、また状態検知手段１２．制御
手段１３に供給されることになる。
１４の充電が何らなされていない時点ｔ１で電源スィッ
チ３が閉成されると、図面からも明らかなように直流低
圧電源２は、起動抵抗６等を介して発振トランジスタ５
のベースＮエミッタ間に、また状態検知手段１２．制御
手段１３に供給されることになる。
従って、発振トランジスタ６を含む電圧昇圧部８は周知
の動作を開始するわけであるが、この時主コンデンサ１
４の充電電圧は零であることから、状態検知手段１２の
コンパレータ１７は動作することはなく、その出力は低
レベル状態に維持せしめられることになるため、もちろ
ん制御手段１３のＬＥＤ２１は点灯しない。
の動作を開始するわけであるが、この時主コンデンサ１
４の充電電圧は零であることから、状態検知手段１２の
コンパレータ１７は動作することはなく、その出力は低
レベル状態に維持せしめられることになるため、もちろ
ん制御手段１３のＬＥＤ２１は点灯しない。
従って、ＬＳＣＲｌｌは非導通状態を維持することにな
る。
る。
この結果、上述した電源スィッチ３の閉成により動作を
開始した電圧昇圧部８により端子ＡあるいはＢに発生せ
しめられた交流高圧電圧は、端子Ｂに発生する電圧だけ
が整流用ダイオード１０を介して主コンデンサ１４に供
給されることになる。
開始した電圧昇圧部８により端子ＡあるいはＢに発生せ
しめられた交流高圧電圧は、端子Ｂに発生する電圧だけ
が整流用ダイオード１０を介して主コンデンサ１４に供
給されることになる。
主コンデンサ１４は上記した端子Ｂの電圧が整流用ダイ
オード１ｏを介して供給されることにより充電が開始さ
れ、その端子電圧は、第２図における電源スィッチ３の
投入時点ｔ１ 以降に示されるように時間と共に上昇し
てゆく。
オード１ｏを介して供給されることにより充電が開始さ
れ、その端子電圧は、第２図における電源スィッチ３の
投入時点ｔ１ 以降に示されるように時間と共に上昇し
てゆく。
主コンデンサ１４の充電が進み、時点ｔ２において充電
電圧を分割している抵抗１６．１７の内の抵抗１７の両
端の電圧が、コンパレータ１８のダイオード２０によっ
て設定された基準電圧を越えると、コンパレータ１８は
反転動作を行ない高レベルの出力を発生することになる
。
電圧を分割している抵抗１６．１７の内の抵抗１７の両
端の電圧が、コンパレータ１８のダイオード２０によっ
て設定された基準電圧を越えると、コンパレータ１８は
反転動作を行ない高レベルの出力を発生することになる
。
コンパレータ１８が高レベルの出力を発生すると、制御
手段１３のＬＥＤ２１は点灯することにすることは図面
からも明らかであり、従って、こ・ ′ のＬＥＤ ２１の点灯光がＬＳＣＲｌ １に供給されることになる
。
手段１３のＬＥＤ２１は点灯することにすることは図面
からも明らかであり、従って、こ・ ′ のＬＥＤ ２１の点灯光がＬＳＣＲｌ １に供給されることになる
。
ＬＳＣＲｌｌは前述したようにＬＥＤ２１からの光の供
給を受けることにより導通状態になされる。このためそ
れまでは端子Ｂを介して流れていた二次巻線４ｂの電流
が電位の高い端子Ａに向か、）て流れることになり、従
って端子Ａに発生せしめられる電圧が整流用ダイオード
９を介して主コンデンサ１４に供給されることになる。
給を受けることにより導通状態になされる。このためそ
れまでは端子Ｂを介して流れていた二次巻線４ｂの電流
が電位の高い端子Ａに向か、）て流れることになり、従
って端子Ａに発生せしめられる電圧が整流用ダイオード
９を介して主コンデンサ１４に供給されることになる。
この結果、上記ＬＳＣＲ１１が導通状態となる時点ｔ２
以降は、端子Ａに発生している高電圧によって主コンデ
ンサ１４の充電がなされることになるわけである。
以降は、端子Ａに発生している高電圧によって主コンデ
ンサ１４の充電がなされることになるわけである。
ここで上記如くの動作による本発明のＤＣ−ＤＣＣコン
パ−回路１による主コンデンサ１４の充電特性について
みてみると第２図中に破線および一点鎖線で示した如く
の端子ＡあるいはＢに発生する電圧のみによって充電を
行なった場合の特性に比して実線で示しである如く極め
て良好な特性となっている。
パ−回路１による主コンデンサ１４の充電特性について
みてみると第２図中に破線および一点鎖線で示した如く
の端子ＡあるいはＢに発生する電圧のみによって充電を
行なった場合の特性に比して実線で示しである如く極め
て良好な特性となっている。
即ち、第２図において実線で示した本発明のＤＣ−ＤＣ
Ｃコンパ−回路１による主コンデンサ１４の充電特性は
、破線で示した端子Ａの電圧のみによって充電を行なう
場合の特性に比して低電圧領域での電圧上昇が急であり
エネルギー変換効率が良くなっており、また一点鎖線で
示しだ端子Ｂの電圧のみによって行なう場合の特性に比
して高電圧領域における電圧上昇割合が大きくなってお
り、従って、例えば、第２図におけるｖＦを得たい所望
電圧値とした場合、端子ＡあるいはＢに発生する電圧の
みで充電を行なうと夫々ＴＡ、ＴＢなる充電時間を必要
とするのに対し、本発明によるＤ Ｃ−Ｄ Ｃコンバー
タ回路１によれば、上記ＴＡ、Ｔｇより短かいＴなる充
電時間で主コンデンサ１４を所望電圧値ＶＦまで充電で
きることになるわけである。
Ｃコンパ−回路１による主コンデンサ１４の充電特性は
、破線で示した端子Ａの電圧のみによって充電を行なう
場合の特性に比して低電圧領域での電圧上昇が急であり
エネルギー変換効率が良くなっており、また一点鎖線で
示しだ端子Ｂの電圧のみによって行なう場合の特性に比
して高電圧領域における電圧上昇割合が大きくなってお
り、従って、例えば、第２図におけるｖＦを得たい所望
電圧値とした場合、端子ＡあるいはＢに発生する電圧の
みで充電を行なうと夫々ＴＡ、ＴＢなる充電時間を必要
とするのに対し、本発明によるＤ Ｃ−Ｄ Ｃコンバー
タ回路１によれば、上記ＴＡ、Ｔｇより短かいＴなる充
電時間で主コンデンサ１４を所望電圧値ＶＦまで充電で
きることになるわけである。
尚、前述の動作説明における時点量、即ちコンパレータ
１８の動作を反転させてＬＳＣＲｌｌを導通状態になし
、主コンデンサ１４の充電を行なう端子を切換える時点
の設定は、主コンデンサ１４の予定充電電圧値、直流低
圧電源２の電圧値、端子Ａ、Ｂの巻数比等によって決定
されるエネルギー変換効率を考慮して、即ちエネルギー
変換効率が極めて良くなるように設定されることは詳し
く述べるまでもない。
１８の動作を反転させてＬＳＣＲｌｌを導通状態になし
、主コンデンサ１４の充電を行なう端子を切換える時点
の設定は、主コンデンサ１４の予定充電電圧値、直流低
圧電源２の電圧値、端子Ａ、Ｂの巻数比等によって決定
されるエネルギー変換効率を考慮して、即ちエネルギー
変換効率が極めて良くなるように設定されることは詳し
く述べるまでもない。
さらに、巻数比を切換える構成として第１図に示した実
施例は、主コンデンサの充電電圧を直接分割する手段お
よびＬＥＤとＬＳＣＨのいわゆるフォトカプラを用いて
いるが、例えば主コンデンサの充電電圧と対応する他の
部分あるいは新規に発生させた電圧を検出して直接トラ
ンジスタ等のスイッチ特性を有する素子を制御するよう
なそれ自体は周知の構成を使用しても同様の効果が得ら
れることは明らかである。
施例は、主コンデンサの充電電圧を直接分割する手段お
よびＬＥＤとＬＳＣＨのいわゆるフォトカプラを用いて
いるが、例えば主コンデンサの充電電圧と対応する他の
部分あるいは新規に発生させた電圧を検出して直接トラ
ンジスタ等のスイッチ特性を有する素子を制御するよう
なそれ自体は周知の構成を使用しても同様の効果が得ら
れることは明らかである。
即ち、例えば第３図に示した如くの構成を採用しても何
ら問題はない。尚、第３図における図番２３は、コンバ
ータトランス４の各巻線と電磁結合された三次巻線、２
４はダイオード、２５．２６は抵抗、２７は上記抵抗２
５．２６の降下電圧を検出する電圧検出手段、２８は電
圧検出手段２７の出力により導通状態になされるスイッ
チ素子であるサイリスタを夫々示している。従って、三
次巻線２３には主コンデンサ１４の充電電圧に対応した
電圧が発生するだめ、この電圧を抵抗２６゜２６で分割
、電圧検出手段２７によって検知し主コンデンサ１４の
充電電圧値がエネルギー変換効率を考慮した所定値に到
達した時点でサイリスタ２８を導通させてやれば、前述
した実施例と同様に主コンデンサ１４にエネルギーを供
給する端子を切換えられることになるわけである。
ら問題はない。尚、第３図における図番２３は、コンバ
ータトランス４の各巻線と電磁結合された三次巻線、２
４はダイオード、２５．２６は抵抗、２７は上記抵抗２
５．２６の降下電圧を検出する電圧検出手段、２８は電
圧検出手段２７の出力により導通状態になされるスイッ
チ素子であるサイリスタを夫々示している。従って、三
次巻線２３には主コンデンサ１４の充電電圧に対応した
電圧が発生するだめ、この電圧を抵抗２６゜２６で分割
、電圧検出手段２７によって検知し主コンデンサ１４の
充電電圧値がエネルギー変換効率を考慮した所定値に到
達した時点でサイリスタ２８を導通させてやれば、前述
した実施例と同様に主コンデンサ１４にエネルギーを供
給する端子を切換えられることになるわけである。
発明の効果
°以上述べたように、本発明は負荷の状態に応じて立ち
上がり時にエネルギー変換効率の良い巻数比の小さい第
１端子と、この第１端子の巻数比より大きい巻数比とな
る第２端子とが形成された二次巻線を有するコンバータ
トランスの上記第１゜第２の巻線を、負荷の状態に応じ
て切換接続することから、極めてエネルギー効率の良い
ＤＣ−ＤＣさらに、エネルギー変換効率が良く碌るため
、負荷が大容量のコンデンサの場合、所望の任意電圧ま
での時間を前述の第１あるいは第２の端子のみによって
充電動作を行なう場合より大きく短縮できることになり
、特に写真用ストロボ装置への適用が有利となる実用価
値の高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路を提供することがで
きる効果を有している。
上がり時にエネルギー変換効率の良い巻数比の小さい第
１端子と、この第１端子の巻数比より大きい巻数比とな
る第２端子とが形成された二次巻線を有するコンバータ
トランスの上記第１゜第２の巻線を、負荷の状態に応じ
て切換接続することから、極めてエネルギー効率の良い
ＤＣ−ＤＣさらに、エネルギー変換効率が良く碌るため
、負荷が大容量のコンデンサの場合、所望の任意電圧ま
での時間を前述の第１あるいは第２の端子のみによって
充電動作を行なう場合より大きく短縮できることになり
、特に写真用ストロボ装置への適用が有利となる実用価
値の高いＤＣ−ＤＣコンバータ回路を提供することがで
きる効果を有している。
第１図は本発明によるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の一実
施例を備えた写真用ストロボ装置の電気回路図、第２図
は第１図中図番１４で示された主コンデンサの充電特性
図、第３図は本発明によるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の
要部の他の実施回路例を示している。 ２・・・・直流低圧電源、４ ・・コンバータトランス
、８・・・・電圧昇圧部、９，１ｏ・−・・・整流用ダ
イオード、１１・・・・・・スイッチ素子、１２・・・
・・状態検知手段、１３・・・・制御手段、１４・・・
・主コンデンサ、１８・・・コンパレータ。 第１図 第２図
施例を備えた写真用ストロボ装置の電気回路図、第２図
は第１図中図番１４で示された主コンデンサの充電特性
図、第３図は本発明によるＤＣ−ＤＣコンバータ回路の
要部の他の実施回路例を示している。 ２・・・・直流低圧電源、４ ・・コンバータトランス
、８・・・・電圧昇圧部、９，１ｏ・−・・・整流用ダ
イオード、１１・・・・・・スイッチ素子、１２・・・
・・状態検知手段、１３・・・・制御手段、１４・・・
・主コンデンサ、１８・・・コンパレータ。 第１図 第２図
Claims (3)
- （１）直流低圧電源、発振トランジスタ、−次巻線との
巻数比か小さい第１端子およびこの第１端子より巻数比
の大きい第２端子が形成された二次巻線を有するコンバ
ータトランス等からなる電圧昇圧部と、前記第１端子と
負荷が接続される高電位側出力端の間に接続される整流
用ダイオードと、前記第２端子と前記高電位側出力端と
の間に接続される整流作用およびスイッチ機能を有する
スイッチ手段と、前記負荷の状態を電圧検知等により検
出して前記スイッチ手段のスイッチ機能を制御する動作
制御手段とからなり、前記第１および第２端子による前
記負荷に対しての電圧供給状態を前記負荷の状態忙応じ
て切換え、エネルギー変換効率を向上させることを特徴
とするＤＣ−ＤＣコンバータ回路。 - （２）動作制御手段は、前記負荷の電圧変動状態を検知
する状態検知手段と、前記状態検知手段の出力を受け前
記スイッチ手段を導通せしめる制御手段とからなり、前
記負荷が所定電圧となった時前記負荷に対する電圧供給
を第１端子による供給状態から第２端子による供給状態
に切換える特許請求の範囲第１項に記載のＤＣ−ＤＣコ
ンバータ回路。 - （３）スイッチ手段社、動作制御手段により導通非導通
状態が制御されるスイッチ素子と、整流用のダイオード
との直列体からなる特許請求の範囲第１項に記載のＤＣ
−ＤＣコンバータ回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9690584A JPS60241775A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9690584A JPS60241775A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60241775A true JPS60241775A (ja) | 1985-11-30 |
Family
ID=14177380
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9690584A Withdrawn JPS60241775A (ja) | 1984-05-15 | 1984-05-15 | Ｄｃ−ｄｃコンバ−タ回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60241775A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6064159A (en) * | 1995-11-02 | 2000-05-16 | Olympus Optical Co., Ltd. | Power-saving stroboscopic device |
| JP2005086970A (ja) * | 2003-09-11 | 2005-03-31 | Meidensha Corp | コンデンサの充電器および充電方式 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717943A (en) * | 1980-07-08 | 1982-01-29 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Stroboscopic device for camera |
-
1984
- 1984-05-15 JP JP9690584A patent/JPS60241775A/ja not_active Withdrawn
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5717943A (en) * | 1980-07-08 | 1982-01-29 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | Stroboscopic device for camera |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US6064159A (en) * | 1995-11-02 | 2000-05-16 | Olympus Optical Co., Ltd. | Power-saving stroboscopic device |
| JP2005086970A (ja) * | 2003-09-11 | 2005-03-31 | Meidensha Corp | コンデンサの充電器および充電方式 |
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