JPS60208433A - 銅電解殿物からの白金及びパラジウムの回収法 - Google Patents
銅電解殿物からの白金及びパラジウムの回収法Info
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- JPS60208433A JPS60208433A JP59065088A JP6508884A JPS60208433A JP S60208433 A JPS60208433 A JP S60208433A JP 59065088 A JP59065088 A JP 59065088A JP 6508884 A JP6508884 A JP 6508884A JP S60208433 A JPS60208433 A JP S60208433A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、銅邂解搬物からの白金及びパラジウムの回収
法に関するものであり、特には銅電解酸物を塩素ガス浸
出処理することによって生成される浸出復液から公金工
程の前に白金及びパラジウムを早期回収する方法に関す
る。
法に関するものであり、特には銅電解酸物を塩素ガス浸
出処理することによって生成される浸出復液から公金工
程の前に白金及びパラジウムを早期回収する方法に関す
る。
銅の電解精製工程において亀解僧底に沈積する銅電解酸
物(Tノードスライム)には、銅製錬原料中に存在した
銅より寅な金属がすべて濃縮されて存在し、更に銅陽極
中に存在し銅電解液の主成分である希硫酸に溶解しにく
い元素が濃縮する結果として、金、銀、白金族元素、セ
レン、テルル、ビスマス、鉛、#i及び脈石類が混在し
ている。この銅酊解搬物から責金槁等のM価元素類を短
時日で収率良くしかも低コストで回収することは、その
製錬所の収益の改善に役立つのみでなく、資源に乏しい
我国においてはきわめて望ましいことである。本発明は
上記有価金属のうち特に、金の回収と併せて、白金及び
パラジウムの効率的回収を画るものである。
物(Tノードスライム)には、銅製錬原料中に存在した
銅より寅な金属がすべて濃縮されて存在し、更に銅陽極
中に存在し銅電解液の主成分である希硫酸に溶解しにく
い元素が濃縮する結果として、金、銀、白金族元素、セ
レン、テルル、ビスマス、鉛、#i及び脈石類が混在し
ている。この銅酊解搬物から責金槁等のM価元素類を短
時日で収率良くしかも低コストで回収することは、その
製錬所の収益の改善に役立つのみでなく、資源に乏しい
我国においてはきわめて望ましいことである。本発明は
上記有価金属のうち特に、金の回収と併せて、白金及び
パラジウムの効率的回収を画るものである。
我国における従来からの銅電解酸物の処理方法として、
銅電解酸物から銅及びセレンを大部分除失した穀物を乾
式溶錬することによって貴金属類を粗銀メタル中に収5
3 シ、分銀及び分会工程を実施する方法が実施されて
いるが、僕雑な化合物の集合体である穀物の溶錬である
ため、直接採取率にばらつきがあり、繰返物の溶錬を不
可避的に必要とするので、収率及びコスト面からはもと
より、回収に長時日を要するため金利面から不利であっ
た0 近年、新たな注目すべき方法として、銅電解酸物をスラ
リー状とし、そこに塩素ガスを軟込むことにより金その
他の有価金属が溶出した浸出液と銀をAgClの形で固
定した浸出残渣とに分離する塩素ガス浸出法が提唱され
ている。塩素ガス浸出法としては、銅亀解搬物を水性ス
ラリーとして塩素ガスを吹込む方法、銅電解酸物を塩酸
水溶液中でスラリー状とし塩素ガスを吹込む方法及び周
期表第■族及UII族金属の塩化物(NaC1,MgC
1゜等)を用いてスラリー化した銅亀解搬物に塩素ガス
を吹込む方法があり、中でも最後に挙げた方法(C1t
/金h4塩化物浸出法と表示する)は本件出願人の提唱
に係るものであり、穀物中の銀の99.5%以上がAg
Clとして浸出残渣に固定でき、金、白金、パラジウム
その他の有価金属も高収率で浸出液中に回収しつる点で
前2者の方法よりも優れている。
銅電解酸物から銅及びセレンを大部分除失した穀物を乾
式溶錬することによって貴金属類を粗銀メタル中に収5
3 シ、分銀及び分会工程を実施する方法が実施されて
いるが、僕雑な化合物の集合体である穀物の溶錬である
ため、直接採取率にばらつきがあり、繰返物の溶錬を不
可避的に必要とするので、収率及びコスト面からはもと
より、回収に長時日を要するため金利面から不利であっ
た0 近年、新たな注目すべき方法として、銅電解酸物をスラ
リー状とし、そこに塩素ガスを軟込むことにより金その
他の有価金属が溶出した浸出液と銀をAgClの形で固
定した浸出残渣とに分離する塩素ガス浸出法が提唱され
ている。塩素ガス浸出法としては、銅亀解搬物を水性ス
ラリーとして塩素ガスを吹込む方法、銅電解酸物を塩酸
水溶液中でスラリー状とし塩素ガスを吹込む方法及び周
期表第■族及UII族金属の塩化物(NaC1,MgC
1゜等)を用いてスラリー化した銅亀解搬物に塩素ガス
を吹込む方法があり、中でも最後に挙げた方法(C1t
/金h4塩化物浸出法と表示する)は本件出願人の提唱
に係るものであり、穀物中の銀の99.5%以上がAg
Clとして浸出残渣に固定でき、金、白金、パラジウム
その他の有価金属も高収率で浸出液中に回収しつる点で
前2者の方法よりも優れている。
いずれにせよ、これら塩素ガス浸出法は、金、銀等の早
期回収という点から見て非常に簡単且つ効率の良いプ胃
セスであり、従来からの乾式法に代替しうるちのである
。塩素ガス浸出法の浸出接液特にC127Na Cl浸
出法による浸出後液中に番」、穀物中の金、白金、パラ
ジウム等のほとんどが濃縮されており、!!を要な白金
及びパラジウム回収源である。
期回収という点から見て非常に簡単且つ効率の良いプ胃
セスであり、従来からの乾式法に代替しうるちのである
。塩素ガス浸出法の浸出接液特にC127Na Cl浸
出法による浸出後液中に番」、穀物中の金、白金、パラ
ジウム等のほとんどが濃縮されており、!!を要な白金
及びパラジウム回収源である。
これまで、上記穀物の浸出接液から白金及びパラジウム
t−回収する方法としては次の2つの方法が提唱されて
いた。
t−回収する方法としては次の2つの方法が提唱されて
いた。
(1) 穀物の浸出接液に5OW(又は鉄粉)等の還元
剤を添加して金並びに白金及びパラジウムを含んだ白金
族元素をセレン及びテルルと共に沈殿せしめ、次いでこ
の沈殿物をオートクレーブ処理して七しン入びテルルを
溶別し、その後白金及びパラジウムを含んだ白金族元素
を回収する(特開昭57−92147)。
剤を添加して金並びに白金及びパラジウムを含んだ白金
族元素をセレン及びテルルと共に沈殿せしめ、次いでこ
の沈殿物をオートクレーブ処理して七しン入びテルルを
溶別し、その後白金及びパラジウムを含んだ白金族元素
を回収する(特開昭57−92147)。
(2)穀物の浸出接液をジブチルカービトールで溶媒抽
出して金を回収し、その後硫化ジアルキルとリン酸トリ
ブチルとを夫々用いてパラジウムと白金を抽出する(特
開昭57−79155)。
出して金を回収し、その後硫化ジアルキルとリン酸トリ
ブチルとを夫々用いてパラジウムと白金を抽出する(特
開昭57−79155)。
しかしながら、(1)の方法については、穀物の浸出接
液とはある意味ではセレン酸溶液のようなものであり、
かかる液から金及び白金族を還元する際に決して少くな
い爪のセレン、テルルの共沈を避は得ない。その為、こ
の後に和製工程が必要となり、プロセスの初雑化を免れ
ない。(2)の方法については、技術的には問題はない
が、金を抽出した後の液を再度溶媒抽出にかけるもので
あり、膨大な液fi1の取扱等を考え合せると、白金及
びパラジウムの回収班か少ない割にはコストがかかり、
不&済である。
液とはある意味ではセレン酸溶液のようなものであり、
かかる液から金及び白金族を還元する際に決して少くな
い爪のセレン、テルルの共沈を避は得ない。その為、こ
の後に和製工程が必要となり、プロセスの初雑化を免れ
ない。(2)の方法については、技術的には問題はない
が、金を抽出した後の液を再度溶媒抽出にかけるもので
あり、膨大な液fi1の取扱等を考え合せると、白金及
びパラジウムの回収班か少ない割にはコストがかかり、
不&済である。
上記提唱方法はさておき、現在大部分の銅製針山では分
会工程の後で白金及びパラジウムを回収する方法を採用
しており、停滞金利、停滞飛の而で問題を残している。
会工程の後で白金及びパラジウムを回収する方法を採用
しており、停滞金利、停滞飛の而で問題を残している。
斯うした状況において、本発明者は穀物の浸出接液から
分会工程の前に白金及びパラジウムを簡易効率的に回収
する方法について検討を重ねた。
分会工程の前に白金及びパラジウムを簡易効率的に回収
する方法について検討を重ねた。
その結果、穀物の浸出接液に直接適当量のアンモニア水
を添加することにより白金及びパラジウムが不溶性塩(
(NH4)tptcl・、(NH,)、PdC1,)と
して沈殿し9回収可能であることP知見した。
を添加することにより白金及びパラジウムが不溶性塩(
(NH4)tptcl・、(NH,)、PdC1,)と
して沈殿し9回収可能であることP知見した。
穀物の浸出接液は通常7〜8N+7)酸濃度(NaOH
消費量換算でンを有しており、これをアンモニア水で約
L5〜4ONまで酸濃度調整すると白金及びパラジウム
はそれぞれ90%及び98%以上の高率で不溶性塩に変
換されるのである。こうして白金及びパラジウムを分離
除去された浸出接液は全回収の為溶媒抽出工程に送られ
る。溶媒抽出工程における金への選択性は低遊離塩酸濃
度において向上するので、この点からも上記酸濃度調整
は好都合に作用する。
消費量換算でンを有しており、これをアンモニア水で約
L5〜4ONまで酸濃度調整すると白金及びパラジウム
はそれぞれ90%及び98%以上の高率で不溶性塩に変
換されるのである。こうして白金及びパラジウムを分離
除去された浸出接液は全回収の為溶媒抽出工程に送られ
る。溶媒抽出工程における金への選択性は低遊離塩酸濃
度において向上するので、この点からも上記酸濃度調整
は好都合に作用する。
斯くして、本発明は、銅電解搬物或いはそれから脱銅及
び脱砒した脱銅搬物を塩素ガス浸出して生成される浸出
接液にアンモニア水を添加して散1J3Iltを4Nま
での濃度に低下せしめ、生成する白金及びパラジウムの
不溶性塩沈殿物を回収することから成る#1亀解殿物か
らの白金及びパラジウムの回収法を提供する。
び脱砒した脱銅搬物を塩素ガス浸出して生成される浸出
接液にアンモニア水を添加して散1J3Iltを4Nま
での濃度に低下せしめ、生成する白金及びパラジウムの
不溶性塩沈殿物を回収することから成る#1亀解殿物か
らの白金及びパラジウムの回収法を提供する。
以下、本発明について詳述する。
本発明の対象は銅の電解精製工程において副生ずるfM
lit M穀物であるが、これはまだかなりの銅を含
んでいるので脱銅処理を施すことにより脱銅、併せて脱
砒をも行った脱銅酸物を用いることが好ましい0脱綱処
理としては様々の方法が確立されており、硫酸浸出、硫
酸化焙焼、Fe”+イオン添加等の方法いずれをも使用
しつる。脱銅酸物は、その出11i源及び処理方法に応
じてAu、 Ag、 Pt。
lit M穀物であるが、これはまだかなりの銅を含
んでいるので脱銅処理を施すことにより脱銅、併せて脱
砒をも行った脱銅酸物を用いることが好ましい0脱綱処
理としては様々の方法が確立されており、硫酸浸出、硫
酸化焙焼、Fe”+イオン添加等の方法いずれをも使用
しつる。脱銅酸物は、その出11i源及び処理方法に応
じてAu、 Ag、 Pt。
Pd、 Co、 As、Se、 To、 Pb、 Bl
、Fe、 8b、 S。
、Fe、 8b、 S。
S10.%を様々の範囲で含んでいる。これらのうち有
価金Nを回収するシステムの一プロセスとして本発明1
’jPt及びPdを回収することを目的とする。
価金Nを回収するシステムの一プロセスとして本発明1
’jPt及びPdを回収することを目的とする。
銅電解搬物或いは脱銅酸物、好ましくは脱銅酸物は、塩
素ガス浸出工程においてスラリー状態で塩素ガス浸出さ
れるo#i!IE解殿物あるい搬物銅酸物をスラリー化
する媒体としては、これまで水、塩酸溶液及び周期表第
■族乃至■族の金属の塩化物水溶液が提唱されているこ
とは前述したが、水や塩酸を使用した場合、金の溶出率
及び銀の固定化率が悪いため、NaC1やMgCl、に
代表される周期表第1乃至■族の金属の塩化物水溶液を
使用して穀物のスラリー化を計るのが好都合である。例
えば、塩酸スラリーを使用した場合には、塩化銀のかな
りの量が再溶解して浸出液中の全濃度を下げると共に、
AgC1残渣としての銀回収率を最大限でも98.2%
どまりとするのに対し、NaC] スラリーを使用する
と99.5%以上の金を溶出させた浸出液と99.5%
以上の銀をAgC1として固定した残渣を生成しうる。
素ガス浸出工程においてスラリー状態で塩素ガス浸出さ
れるo#i!IE解殿物あるい搬物銅酸物をスラリー化
する媒体としては、これまで水、塩酸溶液及び周期表第
■族乃至■族の金属の塩化物水溶液が提唱されているこ
とは前述したが、水や塩酸を使用した場合、金の溶出率
及び銀の固定化率が悪いため、NaC1やMgCl、に
代表される周期表第1乃至■族の金属の塩化物水溶液を
使用して穀物のスラリー化を計るのが好都合である。例
えば、塩酸スラリーを使用した場合には、塩化銀のかな
りの量が再溶解して浸出液中の全濃度を下げると共に、
AgC1残渣としての銀回収率を最大限でも98.2%
どまりとするのに対し、NaC] スラリーを使用する
と99.5%以上の金を溶出させた浸出液と99.5%
以上の銀をAgC1として固定した残渣を生成しうる。
上記金属塩化物を使用しての塩素浸出法において、金属
塩化物としてはNaC1やMgC1,が代表的に使用さ
れるが、この他K C1%Ca Cl 1 、 B a
C11、B * Cl @も好適に使用しうる。金F
l!塩化物濃度は一般に1〜5N、好ましくは2.5〜
45Nとされる。
塩化物としてはNaC1やMgC1,が代表的に使用さ
れるが、この他K C1%Ca Cl 1 、 B a
C11、B * Cl @も好適に使用しうる。金F
l!塩化物濃度は一般に1〜5N、好ましくは2.5〜
45Nとされる。
開放収い(誹りi?閑型の′8器において、上記スラリ
ーが60〜80′Cの温度の下で塩素ガスを吹き込まれ
る。スラリーは容4kにat &された攪拌羽根によっ
て例えは200〜+00Orpmの攪拌仕度で攪拌され
ることか好ましい。塩素ガス吹込鳳(よiN+定の全溶
出をもたらすにd当鑓とされるが、200〜15oOc
e/分/lスラリーの1合で5〜7時間イ?)吹き込み
で995%以上の銀の残渣へσ)固定化と99%以上の
金その他の有価金属の溶出がiiJ能Cある。好ましい
吹き込み方法として…1半の方を後半より15〜3倍多
虚に吹き込むのがイi益であることが判った。例えば、
最初の2〜4時間を400〜600cC/分/lスラリ
ーとし、残る1〜4時間なその半分斌とするのがよい。
ーが60〜80′Cの温度の下で塩素ガスを吹き込まれ
る。スラリーは容4kにat &された攪拌羽根によっ
て例えは200〜+00Orpmの攪拌仕度で攪拌され
ることか好ましい。塩素ガス吹込鳳(よiN+定の全溶
出をもたらすにd当鑓とされるが、200〜15oOc
e/分/lスラリーの1合で5〜7時間イ?)吹き込み
で995%以上の銀の残渣へσ)固定化と99%以上の
金その他の有価金属の溶出がiiJ能Cある。好ましい
吹き込み方法として…1半の方を後半より15〜3倍多
虚に吹き込むのがイi益であることが判った。例えば、
最初の2〜4時間を400〜600cC/分/lスラリ
ーとし、残る1〜4時間なその半分斌とするのがよい。
ステ1ノー111otij2o口〜4009/l とさ
れる。スラリー濃度が低すぎると、液pHが下り、銀や
鉛が溶出しやすくなる。
れる。スラリー濃度が低すぎると、液pHが下り、銀や
鉛が溶出しやすくなる。
こうしてげ■定期間塩素ガスを吹き込まれた搬物スラI
J−t;!、金が995%以上溶出した浸出液と銀を9
95%以上AgClとして保持した残渣とに変換され、
固液分離後、それぞれに含まれる有価元素回収の為爾後
処理に供される。塩素浸出法は、工程の早期において、
穀物から金を高濃度の浸出液としてそして銀をAgCl
の形で濃縮された浸出残渣として入手しうる点で優れた
方法である0金と銀との分離率が良好であることも特筆
すべき利点であるO A、CI浸出残渣を分離した浸出後液中には、散物中に
含有されていたAuの995%以上が溶出すると同時に
絶対量は少ないが散物中のpt及びPd のほとんどが
溶出する。併せて、Be、Ts、Pb、Bl、 Sb、
Fe等も存在する。最大のターゲットはもちろんAu
であるが、併せてpt及びPd、更にはS・及びTeを
いかに効率的にそして高品位で回収するかが問題である
。
J−t;!、金が995%以上溶出した浸出液と銀を9
95%以上AgClとして保持した残渣とに変換され、
固液分離後、それぞれに含まれる有価元素回収の為爾後
処理に供される。塩素浸出法は、工程の早期において、
穀物から金を高濃度の浸出液としてそして銀をAgCl
の形で濃縮された浸出残渣として入手しうる点で優れた
方法である0金と銀との分離率が良好であることも特筆
すべき利点であるO A、CI浸出残渣を分離した浸出後液中には、散物中に
含有されていたAuの995%以上が溶出すると同時に
絶対量は少ないが散物中のpt及びPd のほとんどが
溶出する。併せて、Be、Ts、Pb、Bl、 Sb、
Fe等も存在する。最大のターゲットはもちろんAu
であるが、併せてpt及びPd、更にはS・及びTeを
いかに効率的にそして高品位で回収するかが問題である
。
浸出接液はNaOH消費員換算で7〜8Nの酸濃度を有
しているのが通常である。これにアンモニア水を添加し
て、約4N、好ましくは約4.5Nまで酸濃度調整を行
うと、pt及びPdは(NH4)1MeCl、(Me
:Pt、 Pd)の不溶性塩として沈殿する。酸濃度調
整を4N以下まですると、Te、Sb、pb等の不純物
の加水分解が始まり、Pt、Pd塩との分離作業が必要
となりまた発生ナーキに付着する浸出液の洗い作業が大
変となる。沈殿クーキは約4.5 N付近では大部分が
pt及びPdである。
しているのが通常である。これにアンモニア水を添加し
て、約4N、好ましくは約4.5Nまで酸濃度調整を行
うと、pt及びPdは(NH4)1MeCl、(Me
:Pt、 Pd)の不溶性塩として沈殿する。酸濃度調
整を4N以下まですると、Te、Sb、pb等の不純物
の加水分解が始まり、Pt、Pd塩との分離作業が必要
となりまた発生ナーキに付着する浸出液の洗い作業が大
変となる。沈殿クーキは約4.5 N付近では大部分が
pt及びPdである。
回収した、Pt、Pdの沈殿物はPt、Pdの精製工程
に送られる。精製は例えば次のようにして実施される。
に送られる。精製は例えば次のようにして実施される。
((NH4)t ptcl、 (NH4)、 PdC1
,)の粉末を適当な方法で焼いて粗金属となし、次いで
王水で溶解してから夫々を互いに分離する工程へと送る
。
,)の粉末を適当な方法で焼いて粗金属となし、次いで
王水で溶解してから夫々を互いに分離する工程へと送る
。
その後、浸出接液(まそこから金をIgl収する為全灯
する遠択性の良い溶媒を使用して溶媒抽出法により処理
される。溶媒として(ま、DBC(ジブチルカルピトー
ルすなわちジエチレングリコール−n−ブチルエーテル
)が代表的に使用されるが、メチルイソブチルナトン或
いはそれとイソアミルアセテートとの混合物等も使用し
つる。溶媒抽出1コ、1〜2のA10比において室温で
浸出接液と溶媒との良く混合した後静諏して有機相と水
性相とを分相せしめることにより実施され、塊化物のノ
β態で浸出後液中に4仕した金は有機相に移行する。
する遠択性の良い溶媒を使用して溶媒抽出法により処理
される。溶媒として(ま、DBC(ジブチルカルピトー
ルすなわちジエチレングリコール−n−ブチルエーテル
)が代表的に使用されるが、メチルイソブチルナトン或
いはそれとイソアミルアセテートとの混合物等も使用し
つる。溶媒抽出1コ、1〜2のA10比において室温で
浸出接液と溶媒との良く混合した後静諏して有機相と水
性相とを分相せしめることにより実施され、塊化物のノ
β態で浸出後液中に4仕した金は有機相に移行する。
抽出に際して、不純物が金と共に抽出される割合が浸出
接液の遊離塩+1!濃度に大きく依存することが見出さ
れた0即ち、低遊離tnai度、一般にα5〜5N、好
ましくはI N lil後となした後で溶媒抽出にかけ
ると、不純物のかtJりの庖が抽出されずにとどまるこ
とが判明した。請1図(ゴ、遊麟塩酸濃度に対する幾つ
かの元紫の抽出率の関係を示したグラフである0尚、試
験液紹或は、5g7tAu、 2.4g/L Fe 、
10αOg/l Be 、71/l Pb12.4g
/lsb及び/>51//lFe であり、07A=1
72 においてDEC溶媒を使用して室温において試験
を行った。振とり時間は15分としたり低iii醗濃度
側において金に対する適訳性が向上することがわかる。
接液の遊離塩+1!濃度に大きく依存することが見出さ
れた0即ち、低遊離tnai度、一般にα5〜5N、好
ましくはI N lil後となした後で溶媒抽出にかけ
ると、不純物のかtJりの庖が抽出されずにとどまるこ
とが判明した。請1図(ゴ、遊麟塩酸濃度に対する幾つ
かの元紫の抽出率の関係を示したグラフである0尚、試
験液紹或は、5g7tAu、 2.4g/L Fe 、
10αOg/l Be 、71/l Pb12.4g
/lsb及び/>51//lFe であり、07A=1
72 においてDEC溶媒を使用して室温において試験
を行った。振とり時間は15分としたり低iii醗濃度
側において金に対する適訳性が向上することがわかる。
従って、アンモニア水添加による醗′1jA良の低減化
は、金の?!#I媒抽出工程における吐壌醪濃度への要
件と合致してきわめて好都合である。4〜4.5Nまで
rlI濃度藺整された沈殿物除去後の浸出接液は遊11
(濃度を0.5〜5Nまで希釈された後溶媒抽出される
。遊離塩酸の希釈は、NaOHでの部分中和、浸出液Q
〕水希釈による目標地mm度への[f、イオン透析等の
方法によって適宜行いつる。
は、金の?!#I媒抽出工程における吐壌醪濃度への要
件と合致してきわめて好都合である。4〜4.5Nまで
rlI濃度藺整された沈殿物除去後の浸出接液は遊11
(濃度を0.5〜5Nまで希釈された後溶媒抽出される
。遊離塩酸の希釈は、NaOHでの部分中和、浸出液Q
〕水希釈による目標地mm度への[f、イオン透析等の
方法によって適宜行いつる。
金を抽出した抽出液からの金の回収は幾つかの方法によ
って行いつる。例えは、蓚#!を代表とする式、(元請
を抽出後液中に投入して金を還元析出せしめ、還元金を
削化吹き及びソーダ灰溶融処理した後原余板として鋳造
し、原色版を電解精製することにより99.999%以
上の高純良金が得られる 0 全抽出後の浸出?&液はSs及びToの回収工程へと移
される。
って行いつる。例えは、蓚#!を代表とする式、(元請
を抽出後液中に投入して金を還元析出せしめ、還元金を
削化吹き及びソーダ灰溶融処理した後原余板として鋳造
し、原色版を電解精製することにより99.999%以
上の高純良金が得られる 0 全抽出後の浸出?&液はSs及びToの回収工程へと移
される。
一!(岸−例−
(A)塩素ガス浸出工程
銅&1!l帥H「において副生される銅電解搬物をF
e ” +イミンで脱銅処理して表1の化学組成の脱f
l峻物を(lた。
e ” +イミンで脱銅処理して表1の化学組成の脱f
l峻物を(lた。
+1) このI)t tH殿搬物スラリー元液として1
〜5N88CIを用いて5751/lのスラリー濃度に
スラリー化し、ここに塩素ガスを吹込むことにより塩素
ガス吹込ど行った。浸出温度は、60℃としそして浸出
時間は6時間と固定した。塩素ガス吹込mは最初の3時
11υに500ec/分/lスラリーとし1、残りの時
間をその牛分鼠とした。処理後の浸出液の化を組成を表
2に示す。浸出液中のAll濃度は非常に低く、それだ
けAgがAgClとして浸出残渣中に固定されているこ
とを示す0ちなみに、Auの浸出率+J5NNaCIの
場合99%以上もの高い値を示している。Nacli1
g1度は、スラリー濃度、浸出条件等に応じてM適とな
るよう選択されるべきである。
〜5N88CIを用いて5751/lのスラリー濃度に
スラリー化し、ここに塩素ガスを吹込むことにより塩素
ガス吹込ど行った。浸出温度は、60℃としそして浸出
時間は6時間と固定した。塩素ガス吹込mは最初の3時
11υに500ec/分/lスラリーとし1、残りの時
間をその牛分鼠とした。処理後の浸出液の化を組成を表
2に示す。浸出液中のAll濃度は非常に低く、それだ
けAgがAgClとして浸出残渣中に固定されているこ
とを示す0ちなみに、Auの浸出率+J5NNaCIの
場合99%以上もの高い値を示している。Nacli1
g1度は、スラリー濃度、浸出条件等に応じてM適とな
るよう選択されるべきである。
Ql) NaC1以外の塩化物として周期表第■族から
Mgを代表的に選び、bigcl、水溶液スラリーによ
る搬物浸出試験を行った。ここでは、5N MgCl。
Mgを代表的に選び、bigcl、水溶液スラリーによ
る搬物浸出試験を行った。ここでは、5N MgCl。
溶液を用い、前記脱銅縦動を250 f//lの濃度に
スラリー化した。浸出温度を80℃に上げ、CI、ガス
を6時間連続して吹込んだ。吹込Illは前半0〜!1
時口dは1t7分/lスラリーそして後半5〜6時間は
0.5 t /分/lスラリーとした。得られた浸出率
を表5に示す。
スラリー化した。浸出温度を80℃に上げ、CI、ガス
を6時間連続して吹込んだ。吹込Illは前半0〜!1
時口dは1t7分/lスラリーそして後半5〜6時間は
0.5 t /分/lスラリーとした。得られた浸出率
を表5に示す。
表 5
0.5 99.70 α79
1 9B、99 9.07
2 98.44 79.52
5 97.85 95.2S
4 97.98 ? 9.87
6 9B、27 99.90
スラリー濃度が250 f)/l と低いため、AgC
lの再溶解度が多少高まったようである。スラリー濃度
を適正に選択することによりAgC1回収率を増大しう
る。
lの再溶解度が多少高まったようである。スラリー濃度
を適正に選択することによりAgC1回収率を増大しう
る。
いずれにせよ、CI、/金属塩化物系での履物浸出にお
いて周期律表のI族(Na、 K、 Rb等)、第1族
(Be%Mg等)の中から適当な元*V選び好戒積を収
め得ることが実証された。
いて周期律表のI族(Na、 K、 Rb等)、第1族
(Be%Mg等)の中から適当な元*V選び好戒積を収
め得ることが実証された。
(B)アンモニア水による酸濃度1ill整工程(A)
で述べたように脱銅・脱砒後の搬物を5NN n C1
溶液にスラリー化し、これに塩素ガスを吹込んで得られ
た浸出液(組成、g/l : 5.2 + All、α
94Ag、α045Pt、α27Pd、 66.6Se
、 1.06Te、4.0旧、5.56Bb) を50
0m1とり、これに1=INH40H(25%)を徐々
に添加してこの浸出液の酸濃度を初期の7Nから4Nま
で段階的に調整し、PL、Pdの析出M(%)を分析し
た0この酸調整に際し、液温は室温から34°Cへと上
昇したO得られた結果を第2図に示す。45〜4.0
N句近でpt及びPdの回収率が夫々90%及び99%
以上に達しうろことがわかる。しかも、その間のAuの
残渣への移行率はα1%の低水準にある。沈殿物中の不
純物(Ss、 ’r@、sb、pb)の分布状態を第5
図に示す。4.5N位までは1%以下(Ssは例外で2
〜3%)と低水準に保たれているか、4.5N以下に酸
濃度を調整しようとすると、pt及びPd以外にこのよ
うな不純物の加水分解が顕著になり始め、4. ON以
下にすると詐容水準を越える。従って、内!濃度調整は
4.ONまでの低下に抑えるべきであり、4・7〜4.
3N、好ましくは4.5N前後に酵−整を行うのがよい
。
で述べたように脱銅・脱砒後の搬物を5NN n C1
溶液にスラリー化し、これに塩素ガスを吹込んで得られ
た浸出液(組成、g/l : 5.2 + All、α
94Ag、α045Pt、α27Pd、 66.6Se
、 1.06Te、4.0旧、5.56Bb) を50
0m1とり、これに1=INH40H(25%)を徐々
に添加してこの浸出液の酸濃度を初期の7Nから4Nま
で段階的に調整し、PL、Pdの析出M(%)を分析し
た0この酸調整に際し、液温は室温から34°Cへと上
昇したO得られた結果を第2図に示す。45〜4.0
N句近でpt及びPdの回収率が夫々90%及び99%
以上に達しうろことがわかる。しかも、その間のAuの
残渣への移行率はα1%の低水準にある。沈殿物中の不
純物(Ss、 ’r@、sb、pb)の分布状態を第5
図に示す。4.5N位までは1%以下(Ssは例外で2
〜3%)と低水準に保たれているか、4.5N以下に酸
濃度を調整しようとすると、pt及びPd以外にこのよ
うな不純物の加水分解が顕著になり始め、4. ON以
下にすると詐容水準を越える。従って、内!濃度調整は
4.ONまでの低下に抑えるべきであり、4・7〜4.
3N、好ましくは4.5N前後に酵−整を行うのがよい
。
以上説明した通り、本発明は、銅亀解搬物がらの有価金
)41ijl収システムの一環として、白金及びパラジ
ウムを分位工程niノに簡易効率的に回収するプロセス
を確立したものであり、白金及びパラジウムの早期回収
によって停滞金利、停tWI費の著しい圧縮を併せて画
ったものである。
)41ijl収システムの一環として、白金及びパラジ
ウムを分位工程niノに簡易効率的に回収するプロセス
を確立したものであり、白金及びパラジウムの早期回収
によって停滞金利、停tWI費の著しい圧縮を併せて画
ったものである。
第1図は金溶媒抽出工程での各柚元素の抽出率(%)と
遊離塩酸濃ff(N)の関係を示すグラフであり、第2
面はrfIM4整時の遊離塩酸濃度(N) とpt%P
d及びAt+の残渣への移行率(%)との関係を示すグ
ラフであり、そして第5図は同じく酸調整時の不純物の
残渣への移行率を示すグラフである〇 、′□−X 同 倉 q4@) ゛1!ノ゛ 第1図 泣誼工IIL酸濃度(N) 三)121・、I
遊離塩酸濃ff(N)の関係を示すグラフであり、第2
面はrfIM4整時の遊離塩酸濃度(N) とpt%P
d及びAt+の残渣への移行率(%)との関係を示すグ
ラフであり、そして第5図は同じく酸調整時の不純物の
残渣への移行率を示すグラフである〇 、′□−X 同 倉 q4@) ゛1!ノ゛ 第1図 泣誼工IIL酸濃度(N) 三)121・、I
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1)銅1uM穀物或いはそれから脱銅及び脱砒した脱銅
搬物を塩素ガス浸出して生成される浸出復液にアンモニ
ア水を添加して酸濃度を4Nまでの濃度に低1せしめ、
生成する白金及びパラジウムの不溶検地沈殿物を回収す
ることから成る銅電解酸物からの白金及びパラジウムの
回収法。 2) aA素ガス浸出が穀物を周期表第1族乃至■族の
金kJ↓の塩化物の水溶液によりスラリー化し、そこに
塩素ガスを吹込むことにより実施される特許請求の軛囲
第1項記載の方法◇
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59065088A JPS60208433A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 銅電解殿物からの白金及びパラジウムの回収法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59065088A JPS60208433A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 銅電解殿物からの白金及びパラジウムの回収法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS60208433A true JPS60208433A (ja) | 1985-10-21 |
JPS6139382B2 JPS6139382B2 (ja) | 1986-09-03 |
Family
ID=13276827
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59065088A Granted JPS60208433A (ja) | 1984-04-03 | 1984-04-03 | 銅電解殿物からの白金及びパラジウムの回収法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS60208433A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2002061156A1 (fr) * | 2001-02-01 | 2002-08-08 | Kawasaki Kasei Chemicals Ltd. | Procede pour separer, enrichir et recuperer du palladium |
KR100378050B1 (ko) * | 2000-05-29 | 2003-03-29 | 희성엥겔하드주식회사 | 팔라듐의 고순도 분리방법 |
WO2003078670A1 (fr) * | 2002-03-15 | 2003-09-25 | Mitsubishi Materials Corporation | Procede de separation d'element du groupe platine |
WO2004050927A1 (ja) * | 2002-11-29 | 2004-06-17 | Mitsubishi Materials Corporation | 白金族元素の分離方法 |
-
1984
- 1984-04-03 JP JP59065088A patent/JPS60208433A/ja active Granted
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR100378050B1 (ko) * | 2000-05-29 | 2003-03-29 | 희성엥겔하드주식회사 | 팔라듐의 고순도 분리방법 |
WO2002061156A1 (fr) * | 2001-02-01 | 2002-08-08 | Kawasaki Kasei Chemicals Ltd. | Procede pour separer, enrichir et recuperer du palladium |
WO2003078670A1 (fr) * | 2002-03-15 | 2003-09-25 | Mitsubishi Materials Corporation | Procede de separation d'element du groupe platine |
US7479262B2 (en) | 2002-03-15 | 2009-01-20 | Mitsubishi Materials Corporation | Method for separating platinum group element |
WO2004050927A1 (ja) * | 2002-11-29 | 2004-06-17 | Mitsubishi Materials Corporation | 白金族元素の分離方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6139382B2 (ja) | 1986-09-03 |
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