JPS60187663A - 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 - Google Patents
低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法Info
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- JPS60187663A JPS60187663A JP3955384A JP3955384A JPS60187663A JP S60187663 A JPS60187663 A JP S60187663A JP 3955384 A JP3955384 A JP 3955384A JP 3955384 A JP3955384 A JP 3955384A JP S60187663 A JPS60187663 A JP S60187663A
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- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/10—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of tubular bodies
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
〈従来技術〉
近年、ガス、オイルの油井はますます深くなる傾向にあ
り、高圧潰型油井管の要求が年々高まりつつある。更に
、深井戸はすべてサワーガス環境であるとする見解があ
る。たとえば９０００ｍの深さでは静水圧としても約９
００気圧となる。ＮＡＣＥの定義では硫化水素分圧が０
．０５ｐｍ１以上の環境をサワーと呼ぶので、仮に５
ｐｐｍ以上含んでいれば９００気圧では分圧０．０６４
ｐｓ１以上となシ、サワー環境となってしまう。
り、高圧潰型油井管の要求が年々高まりつつある。更に
、深井戸はすべてサワーガス環境であるとする見解があ
る。たとえば９０００ｍの深さでは静水圧としても約９
００気圧となる。ＮＡＣＥの定義では硫化水素分圧が０
．０５ｐｍ１以上の環境をサワーと呼ぶので、仮に５
ｐｐｍ以上含んでいれば９００気圧では分圧０．０６４
ｐｓ１以上となシ、サワー環境となってしまう。
そこで深井戸用の油井管には耐サワー性（低硬度）と耐
圧潰性（高降伏強度）の両方にすぐれていることが必須
条件である。と仁ろが耐サワー性を向上するためには硬
度や強度を下げる必要があるが、耐圧潰性を向上するた
めには強度を上げる必要があ）、従来の製法ではこの両
立は非常に困難であった。従来よシ耐サワー性と耐圧潰
性の両方を満足するために焼入・焼戻を行ない、その後
のパイプの真直度、真円度を向上させるために温間にて
矯正しているが、歩留が悪く製造コストが高い欠点を持
っていた。
圧潰性（高降伏強度）の両方にすぐれていることが必須
条件である。と仁ろが耐サワー性を向上するためには硬
度や強度を下げる必要があるが、耐圧潰性を向上するた
めには強度を上げる必要があ）、従来の製法ではこの両
立は非常に困難であった。従来よシ耐サワー性と耐圧潰
性の両方を満足するために焼入・焼戻を行ない、その後
のパイプの真直度、真円度を向上させるために温間にて
矯正しているが、歩留が悪く製造コストが高い欠点を持
っていた。
〈発明の目的〉
本発明では上記の欠点を解消するために、焼入・焼戻を
行なわずに逆に従来の常識では悪いと考えられていたス
トレインエージングを利用することにより、耐サワー性
と耐圧潰性、すなわち低硬度で高降伏強度の両方にすぐ
れた電縫油井管及びその製造方法を提供しようとするも
のである。
行なわずに逆に従来の常識では悪いと考えられていたス
トレインエージングを利用することにより、耐サワー性
と耐圧潰性、すなわち低硬度で高降伏強度の両方にすぐ
れた電縫油井管及びその製造方法を提供しようとするも
のである。
〈発明の構成・作用〉
本発明は熱間圧延を低温で行なうことにょシ、結晶８ｆ
：微細化し、その後急冷と低温捲取にょシ固溶炭素及び
固溶窒素を安定的に保存し、更にパイプ成形時の塑性歪
を従来よシ増加させることによ多多数の転位を導入し、
その後低温短時間の熱処理によシＣの転位に固溶窒素や
固溶炭素が固着することを特徴とし、従来のような焼入
・焼戻を行なわない、耐サワー性と耐圧潰性の両方にす
ぐれた高強度電縫鋼管及びその製造方法であって、その
要旨は下記のとおシである。
：微細化し、その後急冷と低温捲取にょシ固溶炭素及び
固溶窒素を安定的に保存し、更にパイプ成形時の塑性歪
を従来よシ増加させることによ多多数の転位を導入し、
その後低温短時間の熱処理によシＣの転位に固溶窒素や
固溶炭素が固着することを特徴とし、従来のような焼入
・焼戻を行なわない、耐サワー性と耐圧潰性の両方にす
ぐれた高強度電縫鋼管及びその製造方法であって、その
要旨は下記のとおシである。
（１） Ｃ：０．１９％以下。
ＳＩ：Ｑ、５％以下、
Ｍｎ ： １．０〜２．０９＆、
ｔ Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなシ、かつ第２図にお
いて直ｊｌｉｌ ＡＢ ｐ ｙ−２ｘ ＋ ３３、直１
１３Ｂｃ ； ｘ＝７０゜直線ＣＤ ； ｙ＝２．１４
ｘ＋４０．直＠ ＤＡ ； ｘ ＝ ５５の４つの直線
に囲まれた範囲の降伏強度とＨｎｃ硬度を有する低硬度
で降伏強度の高い電縫油井管。
いて直ｊｌｉｌ ＡＢ ｐ ｙ−２ｘ ＋ ３３、直１
１３Ｂｃ ； ｘ＝７０゜直線ＣＤ ； ｙ＝２．１４
ｘ＋４０．直＠ ＤＡ ； ｘ ＝ ５５の４つの直線
に囲まれた範囲の降伏強度とＨｎｃ硬度を有する低硬度
で降伏強度の高い電縫油井管。
（匂 Ｃ：０．１９−以下、
Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｎ ： １． Ｏ〜２．Ｏ５ｓ
Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、
を基本成分とし、
ＡＩｌ： ０．０５０−以下、
Ｖ ： ０．０５０％以下、
Ｔｉ ： ０．０４０％以下、
の１ｍ又は２種以上を含み残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よルなシ、かつ第２図において直腺ＡＢ：ｙ＝２ｘ＋３
３、直線ＢＣ：ｘ＝７０、直線ｃＤ；ｙ＝２．１４ ｘ
＋ ４０、直線ＤＡ ； ｘ ＝ ５５の４つの直線
に囲まれた範囲の降伏強度とＨＲＣ硬度を有する低硬度
で降伏強度の高い電縫油井管。
よルなシ、かつ第２図において直腺ＡＢ：ｙ＝２ｘ＋３
３、直線ＢＣ：ｘ＝７０、直線ｃＤ；ｙ＝２．１４ ｘ
＋ ４０、直線ＤＡ ； ｘ ＝ ５５の４つの直線
に囲まれた範囲の降伏強度とＨＲＣ硬度を有する低硬度
で降伏強度の高い電縫油井管。
（３）Ｃ：０．１９チ以下、
ＳＩ：０．５９６以下、
Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、
Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、
残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなる銅を熱間圧延する
にあたシ、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
彼の捲取るまでの平均冷却速度を１５°Ｃ／８ｅｃ以上
とし５００℃以下で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に
長手方向歪量として３％以上になるように強圧下しなが
ら造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒
〜３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強度
の高い電縫油井管の製造方法。
にあたシ、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
彼の捲取るまでの平均冷却速度を１５°Ｃ／８ｅｃ以上
とし５００℃以下で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に
長手方向歪量として３％以上になるように強圧下しなが
ら造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒
〜３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強度
の高い電縫油井管の製造方法。
（４） Ｃ：０．１９％以下、
Ｓｉ：０．５％以下、
Ｍｕ ： １．０〜２．０％、
Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、
を基本成分とじｔ
Ａｌ ： ０．０５０チ以下、
Ｖ ： ０．０５０％以下、
Ｔｉ ： ０．０４０チ以下、
の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するにあたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５６ｃＪＡｅａ以上とし５００℃以下で捲取シ
、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３％以
上になるように強圧下しながら造管し、その後に１００
〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持することを
特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造方
法。
物よシなる鋼を熱間圧延するにあたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５６ｃＪＡｅａ以上とし５００℃以下で捲取シ
、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３％以
上になるように強圧下しながら造管し、その後に１００
〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持することを
特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造方
法。
本発明の電縫鋼管の製造方法では、熱間圧延を７４０〜
８３０℃の温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷
却速度を１５ ’Ｑ／ｓｓｃ以上とし、５００℃以下で
捲取シその後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３
％以上になるように強圧下し々から造管し、その後に１
００〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持するも
のとする。
８３０℃の温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷
却速度を１５ ’Ｑ／ｓｓｃ以上とし、５００℃以下で
捲取シその後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３
％以上になるように強圧下し々から造管し、その後に１
００〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持するも
のとする。
圧潰圧力を向上するには降伏強度を上昇すればよいこと
は従来よシよ〈知られているが、単純に降伏強度のみを
上昇するとそれにともない引張強さも上昇する。耐サワ
ー性は引張強さの上昇によシ低下するため、耐サワー性
と耐圧潰性を両立させるためには降伏強度が高く引張強
さの々るべく低いものがよい。換言すれば降伏比（降伏
強度／引張強さｘｌｏｏ（９１１）を高くすることが重
要になる。更にそのバラツキをできるだけ小さくするこ
とによシ、耐サワー性と耐圧潰性の両方を満足すること
ができる。
は従来よシよ〈知られているが、単純に降伏強度のみを
上昇するとそれにともない引張強さも上昇する。耐サワ
ー性は引張強さの上昇によシ低下するため、耐サワー性
と耐圧潰性を両立させるためには降伏強度が高く引張強
さの々るべく低いものがよい。換言すれば降伏比（降伏
強度／引張強さｘｌｏｏ（９１１）を高くすることが重
要になる。更にそのバラツキをできるだけ小さくするこ
とによシ、耐サワー性と耐圧潰性の両方を満足すること
ができる。
一般的にｂって硬度と引張強さは正比例の関係があシ、
耐サワー性の向上には低硬度すなわち引張強さをでさる
だけ低下させることである０また圧潰値の向上には（ｉ
１１！度や、引張強さには関係なく、降伏強度の上昇の
みが大きく寄与するため、耐サワー性と圧潰値の両立の
ためには高降伏強度で低引張強さく低硬度）の両方が必
要であシ、換言すれば降伏比を高くすることが必須条件
となるＯ高降伏比の鋼は一般材に比べて靭性、延性が劣
ると考えられていたが、本発明では耐サワー性と圧潰値
の両立のためＫあえてこの種の鋼を採用したものである
。
耐サワー性の向上には低硬度すなわち引張強さをでさる
だけ低下させることである０また圧潰値の向上には（ｉ
１１！度や、引張強さには関係なく、降伏強度の上昇の
みが大きく寄与するため、耐サワー性と圧潰値の両立の
ためには高降伏強度で低引張強さく低硬度）の両方が必
要であシ、換言すれば降伏比を高くすることが必須条件
となるＯ高降伏比の鋼は一般材に比べて靭性、延性が劣
ると考えられていたが、本発明では耐サワー性と圧潰値
の両立のためＫあえてこの種の鋼を採用したものである
。
そこで本発明では熱間圧延及び冷却条件を制限し、更に
鋼管成形時の歪量と歪時効温度と時間を制限することに
よシ、高降伏比でしかもバラツキを極めて小さくコント
ロールすることによシ、耐サワー性と耐圧潰性の両立を
はかるものである。
鋼管成形時の歪量と歪時効温度と時間を制限することに
よシ、高降伏比でしかもバラツキを極めて小さくコント
ロールすることによシ、耐サワー性と耐圧潰性の両立を
はかるものである。
本発明は前記のとおシの構成によって、低硬度で降伏強
度の高い電縫油井管を提供し得たものである。
度の高い電縫油井管を提供し得たものである。
以下本発明の構成要件について説明する。
先ず鋼成分について述べると、Ｃは必要な引張強さの確
保に重要であるがＣｍが増加すると降伏比が低下するた
め低目が望、ましく０．１９％以下とした。
保に重要であるがＣｍが増加すると降伏比が低下するた
め低目が望、ましく０．１９％以下とした。
Ｓｌも必要な引張強さの確保のために重要であるが８１
量を増加すると降伏比が低下するため低目が望ましく０
．５％以下とした。
量を増加すると降伏比が低下するため低目が望ましく０
．５％以下とした。
Ｍｎも必要な引張強さの確保のために重要であると共に
フェライトの細粒化による降伏比の向上に有効な元素で
あり、そのため１．０％以上の添加が必要であるが、２
．０係を超えると延性、靭性が劣化するため、１．０〜
２，０チに限定した。
フェライトの細粒化による降伏比の向上に有効な元素で
あり、そのため１．０％以上の添加が必要であるが、２
．０係を超えると延性、靭性が劣化するため、１．０〜
２，０チに限定した。
Ｎｂ Ｆ′ｉＭｎ同様にフェライトの細粒化による降伏
比の向上に有効な元素であるが０．０５％を超えると固
溶せず、そのため析出元素として有効に利用できないた
め０．０５０％以下とした。
比の向上に有効な元素であるが０．０５％を超えると固
溶せず、そのため析出元素として有効に利用できないた
め０．０５０％以下とした。
Ａｔ、 Ｖ 、 ＴＩの析出型元素は必要な強度の確保
のために添加されるものでチシ、又フェライト粒内の析
出強化による降伏強度の向上ならびにフェライト粒の細
粒化による降伏強度の向上に有効な元素であるので、必
要に応じて固溶限界であるＡｔ：０．０５０％以下、ｖ
：ｏ、０５０％以下、Ｔ１：０．０４０多以下の１種又
は２種以上を含み得るものとしだ。
のために添加されるものでチシ、又フェライト粒内の析
出強化による降伏強度の向上ならびにフェライト粒の細
粒化による降伏強度の向上に有効な元素であるので、必
要に応じて固溶限界であるＡｔ：０．０５０％以下、ｖ
：ｏ、０５０％以下、Ｔ１：０．０４０多以下の１種又
は２種以上を含み得るものとしだ。
鋼片の製造は造塊、分塊圧延おるいは連続鋳造のいずれ
によってもよいが、細粒という点からは連続鋳造法によ
るのが有利である。
によってもよいが、細粒という点からは連続鋳造法によ
るのが有利である。
次に熱間圧延条件について述べると、熱間圧延終了温度
はなるべく低温が望ましい。その理由は低温圧延してｒ
粒を細粒化した方が中間組織が発生しにくく、この中間
組織は降伏比を低下するので防止した方がよい。また、
低温圧延した方がフェライト粒が細粒になシ降伏比が上
昇する。そこで熱間圧延終了温度を８３０℃以下とした
。しかし７４０℃未満ではフェライト粒の粗大化によシ
降伏比は上昇する。
はなるべく低温が望ましい。その理由は低温圧延してｒ
粒を細粒化した方が中間組織が発生しにくく、この中間
組織は降伏比を低下するので防止した方がよい。また、
低温圧延した方がフェライト粒が細粒になシ降伏比が上
昇する。そこで熱間圧延終了温度を８３０℃以下とした
。しかし７４０℃未満ではフェライト粒の粗大化によシ
降伏比は上昇する。
次に冷却条件について述べる。冷却条件は強度バラツキ
をミニマムにすることと、固溶炭素と固溶窒素を保存す
ることのためにきわめてＮ要である。そこで平均冷却速
度を１５°ｃ／ｓｅｅ以上の急冷とした。この理由はパ
ーライト変Ｂｆｃランナウトテーブル上である一定速度
で終了しておくことが強度バラツキを減少することであ
シ、フェライト変態時に急冷することによシ固溶窒素、
固溶炭素を確保できることである。
をミニマムにすることと、固溶炭素と固溶窒素を保存す
ることのためにきわめてＮ要である。そこで平均冷却速
度を１５°ｃ／ｓｅｅ以上の急冷とした。この理由はパ
ーライト変Ｂｆｃランナウトテーブル上である一定速度
で終了しておくことが強度バラツキを減少することであ
シ、フェライト変態時に急冷することによシ固溶窒素、
固溶炭素を確保できることである。
次に捲取温度について述べると、５００℃以下で捲取る
ことによシ、固溶窒素、固溶炭素を安定゛に確保できる
。５００℃超で捲取ると、窒ｇ−？炭素は時効析出して
後での歪時効に有効に働かない。
ことによシ、固溶窒素、固溶炭素を安定゛に確保できる
。５００℃超で捲取ると、窒ｇ−？炭素は時効析出して
後での歪時効に有効に働かない。
次に電縫鋼管成形について述べる。本発明における電縫
鋼管成形の意味は、・やイゾ成形ではなく後で行なう歪
時効のための歪を適当量導入することである。その歪量
は・やイブ長手方向の歪であシこのような歪を導入する
のは油井管の引張試験がパイプ長手方向よ多行なわれる
ためである。その長手方向歪ε３’ｅ ３．０１以上に
すれば、第１図に示すごとく歪時効を有効活用すること
ができる。
鋼管成形の意味は、・やイゾ成形ではなく後で行なう歪
時効のための歪を適当量導入することである。その歪量
は・やイブ長手方向の歪であシこのような歪を導入する
のは油井管の引張試験がパイプ長手方向よ多行なわれる
ためである。その長手方向歪ε３’ｅ ３．０１以上に
すれば、第１図に示すごとく歪時効を有効活用すること
ができる。
パイプ長手方向伸び率ε３け材料幅Ｗｏを決定すれば決
まるもので、従ってε３を３チ以上にするようにＷｏｔ
＝選べば安定した低降伏比の油井用電縫鋼管が製造でき
る。その材料幅Ｗｏの決定について述べると次式から算
出するものである。
まるもので、従ってε３を３チ以上にするようにＷｏｔ
＝選べば安定した低降伏比の油井用電縫鋼管が製造でき
る。その材料幅Ｗｏの決定について述べると次式から算
出するものである。
すなわち、ε】：パイプ円周方向数シ率（チ）、ε２：
パイプ肉厚方向増肉部（％）、ε３．ノやイブ長手方向
伸び率（チ）、Ｄ：外径、ｔ：肉厚、Ｗｏ：材料幅とす
ると ３．９７ ０．０４７６ ε２−（τ−璽二） （Ｘ１００←）） ・・・・・・
（２）の式が成シ立ち上記式よシ材料幅Ｗｏを６３が３
チ以上になるように決定するものである。尚、ε３と６
１は理論式でちるがε２はミル固有の定数を含んだ経験
式である。
パイプ肉厚方向増肉部（％）、ε３．ノやイブ長手方向
伸び率（チ）、Ｄ：外径、ｔ：肉厚、Ｗｏ：材料幅とす
ると ３．９７ ０．０４７６ ε２−（τ−璽二） （Ｘ１００←）） ・・・・・・
（２）の式が成シ立ち上記式よシ材料幅Ｗｏを６３が３
チ以上になるように決定するものである。尚、ε３と６
１は理論式でちるがε２はミル固有の定数を含んだ経験
式である。
次に歪時効処理の条件について述べる。歪時効処理条件
は、固溶炭素量、固溶窒素量、歪量により変化するが、
温度は１００〜５５０℃、時間は３０秒から３０分間が
最も良い。この中でも低温長時間側が望ましいが、経済
的理由とパイプ真円度、真直度の変化の理由から、温度
と時間のバランスを決定することができる。
は、固溶炭素量、固溶窒素量、歪量により変化するが、
温度は１００〜５５０℃、時間は３０秒から３０分間が
最も良い。この中でも低温長時間側が望ましいが、経済
的理由とパイプ真円度、真直度の変化の理由から、温度
と時間のバランスを決定することができる。
以上のように＼本発明によれば第２図に示すように低硬
度で降伏強度の高い！縫油弁管が得られるものである。
度で降伏強度の高い！縫油弁管が得られるものである。
その得られる範囲は第２図の如く直ａＡＢはｙ＝２ｘ＋
３３、直＃ＢＣはＸ＝７０、直線ＣＤはｙ ＝ ２．１
４ｘ ＋ ４０、直線ＤＡはｘ＝５５とｌｋッておシ、
その各直線でかこまれる範囲内の低硬度で高降伏強度の
電縫油井管が得られる。
３３、直＃ＢＣはＸ＝７０、直線ＣＤはｙ ＝ ２．１
４ｘ ＋ ４０、直線ＤＡはｘ＝５５とｌｋッておシ、
その各直線でかこまれる範囲内の低硬度で高降伏強度の
電縫油井管が得られる。
〈実施例〉
第１表に、・９イブサイズｓ％〃ｘ Ｏ，３６１“のサ
ンプル拐を用いて試験を行なった場合のその条件と結果
を本発明と比較材に分けて示した。圧潰値及び耐サワー
性共に本発明の範囲内であれば良好であったＯ 〈発明の効果〉 本発明によれば耐サワー性と耐圧潰性の両方を満足する
電縫油井管を提供しうるものであり、又かかる電縫油井
管を焼入・焼戻を行なわずに低コストで歩留よく製造す
ることができるものであるから産業上稗益するところが
極めて大である。
ンプル拐を用いて試験を行なった場合のその条件と結果
を本発明と比較材に分けて示した。圧潰値及び耐サワー
性共に本発明の範囲内であれば良好であったＯ 〈発明の効果〉 本発明によれば耐サワー性と耐圧潰性の両方を満足する
電縫油井管を提供しうるものであり、又かかる電縫油井
管を焼入・焼戻を行なわずに低コストで歩留よく製造す
ることができるものであるから産業上稗益するところが
極めて大である。
第１図はパイプ長手方向歪と使用特性の関係を示す説明
図、第２図は本発明の電縫油井管の硬度と降伏強度を示
す説明図（○印：本発明品、・印：比較材）である。 第 １ 図 パイプ長手方向歪（％） 第２ 図 Ｖ省ミイ大チ叡度 （ｋ’Ｎ／ｍｍ２）手続補正ｒ（（
自発） 昭和５９年１２月２５１１ 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、 事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５３号 ２ 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 ３、補ＩＥをする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代ＩＩＩ区大手町二丁１目１６番３号（６６５
）新日本製鐵株式會社 一代表者 武 、１ α ４、代理人〒１００ 東弓〔都１代田区丸の内二丁［」４番１号６、補正の対
象 明細書の発明の詳細な説明のむ・Ｗ ７、 補正の内容 −Ｑ Ａ Ｍ ：。」八明細書１６
頁第１表中、熱処理条件の欄を下記の通シ補正する。 ［ 」 手続補正書（自発） 昭和６０年２月７日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ■、事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５３号 ２ 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井！及びその製造方法 ３ｈＩｉ正をする者 市１ζ１との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁１］６番３す（６６５）新日
本製鐵株式會社 代表と 武 １） 豊 ４代理人〒１００ 東京都千代１１］区丸の内二］”ｌ−１４番１号６、補
正の対象 明細書の発明の詳細な説明の榴 ７、補正の内容 （１）明細１！、 ｌ ６頁第１表中、捲取温度の榴を
下記の通り補正する。 （ 手続補正書（自発） 昭和６０年４月１２日 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５３号 ）１発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電跡油井管及びその製造方法 １ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代１１区大手町二丁目６番３号（６６５）新１
丁１本製鐵株式會社 代表Ｋ 武 １） 豊 代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁１１４番１号１ 補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄２発明の詳細な説明の欄及
び図面 ′、補正の内容 （１）％許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明紹（書６頁７行、７頁１行及び１４頁下がら２
行「ｘ＝７０Ｊをｒｙ−７０Ｊに夫々補正する。 （３）同６頁８行、７頁２行及び１４頁末行「ｘ＝５５
１を「ｙ＝５５」に夫々補正する。 （４）第２図を別紙の通り補正する。 （１） Ｃ： ０．１９％以下、 ｓｉ：ｏ、ｓ−以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなｐ、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ ； ７＝２ ｘ＋３３、直線ＢＣ；ｙ＝
７０、直線ＣＤ ； ｙ＝２．１４＋４０、直線ＤＡ：
ｙ＝５５の４つの直線に囲まれた範囲の降伏強度とＨＲ
Ｃ８度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。 （２） Ｃ： ０．１９％以下、 Ｓｉ：Ｑ、５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．Ｏ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 を基本成分とし、 Ａｔ ： ０．０５０チ以下、 Ｖ：０．０５０％以下、 Ｔｉ ： ０．０４０チ以下、 の１種又は２種以上を含み残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなシ、かつ第２図において直線ＡＢ；ｙ＝２ｘ＋３
３、直線ＢＣ：ｙ＝７０、直線ＣＤ ： ｙ 〜２．１
４ ｘ十４０、直線ＤＡ；ｙ＝５５の４つの直線に囲ま
れた範囲の降伏強度とＨＲＣ硬度を有する低硬度で降伏
強度の高い電縫油井管。 （３） Ｃ： ０．１９チ以下、 Ｓｌ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： Ｑ、０５０ ％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延する
にあたり、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取るまでの平均冷却速度を１５℃／ｓｅａ以上と
し５００℃以下で捲取り、その後の電縫鋼管成形時に長
手方向歪量として３％以上になるように強圧下しながら
造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜
３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強度の
高い電縫油井管の製造方法。 （４） ｃ ： ０．１９％以下、 ｓｉ：ｏ、ｓ％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下。 を基本成分とし、 Ａｔ：０．０５０％以下、 Ｖ ： ０．０５０％以下。 Ｔｉ ： ０．０４０％以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆ＠及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するＫあたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５℃／ ｓ ｅ ｃ以上とし５００℃以下で捲
取り、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３
％以上になるように強圧下しながら造管し、その後に１
００〜５５０ ’Ｃに加熱して３０秒〜３０分間保持す
ることを特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管
の製造方法。
図、第２図は本発明の電縫油井管の硬度と降伏強度を示
す説明図（○印：本発明品、・印：比較材）である。 第 １ 図 パイプ長手方向歪（％） 第２ 図 Ｖ省ミイ大チ叡度 （ｋ’Ｎ／ｍｍ２）手続補正ｒ（（
自発） 昭和５９年１２月２５１１ 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、 事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５３号 ２ 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 ３、補ＩＥをする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代ＩＩＩ区大手町二丁１目１６番３号（６６５
）新日本製鐵株式會社 一代表者 武 、１ α ４、代理人〒１００ 東弓〔都１代田区丸の内二丁［」４番１号６、補正の対
象 明細書の発明の詳細な説明のむ・Ｗ ７、 補正の内容 −Ｑ Ａ Ｍ ：。」八明細書１６
頁第１表中、熱処理条件の欄を下記の通シ補正する。 ［ 」 手続補正書（自発） 昭和６０年２月７日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ■、事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５３号 ２ 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井！及びその製造方法 ３ｈＩｉ正をする者 市１ζ１との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁１］６番３す（６６５）新日
本製鐵株式會社 代表と 武 １） 豊 ４代理人〒１００ 東京都千代１１］区丸の内二］”ｌ−１４番１号６、補
正の対象 明細書の発明の詳細な説明の榴 ７、補正の内容 （１）明細１！、 ｌ ６頁第１表中、捲取温度の榴を
下記の通り補正する。 （ 手続補正書（自発） 昭和６０年４月１２日 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５３号 ）１発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電跡油井管及びその製造方法 １ 補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代１１区大手町二丁目６番３号（６６５）新１
丁１本製鐵株式會社 代表Ｋ 武 １） 豊 代理人〒１００ 東京都千代田区丸の内二丁１１４番１号１ 補正の対象 明細書の特許請求の範囲の欄２発明の詳細な説明の欄及
び図面 ′、補正の内容 （１）％許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明紹（書６頁７行、７頁１行及び１４頁下がら２
行「ｘ＝７０Ｊをｒｙ−７０Ｊに夫々補正する。 （３）同６頁８行、７頁２行及び１４頁末行「ｘ＝５５
１を「ｙ＝５５」に夫々補正する。 （４）第２図を別紙の通り補正する。 （１） Ｃ： ０．１９％以下、 ｓｉ：ｏ、ｓ−以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなｐ、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ ； ７＝２ ｘ＋３３、直線ＢＣ；ｙ＝
７０、直線ＣＤ ； ｙ＝２．１４＋４０、直線ＤＡ：
ｙ＝５５の４つの直線に囲まれた範囲の降伏強度とＨＲ
Ｃ８度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。 （２） Ｃ： ０．１９％以下、 Ｓｉ：Ｑ、５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．Ｏ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 を基本成分とし、 Ａｔ ： ０．０５０チ以下、 Ｖ：０．０５０％以下、 Ｔｉ ： ０．０４０チ以下、 の１種又は２種以上を含み残部Ｆｅ及び不可避的不純物
よりなシ、かつ第２図において直線ＡＢ；ｙ＝２ｘ＋３
３、直線ＢＣ：ｙ＝７０、直線ＣＤ ： ｙ 〜２．１
４ ｘ十４０、直線ＤＡ；ｙ＝５５の４つの直線に囲ま
れた範囲の降伏強度とＨＲＣ硬度を有する低硬度で降伏
強度の高い電縫油井管。 （３） Ｃ： ０．１９チ以下、 Ｓｌ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： Ｑ、０５０ ％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延する
にあたり、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取るまでの平均冷却速度を１５℃／ｓｅａ以上と
し５００℃以下で捲取り、その後の電縫鋼管成形時に長
手方向歪量として３％以上になるように強圧下しながら
造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜
３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強度の
高い電縫油井管の製造方法。 （４） ｃ ： ０．１９％以下、 ｓｉ：ｏ、ｓ％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下。 を基本成分とし、 Ａｔ：０．０５０％以下、 Ｖ ： ０．０５０％以下。 Ｔｉ ： ０．０４０％以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆ＠及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するＫあたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５℃／ ｓ ｅ ｃ以上とし５００℃以下で捲
取り、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３
％以上になるように強圧下しながら造管し、その後に１
００〜５５０ ’Ｃに加熱して３０秒〜３０分間保持す
ることを特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管
の製造方法。
Claims (4)
- （１） Ｃ：０．１９チ以下、 ｓｉ：ｏ、ｓ％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０ ％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなシ、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ；ｙ＝２ｘ＋３３、直線ＢＣ； ｘ＝７０
、直線ＣＤ；ｙ＝２．１４ｘ＋４０、直ｉ１！ＤＡ：ｘ
＝５５の４つの直線に囲まれた範囲の降伏強度とＨＲＣ
硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。 - （２） Ｃ：０．１９％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａｌ： ０．０５０％以下、 ｖ ： ０．０５０％以下、 Ｔｌ ： ０．０４０％以下、 ０１種又は２種以上を含み残部Ｆｓ及び不可避的不純物
よシなシ、かつ第２図において直線ＡＢ；ｙ＝２ｘ＋３
３、直線ＢＣ；ｘ＝７０、直線ＣＤ ＋ ｙ 〜２．１
４ｘ＋４０、直線ＤＡ ； ｘ ＝ ５５の４つの直線
に囲まれた範囲の降伏強度とＨｎｃ硬度を有する低硬度
で降伏強度の高い電縫油井管。 - （３） Ｃ：０．１９％以下。 Ｓｌ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 浅部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなる鋼を熱間圧延する
にあた）、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取るまでの平均冷却速度を１５’に／ｓｅｃ以上
とし５００℃以下で捲取シ、その後の電鋒銅管成形時に
長手方向歪量として３チ以上になるように強圧下しなが
ら造管し、その後に１００ν５５０℃に加熱して３０秒
〜３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強度
の高い電縫油弁管の製造方法。 - （４）Ｃ：０．１９チ以下、 Ｓ量二〇、５チ以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 を基本成分とし、 Ａｄ ： ０．０５０チ以下、 Ｖ ： ０．０５０％以下、 Ｔｉ ： ０．０４０％以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するにあたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行にい、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５℃／１ｌｌｅ以上とし５００℃以下で捲取シ
、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３チ以
上になるように強圧下しながら造管し、その後に１００
〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持することを
特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造方
法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3955384A JPS60187663A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 |
| GB08504858A GB2155950B (en) | 1984-03-01 | 1985-02-26 | Erw-oil well pipe and process for producing same |
| CA000475496A CA1239568A (en) | 1984-03-01 | 1985-02-28 | Erw oil-well pipe and process for producing same |
| DE19853507124 DE3507124A1 (de) | 1984-03-01 | 1985-02-28 | Durch elektro-widerstandsschweissen geschweisstes oelbohrungsrohr und verfahren zu dessen herstellung |
| FR8503062A FR2560608B1 (fr) | 1984-03-01 | 1985-03-01 | Tuyauterie de puits de petrole soudee par ser et procede de fabrication de celle-ci |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3955384A JPS60187663A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60187663A true JPS60187663A (ja) | 1985-09-25 |
Family
ID=12556255
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3955384A Pending JPS60187663A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60187663A (ja) |
| FR (1) | FR2560608B1 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102959098A (zh) * | 2011-03-30 | 2013-03-06 | 新日铁住金株式会社 | 电焊钢管及其制造方法 |
| CN104651591A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-05-27 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种高强度低硬度连续油管及其制备方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2780482B1 (fr) | 1998-06-30 | 2000-07-21 | Coflexip | Procede de fabrication d'une carcasse metallique pour conduite flexible ou ombilical |
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| JPS51111418A (en) * | 1975-03-26 | 1976-10-01 | Nippon Steel Corp | Method of manufacturing niobium containing high strength steel |
| JPS52103314A (en) * | 1976-02-26 | 1977-08-30 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of high toughness and high tension steel sheet of small ani sotropy |
| JPS5385711A (en) * | 1977-01-06 | 1978-07-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of non-refined high tensile steel sheet with toughness |
| JPS5521517A (en) * | 1978-07-28 | 1980-02-15 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of hot-rolled coil |
| JPS5633425A (en) * | 1979-08-24 | 1981-04-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of tempered high tensile steel sheet having excellent low temperature toughness |
| JPS57131319A (en) * | 1981-02-06 | 1982-08-14 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength seam welded steel pipe for oil well |
| JPS5819462A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-04 | Kawasaki Steel Corp | 電縫溶接鋼管 |
| JPS6024321A (ja) * | 1983-07-20 | 1985-02-07 | Nippon Steel Corp | 耐サワ−性と耐圧潰性にすぐれた高強度電縫油井管の製造方法 |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2370793A1 (fr) * | 1976-11-12 | 1978-06-09 | Vallourec | Procede de fabrication de tubes detensionnes, dispositif pour la mise en oeuvre de ce procede et tubes detensionnes obtenus |
| JPS5817808B2 (ja) * | 1977-05-11 | 1983-04-09 | 日本鋼管株式会社 | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接鋼管の製造方法 |
| DE3030598C2 (de) * | 1980-08-11 | 1982-07-29 | Mannesmann AG, 4000 Düsseldorf | Verfahren zur Herstellung von gegen Spannungsrißkorrosion beständigen Rohren |
-
1984
- 1984-03-01 JP JP3955384A patent/JPS60187663A/ja active Pending
-
1985
- 1985-03-01 FR FR8503062A patent/FR2560608B1/fr not_active Expired
Patent Citations (9)
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| JPS5067715A (ja) * | 1973-10-23 | 1975-06-06 | ||
| JPS51111418A (en) * | 1975-03-26 | 1976-10-01 | Nippon Steel Corp | Method of manufacturing niobium containing high strength steel |
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| JPS5521517A (en) * | 1978-07-28 | 1980-02-15 | Kobe Steel Ltd | Manufacture of hot-rolled coil |
| JPS5633425A (en) * | 1979-08-24 | 1981-04-03 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Manufacture of tempered high tensile steel sheet having excellent low temperature toughness |
| JPS57131319A (en) * | 1981-02-06 | 1982-08-14 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength seam welded steel pipe for oil well |
| JPS5819462A (ja) * | 1981-07-24 | 1983-02-04 | Kawasaki Steel Corp | 電縫溶接鋼管 |
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| CN104651591A (zh) * | 2014-11-21 | 2015-05-27 | 宝鸡石油钢管有限责任公司 | 一种高强度低硬度连续油管及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2560608B1 (fr) | 1988-01-08 |
| FR2560608A1 (fr) | 1985-09-06 |
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