JPH06340922A

JPH06340922A - 低降伏比高張力鋼管の製造方法

Info

Publication number: JPH06340922A
Application number: JP13068293A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Iki; 浩壱岐
Original assignee: Sumitomo Metal Industries Ltd
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-06-01
Filing date: 1993-06-01
Publication date: 1994-12-13
Anticipated expiration: 2012-12-08
Also published as: JP2687841B2

Abstract

(57)【要約】【目的】 0.2 ％YS≧440N/mm²、TS：590 〜740N/mm²、
YR≦80％、El≧20％、vE₀≧27Ｊの機械的特性を有し、
建造物、橋梁、タンク等の鋼構造物の建築材料として使
用するのに好適な低降伏比高張力鋼管を製造する。【構成】Ｃ：0.02〜0.20％、Si：0.02〜0.50％、Mn：
0.50〜2.00％、Cu：0.10〜1.5 ％、Ni：0.10〜0.50％、
Nb：0.005 〜0.10％、Ｖ：0.005 〜0.10％、残部Feおよ
び不可避的不純物であって、炭素当量Ｃeq^(W)が0.38％
以上0.45％以下である鋼片に、900 ℃以上の温度域にお
ける１パス当たりの圧下率が４％以下となるようにして
熱間圧延を行って所定の板厚の熱延鋼板とし、該熱延鋼
板に、Ac₃点以上の温度域から焼入れを行い、引き続き
Ac₁点以上 Ac₃点以下の２相温度域に再加熱して２相温
度域から焼入れを行い、さらに焼戻しを行ってから、製
管を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、建造物、橋梁、タンク
等の鋼構造物の建築材料として使用するのに好適な、降
伏比：80％以下、引張強さ：590N/mm²以上の低降伏比高
張力鋼管の製造方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、建造物、橋梁、タンク等の鋼
構造物は徐々に大型化される傾向にあり、かかる大型化
に対応するため、鋼構造物の建築材料である鋼材には、
高強度化および厚肉化が求められている。求められる強
度のレベルは引張強さ：590N/mm²以上である。

【０００３】また、鋼構造物に生じる脆性破壊を防止す
るため、上記の鋼材には降伏比 [引張強さに対する降伏
強さ (降伏点または耐力) の割合] が低いことも要求さ
れている。求められる降伏比のレベルは降伏比：80％以
下である。このような低降伏比高張力鋼材を製造する方
法が従来より種々提案されている。

【０００４】特開平２−205626号公報には、Ｃ：0.02〜
0.20％、Si：0.02〜0.50％、Mn：0.20〜2.00％およびA
l：0.010 〜0.100 ％と、さらにCu：0.10〜2.00％、N
b：0.005 〜0.10％、Ｖ：0.005 〜0.10％、Ti：0.005
〜0.10％のうちの１種または２種以上、さらに必要に応
じて、Ni：0.10〜2.00％、Cr：0.10〜1.00％、Mo：0.05
〜0.50％およびＢ：0.0003〜0.0030％のうちの１種また
は２種以上を、次式

【０００５】

【数２】Ｄ_I＝ (17−0.1Nr)×８√Ｃ×(0.7Si＋１) ×(3.3Mn＋１) ×(0.4Cu＋１) × ( 0.4Ni ＋１) ×(2.2Cr＋１) ×(3.0Mo＋１) ×(1.8Ｖ＋１) ×(200Ｂ＋１) ≦ex p(0.015t＋2.0) ただし、Nr：焼入れ時のASTMオーステナイト粒度番号ｔ：板厚(mm) を満たすように含有し、残部Feおよび不可避的不純物か
らなる鋼片に熱間圧延を行った後、焼入れ焼戻し処理ま
たは直接焼入れ焼戻し処理を行うことにより、タンクや
ペンストック等の溶接構造物用材料に適した低降伏比高
張力鋼板を製造する方法が提案されている。

【０００６】この方法は、略述すれば、引張強さ：588N
/mm²級以上の鋼板の降伏比を低減する手段として、 (フ
ェライト＋オーステナイト) ２相域からの焼入れ工程を
含む多段熱処理、具体的にはＱ−Ｑ' −Ｔ、ＤＱ−Ｑ'
−ＴおよびＤＱ' −Ｔ [ただし、Ｑ：オーステナイト域
焼入れ、Ｑ' ： (フェライト＋オーステナイト) ２相域
焼入れ、ＤＱ：オーステナイト域直接焼入れ、ＤＱ' ：
(フェライト＋オーステナイト) ２相域直接焼入れ、
Ｔ：焼戻し] の３法によってフェライトと硬質の第２相
との混合組織を生成させることが可能となることを利用
し、Ｄ_Iで表わされる焼入性を特定のレベルに抑え、そ
の一方で鋼板にCu、Nb、Ｖ、Ti等の析出強化元素を添加
してＱ−ＴまたはＤＱ−Ｔを行うことにより、低降伏比
でかつ所定の高強度を有し、さらに溶接性も優れた低降
伏比高張力鋼板を製造する方法である。

【０００７】また、特開平３−219012号公報には、Ｃ：
0.03〜0.10％、Si：0.05〜0.60％、Mn：0.60〜2.00％、
Mo：0.10〜0.50％、Ｐ：0.030 ％以下、Ｓ：0.020 ％以
下を含み、さらにNi：1.00％以下、Cr：0.70％以下、C
u：0.70％以下、Ｖ：0.06％以下、Nb：0.05％以下およ
びＢ：0.0050％以下のうちから選ばれた一種以上、必要
に応じてTi：0.003 〜0.05％、残部Feおよび不可避的不
純物からなり、かつＰ_CM(％) ＝Ｃ＋Si/30 ＋Mn/20 ＋N
i/60 ＋Cr/20 ＋Cu/20 ＋Mo/15 ＋Ｖ/10 ＋５Ｂが0.16
〜0.21％である鋼を熱間圧延後、直ちに300 〜550 ℃ま
で急冷するか、もしくは空冷後Ac₃点以上の温度に再加
熱した後300 〜550 ℃まで急冷した後、室温まで空冷
し、さらにAc₁〜Ac₃変態点間の二相域温度に加熱保持
した後、空冷以上の冷却速度で焼入れを行い、その後45
0 〜600 ℃の温度で焼戻しを行うことにより、溶接割れ
感受性が小さく予熱が不要で、降伏比が80％以下、引張
強さが588N/mm²以上の低降伏比高張力鋼板を製造する方
法が提案されている。

【０００８】すなわち、この方法は、Ｃ含有量を0.10％
以下に低減し合金元素を添加した上記の組成を有する鋼
で、二相焼入れ前の組織を若干粗い組織として焼入れ焼
戻し処理を施す方法である。

【０００９】さらに、特開昭61−288018号公報には、熱
間圧延後あるいは高温度に再加熱された鋼管を高温度か
ら急冷した後、高周波加熱法で鋼管の表面硬化層のみに
局部焼戻し処理あるいは局部焼戻し急冷処理を行うこと
により、高強度でかつ低降伏比鋼管 (引張強さ：634N/m
m²以上、降伏比：83.0％以下) を製造する方法が提案さ
れている。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】しかし、これらの従来
の方法によっても、降伏比が80％以下である588N/mm²以
上の低降伏比高張力鋼管を製造することはできない。特
開平２−205626号公報または特開平３−219012号公報に
より提案された方法によれば、確かに熱延鋼板段階で目
標とする引張強度および降伏比を達成することはでき
る。しかし、この熱延鋼板に冷間で製管加工を行って鋼
管を製造すると、鋼管の降伏比が80％超となり、所望の
低降伏比高張力鋼管を製造することができない。すなわ
ち、製管加工を行った後も降伏比を80％以下に抑制する
必要がある。

【００１１】一方、特開昭61−288018号公報により提案
された方法によれば、確かに降伏比を低減することは可
能であるが、製管加工後の鋼管に急冷、焼戻しという２
度にわたる熱処理を行う必要があり、コストおよび納期
の点で問題である。さらに、得られる鋼管の強度が590
N/mm² 以上となり過大になってしまう。すなわち、熱処
理工程を簡略化してコストダウンを図るとともに強度レ
ベルを590 N/mm² 級に調整する必要がある。

【００１２】ここに、本発明の目的は、建造物、橋梁、
タンク等の鋼構造物の建築材料として使用するのに好適
な、降伏比：80％以下、引張強さ：590N/mm²以上の低降
伏比高張力鋼管の製造方法を提供することにあり、定量
的には、耐力(0.2％YS) ≧440N/mm²、引張強さTS：590
〜740N/mm²、降伏比YR≦80％、伸びEl≧20％、シャルピ
ー吸収エネルギーvE₀≧27Ｊの機械的特性を備えた低降
伏比高張力鋼管を製造することにある。

【００１３】

【課題を解決するための手段】前述のように、熱間圧延
を終了した段階、すなわち熱延鋼板の段階では所望の特
性 (YR：80％以下、TS：590N/mm²以上) を有していて
も、製管加工を終了した段階、すなわち鋼管の段階では
加工硬化により耐力が上昇してしまうため、必然的に降
伏比が80％を超えてしまう。

【００１４】本発明者は、このような製管加工による降
伏比の上昇を改善する手段を鋭意検討し、(i) 製管加工
後に鋼管に熱処理を行ってYR：80％以下、TS：590N/mm²
以上を満足する方法、(ii)製管加工による耐力の上昇を
予め見込んで熱間圧延後の熱延鋼板の耐力、引張強さ、
降伏比等を目標値の下限付近に抑制し、製管加工後に目
標値を満足する方法の二つに着目した。

【００１５】(i) の方法の考え方には、前述の特開昭61
−288013号公報により提案された方法も包含されるが、
製管加工後に急冷、焼戻しという２度にわたる熱処理を
行う必要があり、コストおよび納期の点で問題である。
そこで、本発明者は、(ii)の方法を利用して低降伏比高
張力鋼管を製造する方法を検討した。

【００１６】本発明者は、(ii)の方法により鋼管を製造
した場合の問題について検討した結果、製管加工によ
る表面歪のために鋼管の表面が著しく硬化すること、お
よび降伏比がばらついてしまうことという問題がある
ことがわかった。そこで、本発明者はさらに検討した結
果、下記(a) 項および(b) 項にそれぞれまとめた内容の
知見を得た。

【００１７】(a) 焼入れまま(As Ｑ) の表面におけるオ
ーステナイト結晶粒度と表面硬度との間には、従来から
知られているように、一定の相関関係がある。図１は、
Ｃ：0.13％、Si：0.15％、Mn：1.50％、さらに、Cu：0.
20％、Ni：0.20％、Nb：0.015％、Ｖ：0.04％、残部Fe
および不可避的不純物であって、炭素当量Ｃeq^(W)が0.
39％である鋼片を素材とした鋼管 (厚さ：55mm、直径：
900mm)の表面のビッカース硬さ(Hv10kgf) と降伏比YR
(％) との関係を示すグラフである。すなわち、鋼板の
表裏面では加熱によりオーステナイト粒が粗大化するの
に対し、焼入れままでは表裏面の硬度が著しく高まって
しまい、後続して行われる熱処理 (二相域焼入れ、焼戻
し) によっても解消されずに残り、さらに製管加工によ
り著しく高まり、降伏比YRの上昇をもたらしてしまう。
同図に示すグラフから、鋼管の降伏比を80％以下に抑制
するには、鋼管表面のビッカース硬さ(Hv 10kgf)を200
以下に抑制する必要がある。

【００１８】本発明者は、降伏比の上昇は、このよう
に、表面のオーステナイト粒の粗大化が焼入れ性を増す
ことにつながるためであると考え、これを解消して表面
のオーステナイト粒の粗大化を防ぎ降伏比を80％以下と
するには、圧延時の圧下量を抑制して軽圧下を行えばよ
いとの知見を得た。図２は、Ｃ：0.13％、Si：0.15％、
Mn：1.50％、さらに、Cu：0.20％、Ni：0.20％、Nb：0.
015 ％、Ｖ：0.04％、残部Feおよび不可避的不純物であ
って、炭素当量Ｃeq^(W)が0.39％である鋼片に、900 ℃
以上の温度域における１パス当たりの圧下率[(１パスに
おける圧下量)/(全圧下量) ×100]が２％、４％および
６％の３水準となるようにして熱間圧延を行って所定の
板厚の熱延鋼板とし、該熱延鋼板に、Ac₃点 (約 862
℃) 以上の温度域から焼入れを行い、引き続き [Ac₁点
(約 684℃) 以上 Ac₃点 (約 862℃)以下] の２相温度
域に再加熱して前記２相温度域から焼入れを行い、さら
に焼戻しを行って得た熱延鋼板の表面におけるオーステ
ナイト粒径 (mm) または前記熱延鋼管を素材とした鋼管
(厚さ：55mm、直径：900mm)のビッカース硬さと、900
℃以上の１パス当たりの圧下率 (％) との関係を示すグ
ラフである。図２に示すグラフから、オーステナイトγ
粒の粗大化が著しい900 ℃以上の温度域における１パス
当たりの圧下率を４％以下とすれば鋼管表面のビッカー
ス硬さ(Hv 10kgf)を200 以下に抑制できることがわか
る。 (b) 製管加工後の降伏比のばらつきを抑制するために
は、組成、特に特に下記式により規定される炭素当量
Ｃeq^(W)が大きく影響する。

【００１９】

【数３】

【００２０】図３は、Ｃ：0.14〜0.20％、Si：0.15％、
Mn：1.50％、さらに、Cu：0.20％、Ni：0.20％、Nb：0.
015 ％、Ｖ：0.04％、残部Feおよび不可避的不純物であ
って、炭素当量Ｃeq^(W)が0.40％、0.44％、0.45％およ
び0.46％の４水準の鋼片に、900 ℃以上の温度域におけ
る１パス当たりの圧下率が３％となるようにして熱間圧
延を行って所定の板厚の熱延鋼板とし、該熱延鋼板に、
Ac₃点以上の温度域から焼入れを行い、引き続き Ac₁点
以上 Ac₃点以下の２相温度域に再加熱して前記２相温度
域から焼入れを行い、さらに焼戻しを行って得た熱延鋼
板、および該熱延鋼板を素材とした鋼管 (厚さ：55mm、
直径：900mm)について、炭素当量Ｃeq^(W)(％) と降伏
比YR (％) との関係を示すグラフである。図３に示すグ
ラフから、鋼管の降伏比YRを80％以下に抑制するには、
炭素当量Ｃeqを0.45％以下に抑制すればよい。本発明者
は、これらの知見に基づいてさらに検討を重ねて、本発
明を完成するに至った。

【００２１】ここに、本発明の要旨とするところは、
Ｃ：0.02〜0.20％、Si：0.02〜0.50％、Mn：0.50〜2.00
％、さらに、Cu：0.10〜1.5 ％、Ni：0.10〜0.50％、N
b：0.005 〜0.10％およびＶ：0.005 〜0.10％からなる
群から選ばれた１種または２種以上、残部Feおよび不可
避的不純物であって、式により規定される炭素当量Ｃ
eq^(W)が0.38％以上0.45％以下である鋼片に、900 ℃以
上の温度域における１パス当たりの圧下率が４％以下と
なるようにして熱間圧延を行って所定の板厚の熱延鋼板
とし、該熱延鋼板に、Ac₃点以上の温度域から焼入れを
行い、引き続き(Ac₁点以上 Ac₃点以下) の２相温度域に
再加熱して２相温度域から焼入れを行い、さらに焼戻し
を行ってから、製管加工を行うことを特徴とする低降伏
比高張力鋼管の製造方法である。

【００２２】

【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。ま
ず、本発明で用いる鋼片の組成、および炭素当量を上述
のように限定する理由を説明する。

【００２３】Ｃ：0.02〜0.20％Ｃは、強度確保のために0.02％以上の添加が必要である
が、0.20％を超えて過剰に添加すると溶接性を損なう。
そこで、本発明では、Ｃ含有量は0.02％以上0.20％以下
と限定する。

【００２４】Si：0.02〜0.50％ Siは、主に鋼の脱酸のために添加され、通常その添加量
は0.02％以上であり、また降伏比の低減にも有効であ
る。しかし、0.50％を超えて過剰に添加すると靱性を劣
化させるので好ましくない。そこで、本発明では、Si含
有量は0.02％以上0.50％以下と限定する。

【００２５】Mn：0.50〜2.00％ Mnは、強度確保のために0.50％以上の添加が必要である
が、2.00％を超えて過剰に添加すると溶接性を損なう。
そこで、本発明では、Mn含有量は0.50％以上2.00％以下
と限定する。

【００２６】さらに、本発明では、高強度化を図るため
に、Cu：0.10〜1.5 ％、Ni：0.10〜0.50％、Nb：0.005
〜0.10％およびＶ：0.005 〜0.10％からなる群から選ば
れた１種または２種以上を含有する。以下、これらの元
素についても組成の限定理由を説明する。

【００２７】Cu：0.10〜1.5 ％ Cuは、0.10％以上の添加により高強度化に有効である
が、1.5 ％を超えて過剰に添加すると溶接性を損なうと
ともに熱間割れも生ずる。そこで、Cuを添加する場合に
は、その含有量は0.10％以上1.5 ％以下と限定すること
が望ましい。

【００２８】Ni：0.10〜0.50％ Niは、0.10％以上の添加により強度上昇に有効である
が、過剰に添加すると溶接性および低温靱性がともに劣
化する。特に、Niは高価な元素であり0.50％超添加する
と経済性の点で問題がある。そこで、Niを添加する場合
には、その含有量は0.10％以上0.50％以下と限定するこ
とが望ましい。

【００２９】Nb：0.005 〜0.10％ Nbは、0.005 ％以上の添加により特に直接焼入れ焼戻し
法において高強度化に有効であるが、0.10％を超えて過
剰に添加すると靱性および溶接性がともに劣化する。そ
こで、Nbを添加する場合には、その含有量は0.005 ％以
上0.10％以下と限定することが望ましい。

【００３０】Ｖ：0.005 〜0.10％Ｖは、0.005 ％以上の添加で鋼の強度を高めるが、0.10
％を超えて過剰に添加すると効果が飽和するばかりでな
く、溶接性を劣化させる。そこで、Ｖを添加する場合に
は、その含有量は0.005 ％以上0.10％以下と限定するこ
とが望ましい。上記以外の組成は、Feおよび不可避的不
純物である。

【００３１】Ｃeq：0.38％以上0.45％以下炭素当量Ｃeqは、前述の図３に示す関係に基づき、鋼管
での降伏比を80％以下とするため、0.45％以下とする。
しかし、炭素当量Ｃeqを0.38％未満と著しく低下すると
強度の低下を招く。そこで、本発明では、炭素当量Ｃeq
は0.38％以上0.45％以下と限定する。

【００３２】900 ℃以上の加工温度における１パス当た
りの圧下率：４％以下本発明では、かかる組成および炭素当量を有する鋼片
に、熱間圧延を行うが、熱間圧延では、900 ℃以上の加
工温度における１パス当たりの圧下率を４％以下と限定
する。

【００３３】すなわち、900 ℃以上の加工温度における
１パス当たりの圧下率は、熱延鋼板の表面のオーステナ
イト粒の成長を抑制するのに重要であり、本発明の重要
なポイントである。前述の図２のグラフに示すように、
再結晶が起こるオーステナイト粒径が著しく粗大化し易
い900 ℃以上においては圧下率を４％以下と抑制して熱
延鋼板の表面のオーステナイト粒を微細化し、焼きが入
り難くして表面の硬度の上昇を抑制し、引いては製管加
工後の硬度上昇を抑制することができるため、低降伏比
の鋼管を製造することが可能となる。このため、900 ℃
以上の加工温度での圧下率を４％以下と限定した。

【００３４】なお、圧下率は、 (１パスにおける圧下
量）／（全圧下量）×100 ％により算出される。また、
圧下率は各パスを通じて一定である必要はない。すなわ
ち、本発明では、各パスの圧下率の最大値を４％と限定
している。

【００３５】本発明では、熱間圧延の際には、上記の圧
下率以外の限定は不要である。熱間圧延の開始温度は11
00〜1000℃程度、仕上温度は 800〜700 ℃程度、熱間圧
延時の総圧下率は66〜96％程度を例示することができ
る。

【００３６】Ac₃点以上からの焼入れ、Ac₁点〜Ac₃点
の２相域からの焼入れ、焼戻し本発明では、熱間圧延を終了した熱延鋼板の強度を確保
するため、Ac₃点以上の温度域からの焼入れを行う。焼
入れ温度がAc₃点未満であると、所望の強度を確保する
ことができないからである。焼入れの態様は特に限定を
要さない。水焼入れ、油焼入れ等を適宜行えばよい。

【００３７】次に、本発明では、Ac₁点〜Ac₃点の２相
域からの焼入れを行い、軟質フェライト相および硬質ベ
イナイト相を析出して低降伏比化を図るとともに、軟質
フェライト相および硬質ベイナイト相の析出に起因した
靱性劣化を防止するため、焼戻しを行う。焼戻しは、通
常の温度 (500 〜600 ℃程度) で行えばよい。

【００３８】本発明では、このようにして熱処理を終え
た熱延鋼板を素材として製管加工を行い、鋼管を製造す
る。製管加工の方法は特定の手段には限定されない。例
えば、電縫鋼管、鍛接鋼管さらにはＵＯＥ鋼管等の溶接
鋼管の製管加工法を適用できる。

【００３９】このようにして、本発明により、0.2 ％YS
≧440N/mm²、TS：590 〜740N/mm²、YR≦80％、El≧20
％、vE₀≧27Ｊの機械的特性を有し、建造物、橋梁、タ
ンク等の鋼構造物の建築材料として使用するのに好適な
低降伏比高張力鋼管を製造することが可能となった。さ
らに、本発明を実施例を参照しながら詳述するが、これ
は本発明の例示であり、これにより本発明が限定される
ものではない。

【００４０】

【実施例】表１に示す鋼組成、Ac₁点 (℃) 、Ac₃
(℃) および炭素当量Ｃeqを有する鋼片１ないし鋼片18
に、900 ℃以上の温度域における１パス当たりの圧下率
の最大値が同表に示す値となるようにして熱間圧延を行
って所定の板厚の熱延鋼板とし、該熱延鋼板に、表２の
「製造方法」の欄の左端の数字で示す焼入れ温度で焼入
れを行い、引き続き(Ac₁点以上 Ac₃点以下) の２相温度
域に再加熱して表２の「製造方法」の欄の真中の数字で
示す焼入れ温度で焼入れを行い、さらに表２の「製造方
法」の欄の右端の数字で示す焼戻し温度で焼戻しを行っ
てから、電縫鋼管の製造法に基づいて製管加工を行い、
表２に示す板厚および外径を備えた電縫鋼管を製造し
た。

【００４１】

【表１】

【００４２】

【表２】

【００４３】これらの電縫鋼管から、ｌ方向についてJI
S ４号試験片を切り出して、耐力0.2 ％YS、引張強さT
S、降伏比YRおよび伸びElを測定するとともに、t/4 厚
さ部からｌ方向についてJIS ５号試験片を切り出して、
シャルピー吸収エネルギーｖＥ_０（Ｊ）を測定した。結
果を表２にまとめて示す。

【００４４】表２における試料Ｎｏ．１ないし試料No.9
は、本発明で規定する条件を全て満足するため、0.2 ％
YS≧440N/mm²、TS：590 〜740N/mm²、YR≦80％、El≧20
％、vE₀≧27Ｊという本発明の目標値を全て満足してい
る。

【００４５】これに対し、試料No.10 は、Ｃ含有量が本
発明の範囲の下限を下回っているため、TSが低下した。
試料No.11 は、Si含有量が本発明の範囲の上限を上回っ
ているとともに炭素当量Ｃeqが本発明の範囲の下限を下
回っているため、TSおよびvE₀ともに劣化した。

【００４６】試料No.12 は、Mn含有量が本発明の範囲の
下限を下回っているとともに炭素当量Ｃeqが本発明の範
囲の下限を下回っているため、0.2 ％YS、TSおよびvE₀
がそれぞれ劣化した。試料No.13 は、Nb含有量が本発明
の範囲の上限を上回っているためvE₀が劣化した。

【００４７】試料No.14 は、炭素当量Ｃeqが本発明の範
囲の上限を上回っているとともに900 ℃以上の温度域に
おける１パスの圧下率が本発明の範囲の上限を上回って
おり、さらにAc₃以上からの焼入れ温度が本発明の範囲
の下限を下回っているため、TS、YR、ElおよびvE₀がそ
れぞれ劣化した。

【００４８】試料No.15 は、炭素当量Ｃeqが本発明の範
囲の上限を上回っているとともに900 ℃以上の温度域に
おける１パスの圧下率が本発明の範囲の上限を上回って
いるため、TS、YR、ElおよびvE₀がそれぞれ劣化した。
試料No.16 は、900 ℃以上の温度域における１パスの圧
下量が本発明の範囲の上限を上回っているため、YRが劣
化した。

【００４９】試料No.17 は、二相域からの焼入れ温度が
本発明の範囲の上限を上回っているため、TS、YR、Elお
よびvE₀がそれぞれ劣化した。さらに、試料No.18 は、
二相域からの焼入れ温度が本発明の範囲の下限を下回っ
ているため、vE₀が劣化した。

【００５０】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、0.
2 ％YS≧440N/mm²、TS：590 〜740N/mm²、YR≦80％、El
≧20％、vE₀≧27Ｊの機械的特性を有し、建造物、橋
梁、タンク等の鋼構造物の建築材料として使用するのに
好適な低降伏比高張力鋼管を製造することが可能となっ
た。

【図面の簡単な説明】

【図１】鋼管のビッカース硬さと降伏比との関係を示す
グラフである。

【図２】オーステナイト粒径または鋼管のビッカース硬
さと圧下率との関係を示すグラフである。

【図３】鋼管の炭素当量と降伏比との関係を示すグラフ
である。

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】重量％で、Ｃ：0.02〜0.20％、Si：0.02
〜0.50％、Mn：0.50〜2.00％、さらに、Cu：0.10〜1.5
％、Ni：0.10〜0.50％、Nb：0.005 〜0.10％およびＶ：
0.005 〜0.10％からなる群から選ばれた１種または２種
以上、残部Feおよび不可避的不純物であって、下式によ
り規定される炭素当量Ｃeq^(W)が0.38％以上0.45％以下
である鋼片に、900 ℃以上の温度域における１パス当た
りの圧下率が４％以下となるようにして熱間圧延を行っ
て所定の板厚の熱延鋼板とし、該熱延鋼板に、Ac₃点以
上の温度域から焼入れを行い、引き続き Ac₁点以上 Ac₃
点以下の２相温度域に再加熱して前記２相温度域から焼
入れを行い、さらに焼戻しを行ってから、製管加工を行
うことを特徴とする低降伏比高張力鋼管の製造方法。【数１】