JPH07150247A - 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法 - Google Patents

建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法

Info

Publication number
JPH07150247A
JPH07150247A JP30011693A JP30011693A JPH07150247A JP H07150247 A JPH07150247 A JP H07150247A JP 30011693 A JP30011693 A JP 30011693A JP 30011693 A JP30011693 A JP 30011693A JP H07150247 A JPH07150247 A JP H07150247A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
less
steel
cooling
temperature
temperature range
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP30011693A
Other languages
English (en)
Inventor
Moriyasu Nagae
守康 長江
Osamu Hirano
攻 平野
Yutaka Osanawa
裕 長縄
Takayuki Honda
孝行 本多
Junichiro Kawasaki
順一郎 川崎
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
JFE Engineering Corp
Original Assignee
NKK Corp
Nippon Kokan Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by NKK Corp, Nippon Kokan Ltd filed Critical NKK Corp
Priority to JP30011693A priority Critical patent/JPH07150247A/ja
Publication of JPH07150247A publication Critical patent/JPH07150247A/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Landscapes

  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【構成】重量％で、c:0.05〜0.20% Si:0.01〜0.50% M
n:0.5 〜2.0%、solAl:0.005 〜0.10％を含有し、さらに
Nb:0.005〜0.05% V:0.01 〜0.10% 、Ti:0.05 〜0.10%
のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避
的不純物からなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以
上の温度域において累積圧下率が30％以上の熱間圧延を
施した後、0.5 〜30℃／sec の冷却速度で少なくとも変
態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却を施してベ
イナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板
を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａ
ｃ1以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱
し、その後空冷以上、30℃／sec 以下の冷却速度で冷却
するか、又は徐冷する。 【効果】建築用高強度低降伏比鋼管を靭性を低下させる
ことなく、しかも生産性良く、経済的に製造することが
可能となった。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は高層ビルなどの建築用と
して用いられる、肉厚が１２〜１５０ｍｍ程度で、引張
強さが４９０〜７８０Ｎ／ｍｍ2 と高強度で、かつ降伏
比の低い鋼管の製造方法に関する。
【０００２】
【従来技術】高層ビルなどの建築用として用いられる鋼
管には、強度及び靭性、あるいは溶接性などの性能の他
に低降伏比が要求されることがあり、降伏比を低下させ
るために種々の処理方法が提案されている。
【０００３】例えば、圧延により製造した鋼板を、Ａｃ
3 以上の温度域に再加熱して焼入れし、引き続き７００
〜８５０℃に再加熱して焼入れし、Ａｃ1 以下の温度範
囲で焼戻処理を施した後に、冷間成形により鋼管を製造
し、その後５００〜６５０℃の温度範囲で焼鈍する方法
（特開平５−１１７７４６号公報）、及び圧延後７５０
℃の温度から直ちに常温まで焼入し、７００〜８５０℃
に再加熱して焼入れし、Ａｃ1 以下の温度範囲で焼戻処
理を施した後に、冷間成形により鋼管を製造し、その後
５００〜６５０℃の温度範囲で焼鈍する方法（特開平５
−１１７７４７号公報）が提案されている。
【０００４】また、鋼管をＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3 −
２０℃の温度域に加熱し、３０℃／ｓｅｃ以上の冷却速
度で水冷する方法（特開平３−８７３１８号公報）や、
Ａｃ3 以上に加熱した後に空冷してＡｒ3 −２５０℃〜
Ａｒ3 −２０℃の温度域から３０℃／ｓｅｃ以上の冷却
速度で水冷する方法（特開平３−８７３１７号公報）、
あるいはＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3 −２０℃の温度域に
加熱し、１５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷した後、
冷間で加工歪を付与し焼き戻す方法（特開平３−２１９
０１７号公報）、またＡｃ3 以上に加熱した後に空冷し
てＡｃ3 −２５０℃〜Ａｃ3 −２０℃の温度域から１５
℃／ｓｅｃ以上の冷却速度で急冷した後、冷間で加工歪
を付与し焼き戻す方法（特開平３−２１９０１８号公
報）、さらには鋼管をＡｃ3 ３−２００℃以上に加熱
し、Ａｃ3 −２００℃以上で歪付与を開始し、Ａｃ3 −
２００℃〜Ａｃ3 −２０℃の温度域で歪付与を終了し、
水冷した後に焼き戻す方法（特開平４−３２１号公報）
などが提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】以上のように降伏比の
低い鋼管を製造するための方法は種々提案されている
が、「圧延後に再加熱焼入れ−二相域焼入れ−焼戻し−
冷間成形−焼鈍」あるいは「直接焼入れ−二相域焼入れ
−焼戻し−冷間成形−焼鈍」のように３〜４回の再加熱
が必要であったり、「二相域温度に加熱後３０℃／ｓｅ
ｃ以上で水冷」、あるいは「Ａｃ3 以上に加熱空冷後、
二相域温度から３０℃／ｓｅｃ以上で水冷」などのよう
に、板厚が４０ｍｍ以上では水冷の理論限界値を超える
ような極めて高冷却速度での水冷が必要であったり、さ
らには「二相域温度に加熱後急冷し、冷間で加工歪を付
与した後焼戻す」、「Ａｃ3 以上に加熱空冷後、二相域
温度から急冷し、冷間で加工歪を付与した後焼き戻
す」、「二相域温度以上に加熱し、二相域温度で歪を付
与して直ちに急冷した後焼戻す」など鋼管に歪を付与し
てさらに焼戻しが必要であるなど、製造コストが上昇し
たり大きな設備投資が必要となり、より生産性や経済性
に優れた製造方法が要望されている。
【０００６】本発明はかかる事情に鑑みてなされたもの
であって、生産性及び経済性に優れ、靭性が高い建築用
高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供することを目的と
する。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本願発明者らは、多数回
の熱処理を施すことなく、極端な高冷却速度を必要とせ
ず、また鋼管への歪付与を必要としない高強度で降伏比
の低い鋼管の製造方法を得るべく種々検討を重ねた結
果、特定の成分組成の鋼を特定の制御圧延条件及び制御
冷却条件にて圧延することにより、ベイナイト主体のミ
クロ組織を有する鋼板とし、これを冷間で成形し溶接し
て鋼管にした後、Ａｃ1 変態点以上、Ａｃ3 変態点以下
の温度域に加熱した後、空冷以上、３０℃／sec 以下の
冷却速度で冷却するか、徐冷することにより、従来二相
域加熱において問題となっていた靭性劣化の問題を生じ
させずに高強度低降伏比鋼管が得られることを見出し
た。すなわち、従来から二相域への加熱により低降伏比
が得られることは知られていたが、同時に著しい靭性の
劣化を伴うため、この温度域への加熱後は焼戻しや応力
除去焼鈍などの後熱処理が行われていたものを、二相域
に加熱ままで靭性の劣化が起こりにくい上述のようなミ
クロ組織を形成することにより二相域に加熱しても靭性
の劣化が起こりにくくしたものである。
【０００８】本発明はこのような知見に基づいて完成さ
れたものであり、第１に、重量％で、Ｃ：０．０５〜
０．２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．
５〜２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を
含有し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：
０．０１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％
のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避
的不純物からなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以
上の温度域において累積圧下率が３０％以上の熱間圧延
を施した後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少な
くとも変態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却を
施してベイナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、
この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管
とし、Ａｃ1以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に
再加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速
度で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼
管の製造方法を提供するものである。
【０００９】第２に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる鋼を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再
加熱・空冷又は急冷することを特徴とする建築用高強度
低降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１０】第３に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以
下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなる鋼を、上記条件と同様の条件で圧
延、成形、及び再加熱・空冷又は急冷することを特徴と
する建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供するも
のである。
【００１１】第４に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる鋼を、上記条件と同様の条
件で圧延、成形、及び再加熱・空冷又は急冷することを
特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供
するものである。
【００１２】第５に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３
０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種
又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
る鋼を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再加
熱・空冷又は急冷することを特徴とする建築用高強度低
降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１３】第６に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２
種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再加熱・
空冷又は急冷することを特徴とする建築用高強度低降伏
比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１４】第７に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
ち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００
３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１
種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる鋼を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再
加熱・空冷又は急冷することを特徴とする建築用高強度
低降伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１５】第８に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物からなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温
度域において累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施し
た後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも
変態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却を施して
ベイナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼
板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、
Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱
し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度低降
伏比鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１６】第９に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２
０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる鋼を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再
加熱・徐冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比
鋼管の製造方法を提供するものである。
【００１７】第１０に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：
１．０％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以
下のうち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可
避的不純物からなる鋼を、上記条件と同様の条件で圧
延、成形、及び再加熱・徐冷することを特徴とする建築
用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供するものであ
る。
【００１８】第１１に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃ
ａ：０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ
及び不可避的不純物からなる鋼を、上記条件と同様の条
件で圧延、成形、及び再加熱・徐冷することを特徴とす
る建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法を提供するもの
である。
【００１９】第１２に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３
０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種
又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からな
る鋼を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再加
熱・徐冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼
管の製造方法を提供するものである。
【００２０】第１３に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、
Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又
は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、
Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２
種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再加熱・
徐冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の
製造方法を提供するものである。
【００２１】第１４に、重量％で、Ｃ：０．０５〜０．
２０％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜
２．０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有
し、さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０
１〜０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち
１種又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
ち１種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００
３０％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１
種又は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物から
なる鋼を、上記条件と同様の条件で圧延、成形、及び再
加熱・徐冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比
鋼管の製造方法を提供するものである。
【００２２】次に、本発明に係る厚肉鋼管の製造方法に
ついて、組成、圧延条件、成形後の再加熱・冷却条件に
分けて詳細に説明する。 ［組成］本発明では、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、及びｓｏｌＡｌ
を基本成分とし、（ａ）Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉのうち１種又は
２種以上、（ｂ）Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏのうち１種又
は２種以上、（ｃ）Ｃａ、Ｂのうち１種又は２種、を選
択成分として、対象とする鋼を基本成分とこの（ａ）〜
（ｂ）のうち１種又は２種以上とを含有するものとす
る。これら成分を以下に示す範囲で含有することによ
り、その後の圧延によってベイナイト主体のミクロ組織
を得ることができる。なお、上記（ｃ）のみを基本成分
に添加する場合には、Ｃａ単独に限られる。
【００２３】以下に各成分範囲の限定理由について説明
する。なお、以下の説明において％表示はすべて重量％
を示す。 Ｃ： この種の鋼の強度を安価にかつ効果的に確保する
ためにはＣは０．０５％は必要である。しかし、０．２
０％を超えると低温割れや高温割れなどの溶接性を損な
う。従って、Ｃ含有量を０．０５〜０．２０％の範囲に
規定する。
【００２４】Ｓｉ： Ｓｉは脱酸のために添加される
が、０．０１％未満では十分な脱酸効果が得られず、一
方０．５０％を超えると靭性や溶接性の劣化を引き起こ
す。従って、Ｓｉ含有量を０．０１〜０．５０％の範囲
に規定する。
【００２５】Ｍｎ： Ｍｎは鋼の強度および靭性の向上
に有効な鋼の基本元素として添加されるが、０．５％未
満ではその効果が小さく、また２．０％を超えると溶接
性が著しく劣化する。従って、Ｍｎ含有量を０．５〜
２．０％の範囲に規定する。
【００２６】ｓｏｌＡｌ： ｓｏｌＡｌは鋼の脱酸のた
めに添加されるが、０．００５％未満では十分な効果が
得られず、一方０．１０％でその効果が飽和する。従っ
て、Ａｌ０．００５〜０．１０％の範囲に規定する。
【００２７】以上は基本成分の限定理由であるが、以下
上記（ａ）〜（ｃ）に示した選択成分の限定理由につい
て説明する。 （ａ）Ｎｂ、Ｖ、Ｔｉ： これらの元素は、析出強化に
よる強度上昇や結晶微細化による靭性の改善をもたらす
が、添加量が増大すると溶接部の靭性などを劣化させる
ため、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％の範囲に規
定する。
【００２８】（ｂ）Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ： これら
の元素は固溶強化と焼入れ性増大による組織変化を通じ
て靭性を損なわずに強化が図れるが、溶接性および経済
性の観点からＣｕは１．５％以下、Ｎｉ、Ｃｒは１．０
％以下、Ｍｏは０．５％以下に規定する。
【００２９】（ｃ）Ｂ、Ｃａ： Ｂは鋼の焼入れ性を増
大させ強度上昇に大きな効果をもたらすものの、０．０
００５％未満ではこの効果が小さく、また０．００３０
％を越えると溶接性を損なうため、０．０００５〜０．
００３０％の範囲に規定する。また、Ｃａは介在物の形
態を球状化させて水素誘起割れやラメラテアなどの防止
に有効であるが、０．０００５％未満ではその効果が得
られず、０．００５０％を超えて添加してもその効果は
飽和するため、０．０００５〜０．００５０％の範囲に
規定する。
【００３０】［圧延条件］本発明では、再結晶温度以下
でかつＡｒ3 以上の温度域において累積圧化率が３０％
以上の熱間圧延を施した後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの
冷却速度で、少なくとも変態が完了する温度以下の温度
域まで加速冷却を施して、ミクロ組織がベイナイト主体
となる鋼板を得ることを必須条件としている。
【００３１】ここで再結晶温度以下で３０％以上の圧下
率としたのは、未再結晶域で十分な圧延を行うことによ
り制御圧延の効果を発揮させて微細なオーステナイト粒
を得るためである。またＡｒ３以上の温度域で圧延を終
了させるのは、圧延で伸展したフェライトを含むことな
く、オーステナイト単相から加速冷却することにより、
ベイナイト主体のミクロ組織を得るためである。なお再
結晶温度は成分系によって異なるが、目安としてはＮｂ
無添加系の場合９００℃、Ｎｂ添加系の場合９５０℃程
度である。またＡｒ3 もＣやＭｎなどの添加量によって
異なるが、７５０℃程度が目安となる。また加速冷却時
の冷却速度において、下限の０．５℃／ｓｅｃは板厚１
５０ｍｍの場合の水冷に、３０℃／ｓｅｃは板厚３０ｍ
ｍの場合の水冷にほぼ相当する。
【００３２】［成形後の再加熱・冷却条件］このような
鋼板を冷間でＵＯＥ成形、プレスベンド成形などの通常
の方法で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とした
後、Ａｃ1 以上Ａｃ3 以下のいわゆる二相域温度に加熱
し、任意の時間保持した後に、空冷以上、３０℃／sec
以下の冷却速度で冷却、又は徐冷する。
【００３３】ここで二相域温度に加熱したのは、冷間成
形のままではベイナイト主体のミクロ組織をフェライト
＋ベイナイトないしフェライト＋パーライト組織に変化
させて降伏比を低下させるためである。二相域に加熱す
る方法としては、鋼管全体を熱処理炉に入れる方法、あ
るいはリング状の高周波誘導加熱炉装置を鋼管に巻き付
けて移動させながら連続的に加熱する方法などがあり、
経済性や生産性を考慮して選択される。
【００３４】二相域加熱後の冷却速度は、空冷であって
も、３０℃／ｓｅｃ以下の急冷であっても、又は徐冷で
あっても、本発明の目的とする低降伏比を得るのに本質
的に変わりなく、必要とする強度レベルや設備能力など
によって決まるものである。ここで空冷とは大気中で自
然放冷するものをいい、通常０．０５℃／ｓｅｃ以上程
度である。また、３０℃／ｓｅｃ以下の冷却速度の急冷
は、水冷やガス冷却による強制冷却をいう。さらに徐冷
とはなんらかの保温ないし加熱により、空冷より小さい
冷却速度で冷却することをいう。そして、冷却される鋼
管の管厚により冷却速度の絶対値が定まる。
【００３５】
【作用】ここで本発明を用いることにより、二相域に再
加熱しても靭性劣化を引き起こさないのは以下の作用に
よる。すなわち、一般に厚肉鋼管の製造に用いられるフ
ェライト＋パーライト組織を有する鋼を二相域に加熱す
ると、パーライト部分からオーステナイトの変態が始ま
り、冷却時にこの部分に板状の粗大な島状マルテンサイ
トを生成して、著しい靭性の劣化を招く。しかしなが
ら、本発明のように、ミクロ組織をベイナイト主体とす
ることにより、オーステナイトへの逆変態をより均一に
し、これにより島状マルテンサイトの生成を抑制し、ま
たたとえマルテンサイトが生成してもより微細にかつ均
一に分散させることができることによる。
【００３６】なお、本発明では「ベイナイト主体のミク
ロ組織」という表現を使用しているが、この用語の意義
は以下のとおりである。ベイナイト組織に対するターミ
ノロジーは、現時点で必ずしも確立されておらず、例え
ば日本鉄鋼協会、基礎研究会、ベイナイト調査研究部会
の報告［ベイナイト調査研究部会 最終報告会 予稿
集、平成５年１０月１７日（名古屋工業大学）］では、
低炭素鋼のミクロ組織として変態温度の高い順に「ポリ
ゴナルフェライト、擬ポリゴナルフェライト（ウィドマ
ンシュテッテンフェライト）、グラニュラーツビッシェ
ンフェライト、ベイニティックフェライト、ラスマルテ
ンサイト、ツインドマルテンサイト」のように分類して
おり、この他にもアシキュラーフェライトなどの用語が
一般に用いられている。本発明で対象としているベイナ
イト主体の組織とは、ポリゴナルフェライトとパーライ
トが層状に存在するいわゆるフェライト＋パーライト組
織とマルテンサイト組織以外の中間段階組織すべてを含
んだ広義の意味として使用しており、例えば低合金鋼を
制御圧延＋制御冷却で製造した際に得られるいわゆるア
シキュラーフェライトあるいはベイニティックフェライ
トなどもベイナイト組織に含んでいる。
【００３７】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼を、１１５０
℃に加熱して粗圧延した後に、９００℃以下８００℃以
上の温度にて、累積圧下率４０％の仕上げ圧延により板
厚３２ｍｍないし７０ｍｍとし、直ちに冷却速度１０℃
／ｓｅｃないし５℃／ｓｅｃで５００℃まで水冷して鋼
板を作製した。これら鋼板についてミクロ組織を観察し
た。その結果を表１に併記する。これらの鋼板を冷間で
ＵＯＥ成形又はプレスベンド成形し、継ぎ目部を溶接し
て鋼管とした。その後、高周波誘導加熱又は熱処理炉で
８００℃に加熱し、水冷、空冷、又は炉冷した。これら
鋼管の長手方向が試験片の長手方向になるように引張試
験片を採取し、引張試験を実施した。また、シャルピー
試験も実施した。これらの結果も表１に示す。なお、表
１中、鋼番号１〜１２は本発明鋼であり、鋼番号１３〜
１５は比較鋼である。
【００３８】
【表１】
【００３９】表１に示すように、本発明で規定した条件
に従って製造した本発明鋼は、いずれもベイナイト主体
のミクロ組織を呈していた。またこれらの鋼板を成形し
た後、本発明で規定した条件に従って再加熱した鋼管
は、４９０〜８５０Ｎ／ｍｍ2の高い引張強さと７０％
以下の低い降伏比を有しており、さらに３００Ｊ以上の
高いシャルピー吸収エネルギー（試験温度：０℃）を示
していることが確認された。
【００４０】一方、比較鋼の鋼番号１３〜１５ではＣ含
有量が本発明に規定する範囲を超えており、板厚によら
ず鋼板のミクロ組織はフェライト＋パーライトとなり、
造管方法や二相域加熱後の冷却速度によらず、いずれも
５０Ｊ以下の著しく低いシャルピー吸収エネルギーを示
した。
【００４１】次に、本発明の範囲内の組成を有する鋼
を、種々の圧延・加速冷却条件で鋼板とし、造管後に種
々の加熱温度・冷却条件で再加熱した。この際の圧延条
件、圧延後の加速冷却条件、鋼板の板厚、ミクロ組織、
造管方法、成形後の再加熱・冷却条件、及び鋼管の機械
的性質を表２に示す。
【００４２】
【表２】
【００４３】表２に示すように、本発明で規定した圧延
条件及び成形条件で製造したＡ〜Ｆの鋼管は、成形時の
加工終了温度や冷却条件によらず４９０Ｎ／ｍｍ2 以上
の高い強度と７０％以下の低い降伏比、並びに１００Ｊ
以上の高い吸収エネルギーを示すことが確認された。
【００４４】一方、本発明の組成範囲にある鋼であって
も、圧延が二相域温度で終了した鋼管Ｇや、圧延後の冷
却終了温度が高すぎるＨ、圧延後の加速冷却速度が０．
５℃／ｓｅｃ未満の鋼管Ｉ、仕上げ圧延の累積圧下率が
低い鋼管Ｊ、あるいは圧延後の加速冷却が変態完了前に
終了した鋼管Ｋは、鋼板のミクロ組織がフェライト＋パ
ーライト主体の組織となり、成形後に二相域加熱した後
の鋼管の靭性は著しく劣ることが確認された。また、本
発明に規定する条件で圧延を行ってベイナイト主体の組
織が得られても、成形後の加熱温度がオーステナイト単
相域の鋼管Ｌや、その温度がＡｃ1 以下のＭは、降伏比
の著しい上昇や強度の大幅は低下が生じることが確認さ
れた。
【００４５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
肉厚が１２〜１５０ｍｍ程度で、引張強さ４９０〜８５
０Ｎ／ｍｍ2 、降伏比７０％以下の建築用高強度低降伏
比鋼管を靭性を低下させることなく、しかも生産性良
く、経済的に製造することが可能となった。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２２Ｃ 38/58 (72)発明者 本多 孝行 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内 (72)発明者 川崎 順一郎 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内

Claims (14)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
    らなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域
    において累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した
    後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変
    態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却を施してベ
    イナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板
    を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａ
    ｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱
    し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷
    却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製
    造方法。
  2. 【請求項２】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：
    １．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は２種
    以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
    を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域において
    累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した後、０．５
    〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が完了す
    る温度以下の温度域まで加速冷却を施してベイナイト主
    体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷間で曲
    げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上で
    かつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後空
    冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却することを
    特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。
  3. 【請求項３】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
    ％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
    ち１種又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不
    純物からなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の
    温度域において累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施
    した後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくと
    も変態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却を施し
    てベイナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この
    鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
    し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
    加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度
    で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管
    の製造方法。
  4. 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃａ：０．
    ０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ及び不可
    避的不純物からなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3
    以上の温度域において累積圧下率が３０％以上の熱間圧
    延を施した後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少
    なくとも変態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却
    を施してベイナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を
    得、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して
    鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範
    囲に再加熱し、その後空冷以上、３０℃／sec 以下の冷
    却速度で冷却することを特徴とする建築用高強度低降伏
    比鋼管の製造方法。
  5. 【請求項５】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
    ％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
    は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる
    鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域におい
    て累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した後、０．
    ５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が完了
    する温度以下の温度域まで加速冷却を施してベイナイト
    主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷間で
    曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上
    でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後
    空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却すること
    を特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。
  6. 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：
    １．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は２種
    以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃａ：
    ０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２種を含
    有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、再結
    晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域において累積圧下
    率が３０％以上の熱間圧延を施した後、０．５〜３０℃
    ／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が完了する温度以
    下の温度域まで加速冷却を施してベイナイト主体のミク
    ロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷間で曲げ加工
    し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡ
    ｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後空冷以
    上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却することを特徴
    とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。
  7. 【請求項７】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以
    下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１
    種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
    ％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
    は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる
    鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域におい
    て累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した後、０．
    ５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が完了
    する温度以下の温度域まで加速冷却を施してベイナイト
    主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷間で
    曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上
    でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後
    空冷以上、３０℃／sec 以下の冷却速度で冷却すること
    を特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法。
  8. 【請求項８】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物か
    らなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域
    において累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した
    後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変
    態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却を施してベ
    イナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板
    を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａ
    ｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱
    し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度低降
    伏比鋼管の製造方法。
  9. 【請求項９】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０％、
    Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．０
    ％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、さ
    らにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃｒ：
    １．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は２種
    以上を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼
    を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域において
    累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した後、０．５
    〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が完了す
    る温度以下の温度域まで加速冷却を施してベイナイト主
    体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷間で曲
    げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上で
    かつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後徐
    冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製
    造方法。
  10. 【請求項１０】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．
    ０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、
    さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、及びＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０
    ％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のう
    ち１種又は２種以上を含有し、残部はＦｅ及び不可避的
    不純物からなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上
    の温度域において累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を
    施した後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なく
    とも変態が完了する温度以下の温度域まで加速冷却を施
    してベイナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、こ
    の鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管と
    し、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再
    加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築用高強度
    低降伏比鋼管の製造方法。
  11. 【請求項１１】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．
    ０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％、Ｃａ：
    ０．０００５〜０．００５０％を含有し、残部Ｆｅ及び
    不可避的不純物からなる鋼を、再結晶温度以下でかつＡ
    ｒ3 以上の温度域において累積圧下率が３０％以上の熱
    間圧延を施した後、０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度
    で少なくとも変態が完了する温度以下の温度域まで加速
    冷却を施してベイナイト主体のミクロ組織を呈する鋼板
    を得、この鋼板を冷間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接し
    て鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度
    範囲に再加熱し、その後徐冷することを特徴とする建築
    用高強度低降伏比鋼管の製造方法。
  12. 【請求項１２】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．
    ０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、
    さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
    ％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
    は２種を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる
    鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3以上の温度域におい
    て累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した後、０．
    ５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が完了
    する温度以下の温度域まで加速冷却を施してベイナイト
    主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷間で
    曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上
    でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後
    徐冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の
    製造方法。
  13. 【請求項１３】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．
    ０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、
    さらにＣｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以下、Ｃ
    ｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１種又は
    ２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０％、Ｃ
    ａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又は２種
    を含有し、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる鋼を、
    再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域において累積
    圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した後、０．５〜３
    ０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が完了する温
    度以下の温度域まで加速冷却を施してベイナイト主体の
    ミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷間で曲げ加
    工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1 以上でかつ
    Ａｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、その後徐冷す
    ることを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼管の製造方
    法。
  14. 【請求項１４】 重量％で、Ｃ：０．０５〜０．２０
    ％、Ｓｉ：０．０１〜０．５０％、Ｍｎ：０．５〜２．
    ０％、ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．１０％を含有し、
    さらにＮｂ：０．００５〜０．０５％、Ｖ：０．０１〜
    ０．１０％、Ｔｉ：０．００５〜０．１０％のうち１種
    又は２種以上、Ｃｕ：１．５％以下、Ｎｉ：１．０％以
    下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：０．５％以下のうち１
    種又は２種以上、及びＢ：０．０００５〜０．００３０
    ％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％のうち１種又
    は２種を含有し、残部はＦｅ及び不可避的不純物からな
    る鋼を、再結晶温度以下でかつＡｒ3 以上の温度域にお
    いて累積圧下率が３０％以上の熱間圧延を施した後、
    ０．５〜３０℃／ｓｅｃの冷却速度で少なくとも変態が
    完了する温度以下の温度域まで加速冷却を施してベイナ
    イト主体のミクロ組織を呈する鋼板を得、この鋼板を冷
    間で曲げ加工し、継ぎ目部を溶接して鋼管とし、Ａｃ1
    以上でかつＡｃ3 以下の二相域温度範囲に再加熱し、そ
    の後徐冷することを特徴とする建築用高強度低降伏比鋼
    管の製造方法。
JP30011693A 1993-11-30 1993-11-30 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法 Pending JPH07150247A (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP30011693A JPH07150247A (ja) 1993-11-30 1993-11-30 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP30011693A JPH07150247A (ja) 1993-11-30 1993-11-30 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JPH07150247A true JPH07150247A (ja) 1995-06-13

Family

ID=17880918

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP30011693A Pending JPH07150247A (ja) 1993-11-30 1993-11-30 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JPH07150247A (ja)

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101399887B1 (ko) * 2012-03-29 2014-05-30 현대제철 주식회사 고강도 열연 강판의 제조 방법
CN104831167A (zh) * 2015-04-28 2015-08-12 河北钢铁股份有限公司承德分公司 一种q550e高强用钢热轧板卷及其生产方法
KR20160078674A (ko) * 2014-12-24 2016-07-05 주식회사 포스코 열처리형 곡관용 강재, 열처리형 곡관 및 그 제조방법
EP2594655A4 (en) * 2010-07-13 2017-07-19 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Dual-phase structure oil well pipe and method for producing same
US11535908B2 (en) 2017-12-21 2022-12-27 Posco Holdings Inc. Hot-rolled steel sheet having excellent durability and method for manufacturing same
US11560607B2 (en) 2017-12-21 2023-01-24 Posco Co., Ltd Hot-rolled steel sheet having excellent expandability and method for manufacturing same

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2594655A4 (en) * 2010-07-13 2017-07-19 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Dual-phase structure oil well pipe and method for producing same
KR101399887B1 (ko) * 2012-03-29 2014-05-30 현대제철 주식회사 고강도 열연 강판의 제조 방법
KR20160078674A (ko) * 2014-12-24 2016-07-05 주식회사 포스코 열처리형 곡관용 강재, 열처리형 곡관 및 그 제조방법
CN104831167A (zh) * 2015-04-28 2015-08-12 河北钢铁股份有限公司承德分公司 一种q550e高强用钢热轧板卷及其生产方法
US11535908B2 (en) 2017-12-21 2022-12-27 Posco Holdings Inc. Hot-rolled steel sheet having excellent durability and method for manufacturing same
US11560607B2 (en) 2017-12-21 2023-01-24 Posco Co., Ltd Hot-rolled steel sheet having excellent expandability and method for manufacturing same
US11851727B2 (en) 2017-12-21 2023-12-26 Posco Co., Ltd. Hot-rolled steel sheet having excellent expandability and method for manufacturing same

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US6846371B2 (en) Method for making high-strength high-toughness martensitic stainless steel seamless pipe
KR100799421B1 (ko) 용접성이 우수한 490ＭＰａ급 저항복비 냉간성형강관 및 그제조방법
JPH11140582A (ja) 溶接熱影響部靱性に優れた高靱性厚鋼板およびその製造方法
CN113614268B (zh) 电阻焊钢管及其制造方法、以及钢管桩
JPH0598350A (ja) 低温用高強度低降伏比ラインパイプ材の製造法
CN113677816B (zh) 电阻焊钢管及其制造方法、以及钢管桩
JPH09118952A (ja) 降伏比の低い高強度熱延鋼板部材
JP3290595B2 (ja) 靱性、溶接性に優れた高張力厚鋼板の製造方法
JPH07150247A (ja) 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法
JPS6358891B2 (ja)
JP2687841B2 (ja) 低降伏比高張力鋼管の製造方法
JPH07150245A (ja) 高靭性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法
JPH0987743A (ja) 低降伏比高靱性電縫角形鋼管の製造方法
JPH07109521A (ja) 冷間成形による建築用低降伏比６００Ｎ／ｍｍ２ 級鋼管の製造法
JPH07224351A (ja) 冷間加工後の一様伸びの優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JPS602364B2 (ja) 低温靭性にすぐれた非調質高張力鋼板の製造法
JPH07188748A (ja) 建築用高強度低降伏比鋼管の製造方法
JPS6152317A (ja) 低温靭性にすぐれた熱延鋼板の製造方法
JPH05148539A (ja) （γ＋α）２相域加熱脆化の少ないＵＯＥ鋼管用鋼の製造方法
JP2618563B2 (ja) 溶接熱影響部の軟化しにくい高強度電縫鋼管およびその製造方法
JPH0717947B2 (ja) 低降伏比高張力鋼板の製造方法
JPH09165621A (ja) 低降伏比の建築用厚肉耐火鋼管の製造方法
JPH07150246A (ja) 高靭性で降伏比の低い厚肉鋼管の製造方法
JPH07233414A (ja) 一様伸びの優れた低降伏比高張力鋼板の製造方法
JP2528395B2 (ja) 電縫溶接管用超高強度冷延鋼板の製造法