JPH0717947B2 - 低降伏比高張力鋼板の製造方法 - Google Patents
低降伏比高張力鋼板の製造方法Info
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- JPH0717947B2 JPH0717947B2 JP2003189A JP318990A JPH0717947B2 JP H0717947 B2 JPH0717947 B2 JP H0717947B2 JP 2003189 A JP2003189 A JP 2003189A JP 318990 A JP318990 A JP 318990A JP H0717947 B2 JPH0717947 B2 JP H0717947B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は70kgf/mm2以上の引張強さを有する低降伏比高
張力鋼板の製造法に関するものである。
張力鋼板の製造法に関するものである。
（従来の技術） 近年、建築用構造物に使用される鋼材（鋼板、鋼管ある
いは形鋼ほか）をはじめとする構造用鋼材において、耐
震性に優れた低降伏比高張力鋼板が要求されている。
いは形鋼ほか）をはじめとする構造用鋼材において、耐
震性に優れた低降伏比高張力鋼板が要求されている。
このような要求に対応するための低降伏比高張力鋼の製
造法としては、例えば特開昭55−41927号公報あるいは
特開昭55−97425号公報記載の方法等が提案されてい
る。前者の方法は制御圧延・制御冷却法の組合せを利用
した方法であり、後者の方法はいわゆる調質処理（QT）
型によるものであるが、いずれの場合も60kgf/mm2級鋼
としては良好な低降伏比を有するが、70kgf/mm2以上の
高張力鋼、とりわけ80kgf/mm2級鋼としては十分な低降
伏比（降伏比80％以下）が得られないという問題点があ
った。
造法としては、例えば特開昭55−41927号公報あるいは
特開昭55−97425号公報記載の方法等が提案されてい
る。前者の方法は制御圧延・制御冷却法の組合せを利用
した方法であり、後者の方法はいわゆる調質処理（QT）
型によるものであるが、いずれの場合も60kgf/mm2級鋼
としては良好な低降伏比を有するが、70kgf/mm2以上の
高張力鋼、とりわけ80kgf/mm2級鋼としては十分な低降
伏比（降伏比80％以下）が得られないという問題点があ
った。
（発明が解決しようとする課題） 本発明の目的は、このような従来の問題点を解決し、最
適な成分並びに製造条件を明らかにすることにより、優
れた低降伏比を有する高張力鋼板（70kgf/mm2以上）の
製造方法を提供するにある。
適な成分並びに製造条件を明らかにすることにより、優
れた低降伏比を有する高張力鋼板（70kgf/mm2以上）の
製造方法を提供するにある。
（課題を解決するための手段） 本発明の要旨とするところは下記の通りである。
（１）重量％で、 C :0.08〜0.18％、 Si:0.6％以下、 Mn:0.5〜1.6％、 Cr:0.4〜1.5％、 Mo:0.2〜0.5％、 Nb:0.005〜0.05％、 Ti:0.005〜0.03％、 B :0.0005〜0.003％、 Al:0.10％以下、 N :0.006％以下、 残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を1100〜12
50℃の温度に加熱後、800〜950℃の温度で圧延を終了し
た後、鋼板を空冷にて300℃以下の温度まで冷却し、そ
の後Ac1〜Ac3の温度に加熱後急冷し、400〜580℃の温度
で焼戻し後空冷することを特徴とする低降伏比高張力鋼
板の製造方法。
50℃の温度に加熱後、800〜950℃の温度で圧延を終了し
た後、鋼板を空冷にて300℃以下の温度まで冷却し、そ
の後Ac1〜Ac3の温度に加熱後急冷し、400〜580℃の温度
で焼戻し後空冷することを特徴とする低降伏比高張力鋼
板の製造方法。
（２）重量％で、 C :0.08〜0.18％、 Si:0.6％以下、 Mn:0.5〜1.6％、 Cr:0.4〜1.5％、 Mo:0.2〜0.5％、 Nb:0.005〜0.05％、 Ti:0.005〜0.03％、 B :0.0005〜0.003％、 Al:0.10％以下、 N :0.006％以下とし、 これに Ni:1.0％以下、 Cu:1.0％以下、 V :0.1％以下、 Ca:0.001〜0.005％ のいずれか１種、または２種以上をさらに含有し、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を1100〜1250℃
の温度に加熱後、800〜950℃の温度で圧延を終了した
後、鋼板を空冷にて300℃以下の温度まで冷却し、その
後Ac1〜Ac3の温度に加熱後急冷し、400〜580℃の温度で
焼戻し後空冷することを特徴とする低降伏比高張力鋼板
の製造方法。
がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を1100〜1250℃
の温度に加熱後、800〜950℃の温度で圧延を終了した
後、鋼板を空冷にて300℃以下の温度まで冷却し、その
後Ac1〜Ac3の温度に加熱後急冷し、400〜580℃の温度で
焼戻し後空冷することを特徴とする低降伏比高張力鋼板
の製造方法。
（作用） 鋼材の降伏比は一般に強度が上昇するほど高くなること
が知られている。すなわち、強度が高くなればなるほ
ど、低降伏比化は困難となることから、優れた低降伏比
を有する高張力鋼板を得るためには、適正な成分・製造
条件を選択することが必須となる。
が知られている。すなわち、強度が高くなればなるほ
ど、低降伏比化は困難となることから、優れた低降伏比
を有する高張力鋼板を得るためには、適正な成分・製造
条件を選択することが必須となる。
本発明においては、70kgf/mm2以上の高張力鋼板として
その母材強度・靱性を確保し、なおかつ低降伏比を達成
するための必要条件としての成分条件、製造条件を明ら
かにした。
その母材強度・靱性を確保し、なおかつ低降伏比を達成
するための必要条件としての成分条件、製造条件を明ら
かにした。
本発明者らの研究によれば、優れた低降伏比を有する高
張力鋼板を実現するためには、そのミクロ組織を、均質
なアッパーベイナイト（ベイニティックフェライト）相
をベースとし、これに適切なサイズで微細分散した焼戻
しマルテンサイト相を含む混合組織とすることが必要で
ある。一般にマルテンサイト相を含む混合組織を得るた
めには、Ac1点〜Ac3点の温度から鋼材を焼入れ、焼戻す
ことが有効であることが知られているが、適切なサイ
ズ、分散状態を有するマルテンサイト相を得るために
は、焼入前組織を適正に制御することが不可欠である。
そのためには、鋼の化学成分と圧延条件の適正化が必須
であるとともに、焼戻温度にも注意を払う必要がある。
張力鋼板を実現するためには、そのミクロ組織を、均質
なアッパーベイナイト（ベイニティックフェライト）相
をベースとし、これに適切なサイズで微細分散した焼戻
しマルテンサイト相を含む混合組織とすることが必要で
ある。一般にマルテンサイト相を含む混合組織を得るた
めには、Ac1点〜Ac3点の温度から鋼材を焼入れ、焼戻す
ことが有効であることが知られているが、適切なサイ
ズ、分散状態を有するマルテンサイト相を得るために
は、焼入前組織を適正に制御することが不可欠である。
そのためには、鋼の化学成分と圧延条件の適正化が必須
であるとともに、焼戻温度にも注意を払う必要がある。
以下、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。
する。
ＣはAc1〜Ac3間の温度からの焼入処理において焼入性を
確保し、マルテンサイト相を得るために0.08％以上の添
加が必要である。しかしながら、Ｃの過度の添加は溶接
性の劣化をもたらすことから、その上限を0.18％とし
た。
確保し、マルテンサイト相を得るために0.08％以上の添
加が必要である。しかしながら、Ｃの過度の添加は溶接
性の劣化をもたらすことから、その上限を0.18％とし
た。
Siは脱酸上鋼に含まれる元素であるが、その過剰添加は
溶接性、HAZ靱性を阻害する。従って、その上限を0.6％
とすることが必要である。
溶接性、HAZ靱性を阻害する。従って、その上限を0.6％
とすることが必要である。
Mnは、強度、靱性並びに焼入性を確保する上で有用な元
素であり、0.5％以上の添加が必要である。しかしMn量
が多すぎると溶接性、HAZ靱性の劣化あるいは焼戻し脆
化を招くためその上限を1.6％とした。
素であり、0.5％以上の添加が必要である。しかしMn量
が多すぎると溶接性、HAZ靱性の劣化あるいは焼戻し脆
化を招くためその上限を1.6％とした。
Crは母材の強度を高める元素であり、0.4％以上の添加
が必要である。しかし、Cr量が1.5％を超えると溶接性
やHAZ靱性を劣化させるため、その上限を1.5％とした。
が必要である。しかし、Cr量が1.5％を超えると溶接性
やHAZ靱性を劣化させるため、その上限を1.5％とした。
Moは母材の強度、靱性を共に向上させる元素であり、0.
2％以上添加しないとその効果がない。しかし、0.5％を
超えると溶接部靱性および溶接性の劣化を招き好ましく
ないため、上限を0.5％に限定した。
2％以上添加しないとその効果がない。しかし、0.5％を
超えると溶接部靱性および溶接性の劣化を招き好ましく
ないため、上限を0.5％に限定した。
Nbは母材の強度・靱性の向上に有効な元素であり、特に
本発明においては未再結晶減圧延を活用し、圧延後空冷
ままで適正なサイズのマルテンサイト相を得るととも
に、母材の靱性を確保するために必須の元素である。そ
の量は0.005％以上が必要であるが、Nbの過量添加はHAZ
靱性を劣化させるため、その上限を0.05％とする必要が
ある。
本発明においては未再結晶減圧延を活用し、圧延後空冷
ままで適正なサイズのマルテンサイト相を得るととも
に、母材の靱性を確保するために必須の元素である。そ
の量は0.005％以上が必要であるが、Nbの過量添加はHAZ
靱性を劣化させるため、その上限を0.05％とする必要が
ある。
Tiは加熱時のオーステナイト粒の粗大化を抑制し、母材
の靱性を確保する上で有用であり、その微量添加はHAZ
靱性の向上にも有効である。しかし、0.005％未満の添
加では効果がなく、また0.03％超の添加ではTiCの析出
硬化によりHAZ靱性の劣化を招くため、その添加量を0.0
05〜0.03％に限定した。
の靱性を確保する上で有用であり、その微量添加はHAZ
靱性の向上にも有効である。しかし、0.005％未満の添
加では効果がなく、また0.03％超の添加ではTiCの析出
硬化によりHAZ靱性の劣化を招くため、その添加量を0.0
05〜0.03％に限定した。
Ｂは焼入性を向上させ、母材の強度・靱性を確保する上
で重要な元素である。特に本発明においては、圧延後空
冷ままで適切なサイズのマルテンサイト相を含む均質な
アッパーベイナイト（ベイニティックフェライト）相を
得て強度を確保しておく必要がありＢの添加は必須であ
る。Ｂは0.0005％未満の添加では効果がなく、また0.00
3％を超える添加は焼入性を著しく劣化させるため、そ
の添加量を0.0005〜0.003％に限定した。
で重要な元素である。特に本発明においては、圧延後空
冷ままで適切なサイズのマルテンサイト相を含む均質な
アッパーベイナイト（ベイニティックフェライト）相を
得て強度を確保しておく必要がありＢの添加は必須であ
る。Ｂは0.0005％未満の添加では効果がなく、また0.00
3％を超える添加は焼入性を著しく劣化させるため、そ
の添加量を0.0005〜0.003％に限定した。
Alは一般に脱酸上鋼に含まれる元素であるが、Siおよび
MnあるいはTiによっても脱酸は行なわれるので、本発明
ではAlについては下限を限定しない。しかし、Al量が多
くなると鋼の清浄度が悪くなり、HAZ靱性が劣化するの
で上限を0.10％とした。
MnあるいはTiによっても脱酸は行なわれるので、本発明
ではAlについては下限を限定しない。しかし、Al量が多
くなると鋼の清浄度が悪くなり、HAZ靱性が劣化するの
で上限を0.10％とした。
Ｎは一般に不可避的不純物として鋼中に含まれるが、Ｎ
の過量添加はHAZ靱性の劣化を招くため、その上限を0.0
06％とした。
の過量添加はHAZ靱性の劣化を招くため、その上限を0.0
06％とした。
なお、P,Sは不可避的不純物として鋼中に含まれる。本
発明では、その量を特に限定しないが、これらは母材な
らびに溶接部の靱性を劣化させるため、その量は極力少
ない方が好ましく、それぞれ0.03％以下、0.01％以下と
することが望ましい。
発明では、その量を特に限定しないが、これらは母材な
らびに溶接部の靱性を劣化させるため、その量は極力少
ない方が好ましく、それぞれ0.03％以下、0.01％以下と
することが望ましい。
本発明鋼板においては、さらに必要によりNi:1.0％以
下、Cu:1、０％以下、V:0.1％以下、Ca:0.001〜0.005％
のうちいずれか１種、または２種以上を含有させる。
下、Cu:1、０％以下、V:0.1％以下、Ca:0.001〜0.005％
のうちいずれか１種、または２種以上を含有させる。
これらの元素を含有させる主たる目的は本発明鋼板の特
徴を損なうことなく、強度、靱性の向上および製造板厚
の拡大を可能にするところにあり、その添加量は溶接性
およびHAZ靱性等の面から自ずと制限されるべき性質の
ものである。
徴を損なうことなく、強度、靱性の向上および製造板厚
の拡大を可能にするところにあり、その添加量は溶接性
およびHAZ靱性等の面から自ずと制限されるべき性質の
ものである。
NiはHAZの硬化性および靱性に悪影響を与えることなく
母材の強度、靱性を向上させる特性をもつが、1.0％を
超えるとHAZの硬化性および靱性上好ましくないため、
上限を1.0％とした。
母材の強度、靱性を向上させる特性をもつが、1.0％を
超えるとHAZの硬化性および靱性上好ましくないため、
上限を1.0％とした。
CuとNiとほぼ同様の効果を持つとともに、耐食性、耐水
素誘起割れ特性にも効果がある。しかし、1.0％を超え
ると圧延中にCu−クラックが発生し製造が困難になる。
このため、上限を1.0％とした。
素誘起割れ特性にも効果がある。しかし、1.0％を超え
ると圧延中にCu−クラックが発生し製造が困難になる。
このため、上限を1.0％とした。
Ｖは微細な炭窒化物の形成による強度向上効果を奏する
が、0.1％を超える添加は靱性の劣化を引き起こすため
その上限を0.1％とした。
が、0.1％を超える添加は靱性の劣化を引き起こすため
その上限を0.1％とした。
Caは硫化物の形態を制御し、シャルピー吸収エネルギー
を増加させ低温靱性を向上させるほか、耐水素誘起割れ
性の改善にも効果を発揮する。しかし、Ca量は0.001％
未満では実用上効果がなく、また、0.005％を超えるとC
aS,CaOが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靱性の
みならず清浄度も害し、さらに溶接性にも悪影響を与え
るので、Ca添加量の範囲を0.001〜0.005％とした。
を増加させ低温靱性を向上させるほか、耐水素誘起割れ
性の改善にも効果を発揮する。しかし、Ca量は0.001％
未満では実用上効果がなく、また、0.005％を超えるとC
aS,CaOが多量に生成して大型介在物となり、鋼の靱性の
みならず清浄度も害し、さらに溶接性にも悪影響を与え
るので、Ca添加量の範囲を0.001〜0.005％とした。
次に、以上の様な成分系を有する鋼板の製造法について
述べる。
述べる。
まず、鋼片の加熱温度は1100〜1250℃とする必要があ
る。加熱温度が1100℃未満になると、Nbの固溶が不十分
となり、強度が確保できない。また、加熱温度の上限に
ついては、オーステナイトの粗大化を防止し母材靱性を
確保するために1250℃以下とすることが必要である。な
お、鋼片鋳造後Ar3点より低い温度に冷却後再加熱する
ことなく、すなわち鋼片鋳造後直ちにあるいは鋼片鋳造
後Ar3点以上の温度での保熱過程を経た後直ちに圧延を
行なってもよい。
る。加熱温度が1100℃未満になると、Nbの固溶が不十分
となり、強度が確保できない。また、加熱温度の上限に
ついては、オーステナイトの粗大化を防止し母材靱性を
確保するために1250℃以下とすることが必要である。な
お、鋼片鋳造後Ar3点より低い温度に冷却後再加熱する
ことなく、すなわち鋼片鋳造後直ちにあるいは鋼片鋳造
後Ar3点以上の温度での保熱過程を経た後直ちに圧延を
行なってもよい。
次に、圧延終了温度は800〜950℃とする必要がある。圧
延を800℃未満で終了した場合オーステナイトが過度に
細粒化あるいは延伸化して焼入性が低下し、強度の確保
が出来ない。また、950℃を超える温度で圧延を終了し
た場合、オーステナイトの細粒化が不十分で母材靱性の
劣化を招く。さらに、圧延後の冷却に関しては空冷とす
ることが必須である。圧延後水冷（急冷）を施すマルテ
ンサイトあるいはローワーベイナイト組織が得られる
が、このような均一組織においては、炭化物が極めて微
細となる。本発明者らの研究によれば、このような微細
な炭化物を有する組織を前組織としてAc1〜Ac3温度から
の焼入れを行なうと、最終的に得られる組織におけるマ
ルテンサイトのサイズが十分に大きなものとならず、低
降伏比が得られなくなる。高強度でかつ低降伏比を有す
る鋼材を製造するためには、この圧延ままの、すなわち
Ac1〜Ac3温度からの焼入処理前の組織を、適切なサイズ
のマルテンサイト相を含むアッパーベイナイト（ベイニ
ティックフェライト）組織とすることが必要であり、そ
のためには圧延後空冷により300℃以下まで冷却するこ
とが必須となる。
延を800℃未満で終了した場合オーステナイトが過度に
細粒化あるいは延伸化して焼入性が低下し、強度の確保
が出来ない。また、950℃を超える温度で圧延を終了し
た場合、オーステナイトの細粒化が不十分で母材靱性の
劣化を招く。さらに、圧延後の冷却に関しては空冷とす
ることが必須である。圧延後水冷（急冷）を施すマルテ
ンサイトあるいはローワーベイナイト組織が得られる
が、このような均一組織においては、炭化物が極めて微
細となる。本発明者らの研究によれば、このような微細
な炭化物を有する組織を前組織としてAc1〜Ac3温度から
の焼入れを行なうと、最終的に得られる組織におけるマ
ルテンサイトのサイズが十分に大きなものとならず、低
降伏比が得られなくなる。高強度でかつ低降伏比を有す
る鋼材を製造するためには、この圧延ままの、すなわち
Ac1〜Ac3温度からの焼入処理前の組織を、適切なサイズ
のマルテンサイト相を含むアッパーベイナイト（ベイニ
ティックフェライト）組織とすることが必要であり、そ
のためには圧延後空冷により300℃以下まで冷却するこ
とが必須となる。
次に、圧延後の熱処理方法を規定する理由を述べる。前
述の適正な前組織を有する鋼板を圧延によって得たの
ち、良好な低降伏比を得るためにAc1〜Ac3温度からの焼
入れとそれに引き続く焼戻しを行なう。Ac1〜Ac3温度か
らの焼入れの目的は、圧延によって得られたマルテンサ
イト相をγ相に逆変態させてＣのより一層の濃縮を計
り、ベース組織であるアッパーベイナイト（ベイニティ
ックフェライト）とのより一層の強度差を付与すること
により、低降伏比を達成するためである。Ac1未満の温
度での加熱では逆変態が生じず、またAc3超の温度での
加熱では組織全体がγ化し、圧延で付与した前組織の利
点を生かせないことから、その加熱温度をAc1〜Ac3とし
た。なお、本処理においては、ベイナイト−マルテンサ
イト二相化を計ることから急冷（焼入）が必須となる。
このようにして得られた組織におけるマルテンサイトは
きわめて脆く低温靱性に関して問題があり、このため、
焼戻し処理を行なう。400℃未満では焼戻しが不十分で
あり、580℃超では強度の低下を生じる。このため、焼
戻し温度は400〜580℃とした。
述の適正な前組織を有する鋼板を圧延によって得たの
ち、良好な低降伏比を得るためにAc1〜Ac3温度からの焼
入れとそれに引き続く焼戻しを行なう。Ac1〜Ac3温度か
らの焼入れの目的は、圧延によって得られたマルテンサ
イト相をγ相に逆変態させてＣのより一層の濃縮を計
り、ベース組織であるアッパーベイナイト（ベイニティ
ックフェライト）とのより一層の強度差を付与すること
により、低降伏比を達成するためである。Ac1未満の温
度での加熱では逆変態が生じず、またAc3超の温度での
加熱では組織全体がγ化し、圧延で付与した前組織の利
点を生かせないことから、その加熱温度をAc1〜Ac3とし
た。なお、本処理においては、ベイナイト−マルテンサ
イト二相化を計ることから急冷（焼入）が必須となる。
このようにして得られた組織におけるマルテンサイトは
きわめて脆く低温靱性に関して問題があり、このため、
焼戻し処理を行なう。400℃未満では焼戻しが不十分で
あり、580℃超では強度の低下を生じる。このため、焼
戻し温度は400〜580℃とした。
なお、本発明は種々の鋼材に適用が可能であるが、主と
して引張強度70kgf/mm2以上、板厚80mm以下の厚鋼板並
びにこれらを板巻きして製造する鋼管用鋼板に適用する
のが好ましい。
して引張強度70kgf/mm2以上、板厚80mm以下の厚鋼板並
びにこれらを板巻きして製造する鋼管用鋼板に適用する
のが好ましい。
（実施例） 次に本発明の実施例について説明する。
第１表に供試鋼の化学成分を、第１表（続き）に各鋼の
製造条件と機械的性質を示す。第１表、第１表（続き）
において、記号Ａ〜Ｅは本発明例、Ｆ〜Ｇは比較例を示
す。本発明例Ａ〜Ｅは70kgf/mm2以上の高強度を有する
とともに、80％以下の極めて良好な低降伏比を有する。
これに対して、比較例Ｆは圧延後直ちに水冷を行なって
いるため、Ac1〜Ac3温度からの焼入前の組織がマルテン
サイトないしはローワーベイナイトの均一組織を有して
おり、Ac1〜Ac3温度からの焼入れとそれに引き続く焼戻
し処理で得られる最終的な材質で80％以下の十分な低降
伏比が得られない。また、比較例ＧはNb,Bを含まないた
め圧延ままの組織にフェライトを含んでおり、強度が70
kgf/mm2未満と不良となっている。
製造条件と機械的性質を示す。第１表、第１表（続き）
において、記号Ａ〜Ｅは本発明例、Ｆ〜Ｇは比較例を示
す。本発明例Ａ〜Ｅは70kgf/mm2以上の高強度を有する
とともに、80％以下の極めて良好な低降伏比を有する。
これに対して、比較例Ｆは圧延後直ちに水冷を行なって
いるため、Ac1〜Ac3温度からの焼入前の組織がマルテン
サイトないしはローワーベイナイトの均一組織を有して
おり、Ac1〜Ac3温度からの焼入れとそれに引き続く焼戻
し処理で得られる最終的な材質で80％以下の十分な低降
伏比が得られない。また、比較例ＧはNb,Bを含まないた
め圧延ままの組織にフェライトを含んでおり、強度が70
kgf/mm2未満と不良となっている。
（発明の効果） 以上、本発明を詳細に説明したが、本発明は優れた低降
伏比と70kgf/mm2以上の高強度を併せ持つ画期的な高張
力鋼板を製造する手段を提供するものである。
伏比と70kgf/mm2以上の高強度を併せ持つ画期的な高張
力鋼板を製造する手段を提供するものである。
Claims (2)
- 【請求項１】重量％で、 C :0.08〜0.18％、 Si:0.6％以下、 Mn:0.5〜1.6％、 Cr:0.4〜1.5％、 Mo:0.2〜0.5％、 Nb:0.005〜0.05％、 Ti:0.005〜0.03％、 B :0.0005〜0.003％、 Al:0.10％以下、 N :0.006％以下、 残部がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を1100〜12
50℃の温度に加熱後、800〜950℃の温度で圧延を終了し
た後、鋼板を空冷にて300℃以下の温度まで冷却し、そ
の後Ac1〜Ac3の温度に加熱後急冷し、400〜580℃の温度
で焼戻し後空冷することを特徴とする低降伏比高張力鋼
板の製造方法。 - 【請求項２】重量％で、 C :0.08〜0.18％、 Si:0.6％以下、 Mn:0.5〜1.6％、 Cr:0.4〜1.5％、 Mo:0.2〜0.5％、 Nb:0.005〜0.05％、 Ti:0.005〜0.03％、 B :0.0005〜0.003％、 Al:0.10％以下、 N :0.006％以下とし、 これに Ni:1.0％以下、 Cu:1.0％以下、 V :0.1％以下、 Ca:0.001〜0.005％ のいずれか１種、または２種以上をさらに含有し、残部
がFeおよび不可避的不純物からなる鋼片を1100〜1250℃
の温度に加熱後、800〜950℃の温度で圧延を終了した
後、鋼板を空冷にて300℃以下の温度まで冷却し、その
後Ac1〜Ac3の温度に加熱後急冷し、400〜580℃の温度で
焼戻し後空冷することを特徴とする低降伏比高張力鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2003189A JPH0717947B2 (ja) | 1990-01-10 | 1990-01-10 | 低降伏比高張力鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
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