JPS60187664A - 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 - Google Patents
低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法Info
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- JPS60187664A JPS60187664A JP3955484A JP3955484A JPS60187664A JP S60187664 A JPS60187664 A JP S60187664A JP 3955484 A JP3955484 A JP 3955484A JP 3955484 A JP3955484 A JP 3955484A JP S60187664 A JPS60187664 A JP S60187664A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製
造方法に関するものである。
造方法に関するものである。
〈従来技術〉
近年、ガス、オイルの油井はますます深くなる傾向にあ
り、高圧潰型油井管の要求が年々高まりつつある。更に
、深井戸はすべてツ゛ワー〃ス環境であるとする見解が
ある。たとえば９０００ＦＭの深さでは静水圧としても
約９００気圧となる。ＮＡＣＫの定義では硫化水素分圧
が０．０５ｐｓ１以上の環境をサワーと呼ぶので、仮に
５ ｐｐｍ以上含んでいれば９００気圧では分圧０．０
６４ｐｇｉ以上とな夛、サワー環境となりてしまう。
り、高圧潰型油井管の要求が年々高まりつつある。更に
、深井戸はすべてツ゛ワー〃ス環境であるとする見解が
ある。たとえば９０００ＦＭの深さでは静水圧としても
約９００気圧となる。ＮＡＣＫの定義では硫化水素分圧
が０．０５ｐｓ１以上の環境をサワーと呼ぶので、仮に
５ ｐｐｍ以上含んでいれば９００気圧では分圧０．０
６４ｐｇｉ以上とな夛、サワー環境となりてしまう。
そこで深井戸用の油井管には耐サワー性（低硬度）と耐
圧潰性（高降伏強度）の両方にすぐれていることが必須
条件である。ところが耐サワー性を向上するためＫは硬
度や強度を下げる必要があるが、耐圧潰性を向上するた
めには強度を」二げる必要があり、従来の製法ではこの
両立は非常に困難であった。従来より耐サワー性と耐圧
潰性の両方を満足するために焼入・焼戻を行ない、その
後のパイプの真直度、真円度を向上させるために温間に
て矯正しているか、歩留が悪く製造コストが高い欠点を
持っていた。
圧潰性（高降伏強度）の両方にすぐれていることが必須
条件である。ところが耐サワー性を向上するためＫは硬
度や強度を下げる必要があるが、耐圧潰性を向上するた
めには強度を」二げる必要があり、従来の製法ではこの
両立は非常に困難であった。従来より耐サワー性と耐圧
潰性の両方を満足するために焼入・焼戻を行ない、その
後のパイプの真直度、真円度を向上させるために温間に
て矯正しているか、歩留が悪く製造コストが高い欠点を
持っていた。
〈発明の目的〉
本発明は上記の欠点を解消するために、焼入・焼戻を行
なわずに逆に従来の常識では悪いと考えられていたスト
レインエージングを利用することによシ、耐サワー性と
耐圧潰性、すなわち低硬度で高降伏強度の両方にすぐれ
た電縫油井管及びその製造方法を提供しようとするもの
である。
なわずに逆に従来の常識では悪いと考えられていたスト
レインエージングを利用することによシ、耐サワー性と
耐圧潰性、すなわち低硬度で高降伏強度の両方にすぐれ
た電縫油井管及びその製造方法を提供しようとするもの
である。
〈発明の構成・作用〉
本発明は熱間圧延を低温で行なうことにより、結晶粒を
微細化し、その後急冷と低温捲取により固溶炭素及び固
溶窒素を安定的に保存し、更にパイプ成形時の塑性歪を
従来よシ増加させることにより多数の転位を導入し、そ
の後低温短時間の熱処理によりこの転位に固溶窒素や固
溶炭素が固着することを特徴とし、従来のような焼入・
焼戻を行なわない、耐サワー性と耐圧潰性の両方にすぐ
れた高強度電縫鋼管及びその製造方法であって、その要
旨は下記のとおシである。
微細化し、その後急冷と低温捲取により固溶炭素及び固
溶窒素を安定的に保存し、更にパイプ成形時の塑性歪を
従来よシ増加させることにより多数の転位を導入し、そ
の後低温短時間の熱処理によりこの転位に固溶窒素や固
溶炭素が固着することを特徴とし、従来のような焼入・
焼戻を行なわない、耐サワー性と耐圧潰性の両方にすぐ
れた高強度電縫鋼管及びその製造方法であって、その要
旨は下記のとおシである。
（１） Ｃ： ０．０１２〜０．２２チ、Ｓｌ：０．５
％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりな９、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ ： ｙ ＝ ２ｘ＋３３、直線ＢＣ；ｘ
＝８０、直線ＣＤ ； ｙ ＝ ２ｘ＋４１、直線ＤＡ
；ｘ＝７０の４つの直線に囲まれた範囲の降伏強度とＨ
ＲＣ硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。
％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりな９、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ ： ｙ ＝ ２ｘ＋３３、直線ＢＣ；ｘ
＝８０、直線ＣＤ ； ｙ ＝ ２ｘ＋４１、直線ＤＡ
；ｘ＝７０の４つの直線に囲まれた範囲の降伏強度とＨ
ＲＣ硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。
（２） Ｃ： ０．０１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５
％以下、 Ｍｎ ： １． Ｏ〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 全基本成分とし、 Ａｔ： ０．０５０％以下、 Ｖ ： ０．０５０％以下、 Ｔｉ ： ０．０４０％以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなり、かつ第２図において直線ＡＢ；ｙ＝２ｘ＋
３３、直線ＢＣ；ｘ＝８０、直）ＩＪ ＣＤ ； ｙ＝
２ｘ ＋４１、直線ＤＡ；ｘ＝７０の４つの直線に囲
まれた範囲の降伏強度とＨｎｃ硬度を有する低硬度で降
伏強度の高い電縫油井管。
％以下、 Ｍｎ ： １． Ｏ〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 全基本成分とし、 Ａｔ： ０．０５０％以下、 Ｖ ： ０．０５０％以下、 Ｔｉ ： ０．０４０％以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなり、かつ第２図において直線ＡＢ；ｙ＝２ｘ＋
３３、直線ＢＣ；ｘ＝８０、直）ＩＪ ＣＤ ； ｙ＝
２ｘ ＋４１、直線ＤＡ；ｘ＝７０の４つの直線に囲
まれた範囲の降伏強度とＨｎｃ硬度を有する低硬度で降
伏強度の高い電縫油井管。
（３） Ｃ： ０．０１２〜０．２２％、Ｓｉ：０．５
チ以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなる鋼を熱間圧延する
にあた勺、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取るまでの平均冷却速度を１５℃／ｓｅｃ以上と
し５００℃以下で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に長
手方向歪量として３％以上になるように強圧下しながら
造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜
３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強度の
高い電縫油井管の製造方法。
チ以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシなる鋼を熱間圧延する
にあた勺、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取るまでの平均冷却速度を１５℃／ｓｅｃ以上と
し５００℃以下で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に長
手方向歪量として３％以上になるように強圧下しながら
造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜
３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強度の
高い電縫油井管の製造方法。
（４） Ｃ： ０．０１２〜０．２２％、Ｓｉ：０．５
チ以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 を基本成分とし、 Ａｔ ： ０．０５０チ以下、 Ｖ二〇、Ω５０チ以下、 Ｔｉ ： ０．０４０チ以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するにあたり、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５℃／ｓｅａ以上とし５００’Ｃ以下で捲取勺
、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３％以
上になるように強圧下しながら造管し、その後に１００
〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持することを
特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造方
法。
チ以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 を基本成分とし、 Ａｔ ： ０．０５０チ以下、 Ｖ二〇、Ω５０チ以下、 Ｔｉ ： ０．０４０チ以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するにあたり、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５℃／ｓｅａ以上とし５００’Ｃ以下で捲取勺
、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３％以
上になるように強圧下しながら造管し、その後に１００
〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持することを
特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造方
法。
本発明の電縫鋼管の製造方法では、熱間圧延を７４０〜
８３０’Ｃの仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの
平均冷却速度を１５℃／ｓｅｅ以上とし、５００℃以下
で捲取シその後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として
３チ以上になるように強圧下しながら造管し、その後に
１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持する
ものとする。
８３０’Ｃの仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの
平均冷却速度を１５℃／ｓｅｅ以上とし、５００℃以下
で捲取シその後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として
３チ以上になるように強圧下しながら造管し、その後に
１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持する
ものとする。
圧潰圧力を向上するには降伏強度を上昇すればよいこと
は従来よりよく知られているが、単純に降伏強度のみを
上昇するとそれにともない引張強さも上昇する。耐サワ
ー性は引張強さの上昇により低下するため、耐サワー性
と耐圧潰性を両立させるためには降伏強度が高く引張強
さのなるべく低いものがよい。換言すれば降伏比（降伏
強度／引張強さｘ１ｏｏ＠））を高くすることか重要に
なる。更にそのバラツキをできるだけ小さくすることに
より、耐サワー性と耐圧潰性の両方を満足することがで
きる。
は従来よりよく知られているが、単純に降伏強度のみを
上昇するとそれにともない引張強さも上昇する。耐サワ
ー性は引張強さの上昇により低下するため、耐サワー性
と耐圧潰性を両立させるためには降伏強度が高く引張強
さのなるべく低いものがよい。換言すれば降伏比（降伏
強度／引張強さｘ１ｏｏ＠））を高くすることか重要に
なる。更にそのバラツキをできるだけ小さくすることに
より、耐サワー性と耐圧潰性の両方を満足することがで
きる。
一般的に言って硬度と引張強さは正比例の関係があシ、
耐サワー性の向上には低硬度、すなわち引張強さをでき
るだけ低下させることである。また圧潰値の向上には硬
度や引張強さには関係なく、降伏強度の上昇のみが大き
く寄与するため、耐サワー性と圧潰値の両立のためには
高降伏強度で低引張強さく低硬度）の両方が必要であり
、換言すれば降伏比金高くすることが必須条件となる。
耐サワー性の向上には低硬度、すなわち引張強さをでき
るだけ低下させることである。また圧潰値の向上には硬
度や引張強さには関係なく、降伏強度の上昇のみが大き
く寄与するため、耐サワー性と圧潰値の両立のためには
高降伏強度で低引張強さく低硬度）の両方が必要であり
、換言すれば降伏比金高くすることが必須条件となる。
高降伏比の鋼は一般材に比べて靭性、延性が劣ると考え
られていたが、本発明では耐サワー性と圧潰値の両立の
ためにあえてこの種の鋼を採用したものである。
られていたが、本発明では耐サワー性と圧潰値の両立の
ためにあえてこの種の鋼を採用したものである。
そこで本発明では熱間圧延及び冷却条件を制限し、更に
鋼管成形時の歪量と歪時効温度と時間を制限することに
より、高降伏比でしかもノぐラツキヲ極めて小さくコン
トロールすることにより、耐サワー性と耐圧潰性の両立
をはかるものである。
鋼管成形時の歪量と歪時効温度と時間を制限することに
より、高降伏比でしかもノぐラツキヲ極めて小さくコン
トロールすることにより、耐サワー性と耐圧潰性の両立
をはかるものである。
本発明は前記のとおシの構成によって、低硬度で降伏強
度の高い電縫油井管を提供し泄だものである◇ 以下本発明の構成要件について詳細に説明する。
度の高い電縫油井管を提供し泄だものである◇ 以下本発明の構成要件について詳細に説明する。
先ず鋼成分について述べると、Ｃは必要な引張強さの確
保のために重要であシ、そのため０１量チ以上を添加す
る必要があるが、Ｃ景が増加すると降伏比が低下するの
で、Ｃ量は低目が望ましく、０．２２％以下とする。
保のために重要であシ、そのため０１量チ以上を添加す
る必要があるが、Ｃ景が増加すると降伏比が低下するの
で、Ｃ量は低目が望ましく、０．２２％以下とする。
Ｓｔも必要な引張強さの確保のためＫＭ要な成分である
が、８１量を増加すると降伏比が低下するため低目が望
ましく０５％以下とする。
が、８１量を増加すると降伏比が低下するため低目が望
ましく０５％以下とする。
Ｍｎも必要な引張強さの確保のために重要であると共に
フェライトの細粒化による降伏比の向上に有効な元素で
ありそのために１０チ以上の添加が必要であるが、２．
０％を超えると延性、靭性が劣化するので１．０〜２０
優に限定する。
フェライトの細粒化による降伏比の向上に有効な元素で
ありそのために１０チ以上の添加が必要であるが、２．
０％を超えると延性、靭性が劣化するので１．０〜２０
優に限定する。
Ｎｂ ｉｊ Ｍｎと同様にフェライトの細粒化による降
伏比の向上に有効な元素であるが、０．０５％を超える
と固溶せず、そのため析出元素として有効に利用できな
いので、０．．０５０％以下とする。
伏比の向上に有効な元素であるが、０．０５％を超える
と固溶せず、そのため析出元素として有効に利用できな
いので、０．．０５０％以下とする。
Ａｌ 、 Ｖ 、 Ｔｉの析出型元素は、必要な強度の
確保のために添加されるものであり、又フェライト粒内
の析出強化による降伏強度の向上ならびにフェライト粒
の細粒化による降伏強度の向上に有効な元素であるので
、必要に応じて固溶限界であるＡｔ ： ０．０５０％
以下、Ｖ：０．０５０％以下、Ｔｉ ： ０．０４０％
以下の１種又は２種以上を含み得るものとした。
確保のために添加されるものであり、又フェライト粒内
の析出強化による降伏強度の向上ならびにフェライト粒
の細粒化による降伏強度の向上に有効な元素であるので
、必要に応じて固溶限界であるＡｔ ： ０．０５０％
以下、Ｖ：０．０５０％以下、Ｔｉ ： ０．０４０％
以下の１種又は２種以上を含み得るものとした。
鋼片の製造は造塊、分塊圧延あるいは連続鋳造のいずれ
によってもよいが、細粒という点からは連続鋳造法によ
るのが有利である。
によってもよいが、細粒という点からは連続鋳造法によ
るのが有利である。
次に熱間圧延条件について述べると、熱間圧延終了温度
はなるべく低温が望ましい。その理由は低温圧延してγ
粒を細粒化した方が中間組織が発生しにくく、この中間
組織は降伏比を低下するので防止した方がよい。また、
低温圧延した方がフェライト粒が細粒になシ降伏比が上
昇する。そこで熱間圧延終了温度を８３０℃以下とした
。しかし７４０℃未満ではフェライト粒の粗大化により
降伏比は上昇する。
はなるべく低温が望ましい。その理由は低温圧延してγ
粒を細粒化した方が中間組織が発生しにくく、この中間
組織は降伏比を低下するので防止した方がよい。また、
低温圧延した方がフェライト粒が細粒になシ降伏比が上
昇する。そこで熱間圧延終了温度を８３０℃以下とした
。しかし７４０℃未満ではフェライト粒の粗大化により
降伏比は上昇する。
次に冷却条件について述べる。冷却条件は強度バラツキ
をミニマムにすることと、固溶炭素と固溶窒素を保存す
ることのためにきわめて重要である。そこで平均冷却速
度１５℃／ｓｅａ以上の急冷とした。この理由はパーラ
イト変態をランナウトテーブル上である一定速度で終了
しておくことが強度バラツキを減少することであり、フ
ェライト変態時に急冷することによシ固溶窒素、固溶炭
素を確保できることである。
をミニマムにすることと、固溶炭素と固溶窒素を保存す
ることのためにきわめて重要である。そこで平均冷却速
度１５℃／ｓｅａ以上の急冷とした。この理由はパーラ
イト変態をランナウトテーブル上である一定速度で終了
しておくことが強度バラツキを減少することであり、フ
ェライト変態時に急冷することによシ固溶窒素、固溶炭
素を確保できることである。
次に捲取温度について述べると、５ｏｏ℃以下で捲取る
ことによシ、固溶窒素、固溶炭素を安定に確保できる。
ことによシ、固溶窒素、固溶炭素を安定に確保できる。
５００℃超で捲取ると、窒素や炭素は時効析出して後で
の歪時効に有効に働がない。
の歪時効に有効に働がない。
次に電縫鋼管成形について述べる。本発明における電縫
鋼管成形の意味は、パイプ成形ではなく後で行々う歪時
効のための歪を適当量導入することである。その歪量は
・ぐイノ長手方向の歪でありこのような歪を導入するの
は油井管の引張試験がパイプ長手方向より行なわれるた
めである。その長手方向型’ ３−ｑ ３８ｇ １以上
にすれば、第１図に示すごとく歪時効を有効活用するこ
とができる。
鋼管成形の意味は、パイプ成形ではなく後で行々う歪時
効のための歪を適当量導入することである。その歪量は
・ぐイノ長手方向の歪でありこのような歪を導入するの
は油井管の引張試験がパイプ長手方向より行なわれるた
めである。その長手方向型’ ３−ｑ ３８ｇ １以上
にすれば、第１図に示すごとく歪時効を有効活用するこ
とができる。
パイプ長手方向伸び率ε３は材料幅Ｗ。を決定すれば決
まるもので、従って６３を３％以上にするようにＷ。を
選べば安定した低降伏比の油井用電縫鋼管が製造できる
。その材料幅Ｗ０の決定について述べると次式から算出
するものである。
まるもので、従って６３を３％以上にするようにＷ。を
選べば安定した低降伏比の油井用電縫鋼管が製造できる
。その材料幅Ｗ０の決定について述べると次式から算出
するものである。
すなわち、ε１：パイプ長手方向伸り率（チ）、ε２：
ノ母イゾ肉厚方向増肉率（％）、ε３：パイプ長手方向
伸び率（チ）、Ｄ：外径、ｔ：肉厚、ｗｏ：材料幅とす
ると の式が成り立ち上記式よシ材料幅Ｗ。をε３が３％以上
になるように決定するものである。尚、ε３と６１は理
論式であるがε２はミル固有の定数を含んだ経験式であ
る。
ノ母イゾ肉厚方向増肉率（％）、ε３：パイプ長手方向
伸び率（チ）、Ｄ：外径、ｔ：肉厚、ｗｏ：材料幅とす
ると の式が成り立ち上記式よシ材料幅Ｗ。をε３が３％以上
になるように決定するものである。尚、ε３と６１は理
論式であるがε２はミル固有の定数を含んだ経験式であ
る。
次に歪時効処理の条件について述べる。歪時効処理条件
は、固溶炭素量、固溶窒素量、歪量により変化するが、
温度は１００〜５５０℃、時間は３０秒から３０分間が
最も良い。この中でも低温長時間側が望ましいが、経済
的理由とパイプ真円度、真直度の変化の理由から、温度
と時間のバランスを決定することができる。
は、固溶炭素量、固溶窒素量、歪量により変化するが、
温度は１００〜５５０℃、時間は３０秒から３０分間が
最も良い。この中でも低温長時間側が望ましいが、経済
的理由とパイプ真円度、真直度の変化の理由から、温度
と時間のバランスを決定することができる。
以上のように本発明によれ・ば第２図に示すように低硬
度で降伏強度の高い電縫油井管が得られるものである。
度で降伏強度の高い電縫油井管が得られるものである。
その得られる範囲は第２図に示す如く直線ＡＢはｙ＝＝
２ｘ＋３３、直線ＢＣはｘ−８０、直線ＣＤはｙ＝２ｘ
＋４０、直線ＤＡはＸ−７０となっており、その各直線
でかこまれる範囲内の低硬度で高降伏強度の電縫油井管
が得られる。
２ｘ＋３３、直線ＢＣはｘ−８０、直線ＣＤはｙ＝２ｘ
＋４０、直線ＤＡはＸ−７０となっており、その各直線
でかこまれる範囲内の低硬度で高降伏強度の電縫油井管
が得られる。
〈実施例〉
第１表ｆ、ノｅイノサイズ５カ“Ｘｏ、３６１〃のサン
フ０ル材全用いて試験を行なった場合のその条件と結果
を本発明と比較材に分けて示した。圧潰値及び耐サワー
性共に本発明の範囲内であれば良好でおったり 〈発明の効果〉 本発明によれば耐サワー性と面子圧潰性の両方を満足す
る電縫油井管を提供しうるものであり、又かかる電縫油
井管を焼入・焼戻をイテな４ノずにイ氏ゴストで歩留よ
く製造すること力（できるものであるから産業上稗益す
るところ力λ極めて大である。
フ０ル材全用いて試験を行なった場合のその条件と結果
を本発明と比較材に分けて示した。圧潰値及び耐サワー
性共に本発明の範囲内であれば良好でおったり 〈発明の効果〉 本発明によれば耐サワー性と面子圧潰性の両方を満足す
る電縫油井管を提供しうるものであり、又かかる電縫油
井管を焼入・焼戻をイテな４ノずにイ氏ゴストで歩留よ
く製造すること力（できるものであるから産業上稗益す
るところ力λ極めて大である。
第１図は）慴ゾ長手方向歪と使月４特性の１犯係を示す
説明図、第２図は本発明の電縫油井管の硬度と降伏強度
の関係を示す図（○ｎ］：本発明＾ｈ、・印−比較材）
である。 第１図 バイフ戸艮乎方向歪（％） 第２図 ７ρ βρ 降伏゛好皮 （ｋｇｆｌカＩｎ２） 手続補市書（自発） 昭和５９年１２月２５１１ 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、 事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５４号 ２、 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁１１６番３号（６６５）新ｌ
］本製鐵株式會社 代表者 武 １） し ４代理人〒１００ 東京都千代１日区丸の内ニー１１１４番１号６、補ｉＥ
の対象 明細書の特許請求の範囲のＩＩＩ／７及び発明の旺Ｘ１
１１な説明の欄 ７、 補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙のとお）補正する。 （２）明細書６頁２行ｒｃ：ｏ、０１２〜０．２２チ」
をｒｃ：ｏ、１２〜０．２２チ」に補正する。 （３）同６頁１１行ｒｃ：０．０１２〜０．２２％」を
「Ｃ：０．１２〜０．２２チ」に補正する。 （４）同７頁５行ｒｃ：ｏ、０１２〜０．２２％」を「
Ｃ：０．１２〜０．２２チ」Ｋ補正する。 （５）同７頁下から３行ｒ Ｃ： ０．０１２〜０．２
２％」をｒｃ：ｏ、１２〜０．２２チ」に補正する。 （６）同１６頁第１表中、パイプ熱処理の欄を別紙のと
おり補正する。 特許請求の範囲 （１） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシな勺、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ ； ｙ＝２ ｚ＋３３ 、直線ＢＣ；ｘ
＝８０゜直線ＣＤ ： ｙ＝２ ｘ＋４１ 、直線ＤＡ
：ｘ＝７０の４つの直線に囲まれた範囲の降伏強度とＨ
Ｒｃ硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。 （２） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａ：０．０５０チ以下、 ｖ：０．０５０チ以下、 Ｔｉ：０．０４０％以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなシ、かつ第２図において直線ＡＢ；ｙ ＝ ２
ｘ ＋ ３３、直線ＢＣ；Ｘ＝８０、直線ＣＤ：ｙ＝
２ｘ＋４１、直線ＤＡ；ｘＱ７０の４つの直線に囲まれ
た範囲の降伏強度とＨＲｃ硬度を有する低硬度で降伏強
度の高い電縫油井管。 （３） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 残部Ｆａ及び不可避的不純物よシなる鋼を熱間圧延する
にあたシ、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取る寸での平均冷却速度を１５℃／１ｌｅＣ以上
とし５００℃以下で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に
長手方向歪量として３肇以上になるように強圧下しなが
ら造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒
〜３０分間保持することを著徴とする低硬度で降伏強度
の高い電縫油井管の製造方法。 （４） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５０チ以下、 を基本成分とし、 Ａｔ：０．０５０チ以下、 Ｖ：０．０５０チ以下、 Ｔｌ：０．０４０襲以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するにあたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取る捷での平均冷却
速度を１５℃／１Ｉｅｃ以上とし５００℃以下で捲取シ
、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量、として３チ
以上になるように強圧しながら造管し、その後に１００
〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持することを
特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造方
法。 手続ｈｌｉ正書、（自発） 昭和６０年２月７日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ■、小事件表示 昭和５９年特許願第０３９５５４号 ２ 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 ３、補！１：をする者 事件との関係 ４．６ｉ許出願人 東京都千代田区大手町二」寸１６番３号（６６５）新ト
１本製鐵株式會社 代表Ｋ 武 ＥＥＩ 勃 ４代理人〒１００ 東京都千代１０区丸の内二Ｊ［１４番１号６ 補正の対
象 ′ 明細書の発明の詳細な説明のｎｖｉ ／；’Ｔ”；
７’：ｊ’、ｌ 、、。 （り明輝Ｉロ６頁第１表中、捲取温度の指°シを下記の
通り補正する。 手続捕市書−（自発） 昭和６０年４月１２日 特許庁長官 志 ｒｌ 学 殿 ■ 事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５４号 ２、発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井＠及びその製造方法 ３、補１１：をする者 事件との関係 特許出願人 東中部１代１１］区大手町二Ｊ斗１６番３号（６６５）
新１１木製鐵株式會とに 代表に° 武 ＬＩＪ 豊 ４代理人〒１００ 東京都千代１η区丸の内二］目４番１号６ 補正の対象 、明細書の特許請求の範囲の欄１発明の詳細な説明の欄
及び図面 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書６頁７行、７頁１行及び１５頁１行「ｘ＝
８０Ｊをｒｙ−８０Ｊに夫々補正する。 （３）同６頁８行、７頁２行及び１５頁２行ｒ、−７０
」をｒｙ＝７０Ｊに夫々補市する。 （４）第２図を別紙の通り補正判る。 特許請求の範囲 （１） Ｃ： ０．１２〜０．２２％、Ｓｌ：０．５−
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％。 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不、可避的不純物よりなり、かつ第２図に
おいて直線ＡＢ ： ）’＝２ｘ＋３３、直線Ｂｃ；ｙ
＝ｓｏ、直線ＣＤ ； ｙ＝２ ｘ＋４１、＠線ＤＡ：
ｙ＝７０の４つの直線に囲捷れた範囲の降伏強度とＨｎ
ｃ硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。 （２ン Ｃ：０．１２ 〜０２２ ％０、Ｓｉ：０．５
％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０’％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａｔ： ０．０５０％以下、 Ｖ：０．０５０％以下、 Ｔｌ：０１０４０％以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなシ、かつ第２図において四線ＡＢ；ｙ ＝ ２
ｘ ＋３３、直線ｎｃ；ｙ＝ｇｏ、直線ＣＤ：ｙ＝２
ｘ＋４１、直線ＤＡ；ｙ＝７０の４つの直線に囲まれた
範囲の降伏強度とＨＲＣ硬度を有する低硬度で降伏強度
の高い電縫油井管。 （３）Ｃ：０．１２〜０．２２チ、 ＳＩ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．Ｏ％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延する
＋ｃｌ＋たり、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、
その後の捲取るまでの平均冷却速度を１５℃／ｍ ｅ
ｃ以上とし５００℃以下で捲取り、その後の電縫鋼管成
形時に長手方向歪量として３チ以上になるように強圧下
しながら造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して
３０秒〜３０分間保持することを特徴とする低硬度で降
伏強度の高い電縫油井管の製造方法。 （４） Ｃ： ０．１２〜０２２％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａｔ ： ０．０５０チ以下、 Ｖ：０．０５０チ以下、 Ｔｌ ： ０．０４０チ以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなる鋼を熱間圧延するにあたり、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５ Ｃ／！１１１１１！以上とし５００℃以下
で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量とし
て３％以上になるように強圧下しながら造管し、その後
に１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持す
ることを特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管
の製造方法。
説明図、第２図は本発明の電縫油井管の硬度と降伏強度
の関係を示す図（○ｎ］：本発明＾ｈ、・印−比較材）
である。 第１図 バイフ戸艮乎方向歪（％） 第２図 ７ρ βρ 降伏゛好皮 （ｋｇｆｌカＩｎ２） 手続補市書（自発） 昭和５９年１２月２５１１ 特許庁長官 志 賀 学 殿 １、 事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５４号 ２、 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 ３、補正をする者 事件との関係 特許出願人 東京都千代田区大手町二丁１１６番３号（６６５）新ｌ
］本製鐵株式會社 代表者 武 １） し ４代理人〒１００ 東京都千代１日区丸の内ニー１１１４番１号６、補ｉＥ
の対象 明細書の特許請求の範囲のＩＩＩ／７及び発明の旺Ｘ１
１１な説明の欄 ７、 補正の内容 （１）特許請求の範囲を別紙のとお）補正する。 （２）明細書６頁２行ｒｃ：ｏ、０１２〜０．２２チ」
をｒｃ：ｏ、１２〜０．２２チ」に補正する。 （３）同６頁１１行ｒｃ：０．０１２〜０．２２％」を
「Ｃ：０．１２〜０．２２チ」に補正する。 （４）同７頁５行ｒｃ：ｏ、０１２〜０．２２％」を「
Ｃ：０．１２〜０．２２チ」Ｋ補正する。 （５）同７頁下から３行ｒ Ｃ： ０．０１２〜０．２
２％」をｒｃ：ｏ、１２〜０．２２チ」に補正する。 （６）同１６頁第１表中、パイプ熱処理の欄を別紙のと
おり補正する。 特許請求の範囲 （１） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よシな勺、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ ； ｙ＝２ ｚ＋３３ 、直線ＢＣ；ｘ
＝８０゜直線ＣＤ ： ｙ＝２ ｘ＋４１ 、直線ＤＡ
：ｘ＝７０の４つの直線に囲まれた範囲の降伏強度とＨ
Ｒｃ硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。 （２） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａ：０．０５０チ以下、 ｖ：０．０５０チ以下、 Ｔｉ：０．０４０％以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなシ、かつ第２図において直線ＡＢ；ｙ ＝ ２
ｘ ＋ ３３、直線ＢＣ；Ｘ＝８０、直線ＣＤ：ｙ＝
２ｘ＋４１、直線ＤＡ；ｘＱ７０の４つの直線に囲まれ
た範囲の降伏強度とＨＲｃ硬度を有する低硬度で降伏強
度の高い電縫油井管。 （３） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ：０．０５０％以下、 残部Ｆａ及び不可避的不純物よシなる鋼を熱間圧延する
にあたシ、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取る寸での平均冷却速度を１５℃／１ｌｅＣ以上
とし５００℃以下で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に
長手方向歪量として３肇以上になるように強圧下しなが
ら造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０秒
〜３０分間保持することを著徴とする低硬度で降伏強度
の高い電縫油井管の製造方法。 （４） Ｃ： ０．１２〜０．２２チ、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ：０．０５０チ以下、 を基本成分とし、 Ａｔ：０．０５０チ以下、 Ｖ：０．０５０チ以下、 Ｔｌ：０．０４０襲以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するにあたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取る捷での平均冷却
速度を１５℃／１Ｉｅｃ以上とし５００℃以下で捲取シ
、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量、として３チ
以上になるように強圧しながら造管し、その後に１００
〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持することを
特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造方
法。 手続ｈｌｉ正書、（自発） 昭和６０年２月７日 特許庁長官 志 賀 学 殿 ■、小事件表示 昭和５９年特許願第０３９５５４号 ２ 発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 ３、補！１：をする者 事件との関係 ４．６ｉ許出願人 東京都千代田区大手町二」寸１６番３号（６６５）新ト
１本製鐵株式會社 代表Ｋ 武 ＥＥＩ 勃 ４代理人〒１００ 東京都千代１０区丸の内二Ｊ［１４番１号６ 補正の対
象 ′ 明細書の発明の詳細な説明のｎｖｉ ／；’Ｔ”；
７’：ｊ’、ｌ 、、。 （り明輝Ｉロ６頁第１表中、捲取温度の指°シを下記の
通り補正する。 手続捕市書−（自発） 昭和６０年４月１２日 特許庁長官 志 ｒｌ 学 殿 ■ 事件の表示 昭和５９年特許願第０３９５５４号 ２、発明の名称 低硬度で降伏強度の高い電縫油井＠及びその製造方法 ３、補１１：をする者 事件との関係 特許出願人 東中部１代１１］区大手町二Ｊ斗１６番３号（６６５）
新１１木製鐵株式會とに 代表に° 武 ＬＩＪ 豊 ４代理人〒１００ 東京都千代１η区丸の内二］目４番１号６ 補正の対象 、明細書の特許請求の範囲の欄１発明の詳細な説明の欄
及び図面 （１）特許請求の範囲を別紙の通り補正する。 （２）明細書６頁７行、７頁１行及び１５頁１行「ｘ＝
８０Ｊをｒｙ−８０Ｊに夫々補正する。 （３）同６頁８行、７頁２行及び１５頁２行ｒ、−７０
」をｒｙ＝７０Ｊに夫々補市する。 （４）第２図を別紙の通り補正判る。 特許請求の範囲 （１） Ｃ： ０．１２〜０．２２％、Ｓｌ：０．５−
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％。 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不、可避的不純物よりなり、かつ第２図に
おいて直線ＡＢ ： ）’＝２ｘ＋３３、直線Ｂｃ；ｙ
＝ｓｏ、直線ＣＤ ； ｙ＝２ ｘ＋４１、＠線ＤＡ：
ｙ＝７０の４つの直線に囲捷れた範囲の降伏強度とＨｎ
ｃ硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電縫油井管。 （２ン Ｃ：０．１２ 〜０２２ ％０、Ｓｉ：０．５
％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０’％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａｔ： ０．０５０％以下、 Ｖ：０．０５０％以下、 Ｔｌ：０１０４０％以下、 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなシ、かつ第２図において四線ＡＢ；ｙ ＝ ２
ｘ ＋３３、直線ｎｃ；ｙ＝ｇｏ、直線ＣＤ：ｙ＝２
ｘ＋４１、直線ＤＡ；ｙ＝７０の４つの直線に囲まれた
範囲の降伏強度とＨＲＣ硬度を有する低硬度で降伏強度
の高い電縫油井管。 （３）Ｃ：０．１２〜０．２２チ、 ＳＩ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．Ｏ％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延する
＋ｃｌ＋たり、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、
その後の捲取るまでの平均冷却速度を１５℃／ｍ ｅ
ｃ以上とし５００℃以下で捲取り、その後の電縫鋼管成
形時に長手方向歪量として３チ以上になるように強圧下
しながら造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して
３０秒〜３０分間保持することを特徴とする低硬度で降
伏強度の高い電縫油井管の製造方法。 （４） Ｃ： ０．１２〜０２２％、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａｔ ： ０．０５０チ以下、 Ｖ：０．０５０チ以下、 Ｔｌ ： ０．０４０チ以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなる鋼を熱間圧延するにあたり、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るまでの平均冷却
速度を１５ Ｃ／！１１１１１！以上とし５００℃以下
で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量とし
て３％以上になるように強圧下しながら造管し、その後
に１００〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持す
ることを特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管
の製造方法。
Claims (4)
- （１） Ｃ：０．０１２〜０．２２％、Ｓｉ：０．５％
以下、 Ｍｎ：１．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなり、かつ第２図にお
いて直線ＡＢ ； ｙ ＝ ２ｘ＋３３ 、直線ＢＣ；
ｘ＝８０゜直線ＣＤ ：、Ｖ＝２ｘ ＋４１ 、直線Ｄ
Ａ ； ｘ ＝ ７０の４つの直線に囲まれた範囲の降
伏強度とＨ！ｑ硬度を有する低硬度で降伏強度の高い電
縫油井管。 - （２） Ｃ：０．０１２〜０．２２％、Ｓｉ：０．５チ
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０％以下、 を基本成分とし、 Ａｔ ： ｏ、ｏ５ｏ％以下、 Ｖ ： ０．０５０％以下、 Ｔｔ ： ０．０４０％以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よりなり、かつ第２図において直線ＡＢ：ｙ＝２ｘ＋
３３、直線ＢＣ：ｘ＝８０、直線ＣＤ ； ｙ＝２ｘ＋
４１、直ｍｌ ＤＡ ： ｘ＝７０の４つの直線に囲ま
れた範囲の降伏強度とＨＲＣ硬度を有する低硬度で降伏
強度の高い電縫油井管。 - （３） Ｃ： ０．０１２〜０．２２％、Ｓｌ：０．５
％以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０ ％、 Ｎｂ ： ０．０５０チ以下、 残部Ｆｅ及び不可避的不純物よりなる鋼を熱間圧延する
にあたり、７４０〜８３０℃の仕上温度で行ない、その
後の捲取るまでの平均冷却速度を１５ ’Ｃ／ｓｅｃ以
上とし５００℃以下で捲取シ、その後の電縫鋼管成形時
に長手方向歪量として３％以上になるように強圧下しな
がら造管し、その後に１００〜５５０℃に加熱して３０
秒〜３０分間保持することを特徴とする低硬度で降伏強
度の高い電縫油井管の製遣方法。 - （４） Ｃ： ０．０１２〜０２２％、Ｓｌ °０５チ
以下、 Ｍｎ ： １．０〜２．０％、 Ｎｂ ： ０．０５０係以下、 全基本成分とし、 Ａｔ： ０．０５０チ以下、 Ｖ ： ０．０５０％以下、 Ｔｉ ： ０．０４０チ以下 の１種又は２種以上を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純
物よシなる鋼を熱間圧延するにｂたシ、７４０〜８３０
℃の仕上温度で行ない、その後の捲取るま４での平均冷
却速度を１５℃；／ｓｅｅ以上とし５００℃以下で捲取
り、その後の電縫鋼管成形時に長手方向歪量として３％
以上になるように強圧下しながら造管し、その後に１０
０〜５５０℃に加熱して３０秒〜３０分間保持すること
を特徴とする低硬度で降伏強度の高い電縫油井管の製造
方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3955484A JPS60187664A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 |
| GB08504858A GB2155950B (en) | 1984-03-01 | 1985-02-26 | Erw-oil well pipe and process for producing same |
| DE19853507124 DE3507124A1 (de) | 1984-03-01 | 1985-02-28 | Durch elektro-widerstandsschweissen geschweisstes oelbohrungsrohr und verfahren zu dessen herstellung |
| CA000475496A CA1239568A (en) | 1984-03-01 | 1985-02-28 | Erw oil-well pipe and process for producing same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3955484A JPS60187664A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60187664A true JPS60187664A (ja) | 1985-09-25 |
Family
ID=12556283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3955484A Pending JPS60187664A (ja) | 1984-03-01 | 1984-03-01 | 低硬度で降伏強度の高い電縫油井管及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60187664A (ja) |
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| US10196702B2 (en) | 2013-12-25 | 2019-02-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Electric resistance welded steel pipe for oil well |
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