JPS60153420A - 副室式機関の燃焼室 - Google Patents
副室式機関の燃焼室Info
- Publication number
- JPS60153420A JPS60153420A JP59007943A JP794384A JPS60153420A JP S60153420 A JPS60153420 A JP S60153420A JP 59007943 A JP59007943 A JP 59007943A JP 794384 A JP794384 A JP 794384A JP S60153420 A JPS60153420 A JP S60153420A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- combustion chamber
- chamber
- nozzle
- sub
- auxiliary
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B19/00—Engines characterised by precombustion chambers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B19/00—Engines characterised by precombustion chambers
- F02B19/16—Chamber shapes or constructions not specific to sub-groups F02B19/02 - F02B19/10
- F02B19/18—Transfer passages between chamber and cylinder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は副室式機関の燃焼室に関する。
従来の渦流室式機関の燃焼室を第１図に示す。
図において、副燃焼室２はシリンダヘッド４内に（１）
凹設されている。即ち、副燃焼室２はシリンダヘッド４
内の四部とシリンダヘッド４下面側から嵌装される副室
口金９で構成され、同口金９はシリンダヘッド４．シリ
ンダ８によりシリンダへソドガスケット１０を介してシ
リンダヘッド４内に固定されている。また副室口金９の
下面とシリンダヘッド４の下面はほぼ面一である。
内の四部とシリンダヘッド４下面側から嵌装される副室
口金９で構成され、同口金９はシリンダヘッド４．シリ
ンダ８によりシリンダへソドガスケット１０を介してシ
リンダヘッド４内に固定されている。また副室口金９の
下面とシリンダヘッド４の下面はほぼ面一である。
副燃焼室２の形状は上部が半球形、下部は円錐台のもの
、あるいは円柱形のもの等があるが、第１図には下部が
円錐台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴射弁５及び機
関の始動時に副燃焼室２内を予熱するグロープラグを必
要に応じて設置する。
、あるいは円柱形のもの等があるが、第１図には下部が
円錐台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴射弁５及び機
関の始動時に副燃焼室２内を予熱するグロープラグを必
要に応じて設置する。
副燃焼室２は副室噴口３を介してピストン７の頂面、シ
リンダ８．シリンダヘッド４の下図から構成される主燃
焼室１と連通している。副室噴口３の全体または大部分
は副室口金９内に構成されるが、第１図には前者の場合
を示す。また、同図に示すように副室噴口３の軸線は直
線状である（副室噴口角度θは一定である）。
リンダ８．シリンダヘッド４の下図から構成される主燃
焼室１と連通している。副室噴口３の全体または大部分
は副室口金９内に構成されるが、第１図には前者の場合
を示す。また、同図に示すように副室噴口３の軸線は直
線状である（副室噴口角度θは一定である）。
機関運転時の圧縮行程で、ピストン７により主ｒ９）
燃焼室１内の空気は圧縮され、副室噴口３を経て副燃焼
室２内に流入し、渦流ｓ２生成する。渦流Ｓの方向に沿
って燃料噴射弁５より燃料を噴射すると、燃料は渦流Ｓ
と共に副燃焼室２内を旋回し。
室２内に流入し、渦流ｓ２生成する。渦流Ｓの方向に沿
って燃料噴射弁５より燃料を噴射すると、燃料は渦流Ｓ
と共に副燃焼室２内を旋回し。
燃料と空気の混合が行われ１着火、燃焼する。副燃焼室
２内から噴出される未燃燃料の主燃焼室１内の空気との
混合は副燃焼室２からのガス噴出により行われる。副燃
焼室２から流出した噴流はシリンダ中心線Ｂ−Ｂに対し
副燃焼室２と反対側のシリンダ８壁まで到達し、壁面に
衝突する。衝突後はシリンダ８壁の壁面に沿って分散す
る。
２内から噴出される未燃燃料の主燃焼室１内の空気との
混合は副燃焼室２からのガス噴出により行われる。副燃
焼室２から流出した噴流はシリンダ中心線Ｂ−Ｂに対し
副燃焼室２と反対側のシリンダ８壁まで到達し、壁面に
衝突する。衝突後はシリンダ８壁の壁面に沿って分散す
る。
上記のものには次の欠点がある。
主燃焼室１内での燃料と空気の混合気形成、燃焼を良好
にするには短期間で噴流が上記シリンダ８壁まで到達せ
ねばならない。一般に小形渦流室式機関の場合、吸、排
気弁等の配置のため構造的に副室をシリンダ中心側へ寄
せて設置するのに限度がある。そのため、副室噴口３の
通路面積を小さくシ、噴流速度を大きくしているので、
副室噴口３の絞シ損失及び主燃焼室内の熱損失が大きい
。
にするには短期間で噴流が上記シリンダ８壁まで到達せ
ねばならない。一般に小形渦流室式機関の場合、吸、排
気弁等の配置のため構造的に副室をシリンダ中心側へ寄
せて設置するのに限度がある。そのため、副室噴口３の
通路面積を小さくシ、噴流速度を大きくしているので、
副室噴口３の絞シ損失及び主燃焼室内の熱損失が大きい
。
第２図に示す副室式機関の主燃焼室内噴流特性試験結果
（実測値は黒丸印で示す）から明らかなように、副室噴
口角度θを小さくすると、主燃焼室１内の噴流ペネトレ
ーションが大きくなるので。
（実測値は黒丸印で示す）から明らかなように、副室噴
口角度θを小さくすると、主燃焼室１内の噴流ペネトレ
ーションが大きくなるので。
副室噴口３の通路面積を大きくできる。
しかし第３図のような直線状の従来の副室噴口３で、副
室噴口角度θを小さくすると、第４図（ａ）〜（ｃ）の
副室噴口流量係数試験結果（実測値を黒丸印で示す）か
ら明らかなように、膨張行程時の副燃焼室２から主燃焼
室１へのガス噴出において。
室噴口角度θを小さくすると、第４図（ａ）〜（ｃ）の
副室噴口流量係数試験結果（実測値を黒丸印で示す）か
ら明らかなように、膨張行程時の副燃焼室２から主燃焼
室１へのガス噴出において。
副燃焼室２内の渦流旋回方向と主燃焼室１へのガス噴出
方向の角度差（１８０−θ）０が大きくなるため、主燃
焼室１ヘガスが流出しにくくなり（副室噴口流量係数が
小さくなる）、副室噴ロ絞シ損失が大きくなるか、ある
いは副室噴口流量係数が非常に大きくなり不安定となる
。後者の副室噴口流量係数が非常に大きくなる理由は主
として第４図（、）〜（ｃ）に示すように副室噴口角度
θが小さくなると、副室噴口３の副室側開口端噴口面積
Ｓが非常に大きくなるためである。
方向の角度差（１８０−θ）０が大きくなるため、主燃
焼室１ヘガスが流出しにくくなり（副室噴口流量係数が
小さくなる）、副室噴ロ絞シ損失が大きくなるか、ある
いは副室噴口流量係数が非常に大きくなり不安定となる
。後者の副室噴口流量係数が非常に大きくなる理由は主
として第４図（、）〜（ｃ）に示すように副室噴口角度
θが小さくなると、副室噴口３の副室側開口端噴口面積
Ｓが非常に大きくなるためである。
本発明の目的は上記の点に着目し、副室噴口３の絞り損
失を低減し、副燃焼室２．主燃焼室１内の燃料と空気の
混合、燃焼を改善するために、副燃焼室内渦流を確保し
、副燃焼室２から主燃焼室１へのガス流出を容易にし、
さらに主燃焼室１内の噴流槽ネトレーションを向上でき
る副室噴口を提供することであシ、その特徴とするとこ
ろは。
失を低減し、副燃焼室２．主燃焼室１内の燃料と空気の
混合、燃焼を改善するために、副燃焼室内渦流を確保し
、副燃焼室２から主燃焼室１へのガス流出を容易にし、
さらに主燃焼室１内の噴流槽ネトレーションを向上でき
る副室噴口を提供することであシ、その特徴とするとこ
ろは。
副室噴口の主燃焼室側開口端における流出角度θ。
を、同副室噴口の副燃焼室側開口端における流出角度θ
２より小さくすると共に、２０°くθ１く４５°。
２より小さくすると共に、２０°くθ１く４５°。
３５°く０２く６７５°なる関係を副室噴口の軸線を直
線と円弧の組合せにより構成したことである。
線と円弧の組合せにより構成したことである。
以下図面を参照して本発明による実施例につき断面図で
ある。
ある。
図において、副室噴口３の位置として、同噴口３の副燃
焼室側開口部が副燃焼室中心線Ａ−Ａに対し、シリンダ
中心線Ｂ−Ｂ側にあり、副室噴口３の主燃焼室１側開口
端における流出角度θ１を。
焼室側開口部が副燃焼室中心線Ａ−Ａに対し、シリンダ
中心線Ｂ−Ｂ側にあり、副室噴口３の主燃焼室１側開口
端における流出角度θ１を。
同副室噴口３の副燃焼室３側開目端における流出角度θ
２より小さくしたものを示す。
２より小さくしたものを示す。
燃料噴射ノズル５が第３図の位置にあると、副案内渦流
旋回半径ｒ が小さくなるか（破線の場合）。
旋回半径ｒ が小さくなるか（破線の場合）。
または副室内渦流旋回方向と燃料噴射方向とが逆方向と
なり（実線の場合）、副燃焼室２内の燃料と空気の混合
、燃焼が悪化する。
なり（実線の場合）、副燃焼室２内の燃料と空気の混合
、燃焼が悪化する。
燃料噴射ノズル５の位置を第５図のようにし。
副室噴口３を実線のようにすると、上記問題点はなくな
るが、副燃焼室側、主燃焼室側の副室噴口角度の差Δθ
（＝θ２−０１）が大きくなるため、流動損失が増しく
第６図参照）、副燃焼室２内の渦流及び主燃焼室１内の
噴流速度が低下するために。
るが、副燃焼室側、主燃焼室側の副室噴口角度の差Δθ
（＝θ２−０１）が大きくなるため、流動損失が増しく
第６図参照）、副燃焼室２内の渦流及び主燃焼室１内の
噴流速度が低下するために。
燃料と空気の混合、燃焼が悪化する。また、シリンダヘ
ッドの構造を大巾に変更せねばならず、コスト高となる
。
ッドの構造を大巾に変更せねばならず、コスト高となる
。
副室噴口３の位置として、副室噴口３の副燃焼室２側開
口部が副燃焼室中心線Ａ−，Ａに対しシリンダ中心線Ｂ
−Ｂの反対側にあり、副室噴口３の副燃焼室２側開目端
における流出角度θ２を同副室噴口３の主燃焼室側開口
端における流出角度θ１より大きくすると共に、同副室
噴口３の主燃焼室側開口部を副室口金９の側面に設置し
、シリンダヘッド４の下面にえぐり部を設けて副室噴口
３の一部を構成したものを第７図に示す。同図の副室噴
口３のうち、破線は副燃焼室２側開口端における流出角
度θ２〉９０°の場合であり、実線は同角度θ２〈９０
°の場合である。上記副室噴口の構成上。
口部が副燃焼室中心線Ａ−，Ａに対しシリンダ中心線Ｂ
−Ｂの反対側にあり、副室噴口３の副燃焼室２側開目端
における流出角度θ２を同副室噴口３の主燃焼室側開口
端における流出角度θ１より大きくすると共に、同副室
噴口３の主燃焼室側開口部を副室口金９の側面に設置し
、シリンダヘッド４の下面にえぐり部を設けて副室噴口
３の一部を構成したものを第７図に示す。同図の副室噴
口３のうち、破線は副燃焼室２側開口端における流出角
度θ２〉９０°の場合であり、実線は同角度θ２〈９０
°の場合である。上記副室噴口の構成上。
主燃焼室１側開口端の流出角度θ１は非常に小さく。
副燃焼室２側の同流出角度θ２は大きくせざるを得ない
。まだ副室噴口３の軸線はほぼ屈折したものと々る。従
って、副室噴口内での流動損失が増し。
。まだ副室噴口３の軸線はほぼ屈折したものと々る。従
って、副室噴口内での流動損失が増し。
副燃焼室２内の渦流及び主燃焼室１内の噴流速度が低下
するために、燃料と空気の混合、燃焼改善をそれ程期待
できない。さらに、上記角度θ２〉９０°では、副室内
旋回半径ｒ が小さくなるため。
するために、燃料と空気の混合、燃焼改善をそれ程期待
できない。さらに、上記角度θ２〉９０°では、副室内
旋回半径ｒ が小さくなるため。
副燃焼室２内の渦流が低下し、燃料と空気の混合気形成
、燃焼が悪化する。また、副室噴口３．シリンダヘッド
４下面の構成上、各部材を大巾に変更せねばならず、コ
スト高となると共に副室口金９の耐久性が問題と々る。
、燃焼が悪化する。また、副室噴口３．シリンダヘッド
４下面の構成上、各部材を大巾に変更せねばならず、コ
スト高となると共に副室口金９の耐久性が問題と々る。
第８図は本発明による第１実施例の燃焼室を示す断面図
、第９図は第８図の副室噴口を拡大して示す断面図であ
る。
、第９図は第８図の副室噴口を拡大して示す断面図であ
る。
図において、副燃焼室２はシリンダヘッド４内に凹設さ
れている。即ち、副燃焼室２はシリンダヘッド４内の凹
部とシリンダヘッド４下面側から嵌装される副室口金９
で構成され、同口金９はシリンダヘッド４．シリンダ８
により、シリンダへラドガスケット１０を介しであるい
は同がスヶット１０なしの状態で、シリンダヘッド４内
に固定されている（第８図にはシリンダヘッドがスケッ
ト１０がある場合を示す）。また、副室口金９の下面と
シリンダヘッド４下面はほぼ面一である。
れている。即ち、副燃焼室２はシリンダヘッド４内の凹
部とシリンダヘッド４下面側から嵌装される副室口金９
で構成され、同口金９はシリンダヘッド４．シリンダ８
により、シリンダへラドガスケット１０を介しであるい
は同がスヶット１０なしの状態で、シリンダヘッド４内
に固定されている（第８図にはシリンダヘッドがスケッ
ト１０がある場合を示す）。また、副室口金９の下面と
シリンダヘッド４下面はほぼ面一である。
副燃焼室２の形状は上部が半球形、下部は円錐台のもの
または円柱形のもの等があるが、第８図には下部が円錐
台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴射弁５及び機関の
始動時に副燃焼室２内を予熱するグロープラグ６を必要
に応じて設配する。
または円柱形のもの等があるが、第８図には下部が円錐
台のものを示す。副燃焼室２に燃料噴射弁５及び機関の
始動時に副燃焼室２内を予熱するグロープラグ６を必要
に応じて設配する。
副燃焼室２は副室噴口３を介してピストン７の頂面、シ
リンダ８．シリンダヘッド４の下面から構成される主燃
焼室１と連通している。副室噴口３の全体は副室口金９
内に構成されると共に、副室噴口３の位置として、副室
噴口３の副燃焼室２側開口部が副燃焼室中心線Ａ−Ａを
含む、あるいは同開口部が副燃焼室中心線Ａ−Ａに対し
シリンダ中心線Ｂ−Ｂの反対側にある。第８図は前者の
場合を示す。副室噴口３の主燃焼室１側開口端の全体は
上記副室口金９の下面に開口する。
リンダ８．シリンダヘッド４の下面から構成される主燃
焼室１と連通している。副室噴口３の全体は副室口金９
内に構成されると共に、副室噴口３の位置として、副室
噴口３の副燃焼室２側開口部が副燃焼室中心線Ａ−Ａを
含む、あるいは同開口部が副燃焼室中心線Ａ−Ａに対し
シリンダ中心線Ｂ−Ｂの反対側にある。第８図は前者の
場合を示す。副室噴口３の主燃焼室１側開口端の全体は
上記副室口金９の下面に開口する。
副室噴口３の軸線の主燃焼室１側開口端における流出角
度を副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対しθ、で表
わし、同副室噴口３の軸線の副燃焼室２側開口端におけ
る上記副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対する流出
角度を０２とすると、上記角度θ１をθ２より小さくす
ると共に、２０’＜θ１り４５°、３５°くθ２＜６７
．５°なる関係を有する。また上記角度の差Δθ（＝０
２−θ１）＜２２．５°とする。
度を副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対しθ、で表
わし、同副室噴口３の軸線の副燃焼室２側開口端におけ
る上記副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対する流出
角度を０２とすると、上記角度θ１をθ２より小さくす
ると共に、２０’＜θ１り４５°、３５°くθ２＜６７
．５°なる関係を有する。また上記角度の差Δθ（＝０
２−θ１）＜２２．５°とする。
上記副室噴口角度の関係を、副室噴口の軸線を直線と円
弧の組合せにより構成する。即ち、副室噴口３の軸線と
して副燃焼室、主燃焼室側を直線（９） とし、その接続部（軸線のほぼ中央部）を円弧で構成す
る（噴口部分を拡大したものを第９図に示す）。
弧の組合せにより構成する。即ち、副室噴口３の軸線と
して副燃焼室、主燃焼室側を直線（９） とし、その接続部（軸線のほぼ中央部）を円弧で構成す
る（噴口部分を拡大したものを第９図に示す）。
上記構成の場合の作用、効果について述べる。
本発明による副室噴口にすると２圧縮行程中。
ピストン７による主燃焼室１内ガスの圧縮にょシ生ずる
主燃焼室１内ガスの副燃焼室２内への流入副室噴口流量
係数Ｃａ１が大きくなる）、ガス流速は早くしかも副室
噴口３の流れ方向がθ、からθ２に変化する部分が円弧
状になっていること、角度差Δθ＝０２−θ、＜２２．
５°であるため、流動損失。
主燃焼室１内ガスの副燃焼室２内への流入副室噴口流量
係数Ｃａ１が大きくなる）、ガス流速は早くしかも副室
噴口３の流れ方向がθ、からθ２に変化する部分が円弧
状になっていること、角度差Δθ＝０２−θ、＜２２．
５°であるため、流動損失。
即ち流れの減衰を小さくできる（第６図）。また。
副室噴口３の副燃焼室側開口端位置、副室側噴口角度θ
２（３５°くθ２＜ ６７．５°）、副室内渦流旋回半
径ｒ８を適当な値に確保できるので、副燃焼室２内では
強い渦流が得られ、燃料と空気の混合、燃焼を促進でき
る。
２（３５°くθ２＜ ６７．５°）、副室内渦流旋回半
径ｒ８を適当な値に確保できるので、副燃焼室２内では
強い渦流が得られ、燃料と空気の混合、燃焼を促進でき
る。
さらに、副室噴口３の副燃焼室側角度θ２が主Ｃ１０）
燃焼室側角度θ１より大きいので、膨張行程時副燃焼室
２から主燃焼室１へのガスの流出が容易であると共に、
前記角度θ２〉３５°であるので、安定した副室噴口流
量特性となる（第４図（ａ）〜（Ｃ））。また、副室噴
口３の前記角度θ１がθ２よシ小さいため、主燃焼室１
内の噴流ペネトレーションが向上しく第２図）、未燃燃
料と空気の混合、燃焼が促進されるので、副室噴口３の
通路面積を拡大できる。角度θ１が小さくなるにつれ主
燃焼室１内の噴流ペネトレーションは増すが（増加率は
次第に小さくなる）、角度θ１〈２０°になると副室口
金９の耐久性、即ち副室噴口３の主燃焼室側開口端のエ
ツジ部の溶損、亀裂が生じ問題である（第２図）。
２から主燃焼室１へのガスの流出が容易であると共に、
前記角度θ２〉３５°であるので、安定した副室噴口流
量特性となる（第４図（ａ）〜（Ｃ））。また、副室噴
口３の前記角度θ１がθ２よシ小さいため、主燃焼室１
内の噴流ペネトレーションが向上しく第２図）、未燃燃
料と空気の混合、燃焼が促進されるので、副室噴口３の
通路面積を拡大できる。角度θ１が小さくなるにつれ主
燃焼室１内の噴流ペネトレーションは増すが（増加率は
次第に小さくなる）、角度θ１〈２０°になると副室口
金９の耐久性、即ち副室噴口３の主燃焼室側開口端のエ
ツジ部の溶損、亀裂が生じ問題である（第２図）。
従って、角度θ１はθ、〉２０°としている。また。
副室噴口３の軸線を主、副燃焼室側共に、直線としてい
るので、上記角度θ４．θ２の効果は明瞭なものとなる
。
るので、上記角度θ４．θ２の効果は明瞭なものとなる
。
以上より本発明の副室噴口３にすることにより。
主、副燃焼室内の燃焼の促進、副室噴口３での絞シ損失
、燃焼室内での熱損失を低減でき、燃費。
、燃焼室内での熱損失を低減でき、燃費。
吐煙が改善されると共に（１例を第１０図に示す）機関
の低騒音化、 ＮＯ−ＨＣ低減、高速化、始動性の向上
を実現できる。まだ、副室噴口３が副室口金９内に構成
されること及び他の燃焼室構造が簡単なため、コスト、
耐久性の面でも優れている。
の低騒音化、 ＮＯ−ＨＣ低減、高速化、始動性の向上
を実現できる。まだ、副室噴口３が副室口金９内に構成
されること及び他の燃焼室構造が簡単なため、コスト、
耐久性の面でも優れている。
第１１図は本発明如よる第２実施例の副室噴口を示す断
面図である。
面図である。
従来形副室噴口３の噴口角度θ（軸線は直線で構成）に
対して、副室噴口３の軸線の主燃焼室１側開口端におけ
る流出角度θ１．同軸線の副燃焼室２側開口端における
流出角度θ２を、θ１〈θくθ２にした場合で、他は第
１実施例と同様である。
対して、副室噴口３の軸線の主燃焼室１側開口端におけ
る流出角度θ１．同軸線の副燃焼室２側開口端における
流出角度θ２を、θ１〈θくθ２にした場合で、他は第
１実施例と同様である。
作用、効果は第１実施例と同じである。
なお、第１．第２実施例において、副室噴口３の軸線を
円弧状にした場合を考えてみる。第１２図は副室噴口を
示す断面図である。
円弧状にした場合を考えてみる。第１２図は副室噴口を
示す断面図である。
本ケースでも副室噴口３の軸線の主、副燃焼室側開口端
における角度の関係、即ちθ１〈θ２゜２０°くθ１く
４５°、３７５°≦０２く６７５°。
における角度の関係、即ちθ１〈θ２゜２０°くθ１く
４５°、３７５°≦０２く６７５°。
Δθ（＝０２−θ１）＜２２．５°は構成できるが、以
下の問題点かあシ、第１３図に示すように２本発明の副
室噴口３に比べ燃費、吐煙共感化する。
下の問題点かあシ、第１３図に示すように２本発明の副
室噴口３に比べ燃費、吐煙共感化する。
（１） 副室噴口３の軸線の角度は、主燃焼室側開口端
の角度θ１から副燃焼室側開口端の角度θ２まで逐次変
化しているため２本発明の副室噴口角度θ１．θ２（副
室噴口３の軸線は主、副燃焼室側開口端である）程の効
果は期待できない。
の角度θ１から副燃焼室側開口端の角度θ２まで逐次変
化しているため２本発明の副室噴口角度θ１．θ２（副
室噴口３の軸線は主、副燃焼室側開口端である）程の効
果は期待できない。
（２）膨張行程時、副燃焼室２から主燃焼室１へのガス
の流出の支配因子である角度θ２Ｌがθ２より小さくな
るため、ガスが流出しにくくなる。また角度θ、Ｒがθ
１よシ大きくなるため、主燃焼室１内の噴流ペネトレー
ションが低下する。即ち。
の流出の支配因子である角度θ２Ｌがθ２より小さくな
るため、ガスが流出しにくくなる。また角度θ、Ｒがθ
１よシ大きくなるため、主燃焼室１内の噴流ペネトレー
ションが低下する。即ち。
θ１〈θ２．θ１Ｌ〈θ１〈θ１Ｒ・θ２、〈θ２〈θ
２Ｒでム ある。
２Ｒでム ある。
以上より副室噴口３の軸線を円弧状にした場合は本発明
から除く。
から除く。
第１４図は本発明による第３実施例の燃焼室を示す断面
図である。
図である。
副室口金９の下部に突起（つば付）を設けることにより
、副室噴口３の全体を副室口金９内に構成した場合であ
り、他は第１．第２実施例と同様である。
、副室噴口３の全体を副室口金９内に構成した場合であ
り、他は第１．第２実施例と同様である。
作用、効果は第１．第２実施例と同様である。
第１５図は本発明による第４実施例の燃焼室を示す断面
図である。
図である。
副室噴口３の大部分を副室口金９内に構成すると共に、
同副室噴口３の主燃焼室１側開目端の大部分が上記副室
口金９の下面に開口した場合であり、他は第１．第２実
施例と同様である。
同副室噴口３の主燃焼室１側開目端の大部分が上記副室
口金９の下面に開口した場合であり、他は第１．第２実
施例と同様である。
作用、効果は第１．第２実施例とほぼ同様であるが、シ
リンダヘッド４下面の加工の追加分だけコスト高となる
。
リンダヘッド４下面の加工の追加分だけコスト高となる
。
第１図は従来の渦流室式機関の燃焼室を示す断面図、第
２図は主燃焼室内噴流ペネトレーション及び主燃焼室側
聞口端エツジ部耐久性を示す線図。 第３図は副燃焼室から主燃焼室へのガス流出状態を示す
説明図、第４図（ａ）は開口端噴口面積を示す説明図、
第４図（ｂ）は副室内の流れと主室への噴出流れを示す
説明図、第４図（ｃ）は副室噴口流量係数（副室→主室
）及び開口端噴口面積比を示す線図。 第４図（ｄ）は副室噴口流量係数（主室→副室）を示す
線図、第５図は燃焼室の１例を示す断面図、第６図は流
れ方向変化時の損失係数を示す線図、第７図は他の燃焼
室の例を示す断面図、第８図は本発明による第１実施例
の燃焼室を示す断面図、第９図は第８図の副室噴口を拡
大して示す断面図。 第１０図は吐煙、燃料消費率を示す線図、第１１図は本
発明による第２実施例の副室噴口を示す断面図、第１２
図は軸線を円弧状とした副室噴口を示す断面図、第１３
図は吐煙、燃料消費率を示す線図、第１４図は本発明に
よる第３実施例の燃焼室を示す断面図、第１５図は本発
明による第４実施例の燃焼室を示す断面図である。 １・・・主燃焼室、２・・・副燃焼室、３・・・副室噴
口。 Ａ−Ａ・・・副燃焼室中心線。 土燃焙室イ井１開日立拠エツジ市Ｉ寸り小生Ｋ Δ ・
・ ７２ 図 片３図 も 〜） 副！噴四倉度 θ。 片４０ ｆ／９！（＠に）ロ鉋叫ロ固 ７５図 １θ （−θ２−θｌ）ａ オ６図 ７７図 寸８ノ 餠電尋 （四ｌ囮祿十（四）奉４班隷、娑
２図は主燃焼室内噴流ペネトレーション及び主燃焼室側
聞口端エツジ部耐久性を示す線図。 第３図は副燃焼室から主燃焼室へのガス流出状態を示す
説明図、第４図（ａ）は開口端噴口面積を示す説明図、
第４図（ｂ）は副室内の流れと主室への噴出流れを示す
説明図、第４図（ｃ）は副室噴口流量係数（副室→主室
）及び開口端噴口面積比を示す線図。 第４図（ｄ）は副室噴口流量係数（主室→副室）を示す
線図、第５図は燃焼室の１例を示す断面図、第６図は流
れ方向変化時の損失係数を示す線図、第７図は他の燃焼
室の例を示す断面図、第８図は本発明による第１実施例
の燃焼室を示す断面図、第９図は第８図の副室噴口を拡
大して示す断面図。 第１０図は吐煙、燃料消費率を示す線図、第１１図は本
発明による第２実施例の副室噴口を示す断面図、第１２
図は軸線を円弧状とした副室噴口を示す断面図、第１３
図は吐煙、燃料消費率を示す線図、第１４図は本発明に
よる第３実施例の燃焼室を示す断面図、第１５図は本発
明による第４実施例の燃焼室を示す断面図である。 １・・・主燃焼室、２・・・副燃焼室、３・・・副室噴
口。 Ａ−Ａ・・・副燃焼室中心線。 土燃焙室イ井１開日立拠エツジ市Ｉ寸り小生Ｋ Δ ・
・ ７２ 図 片３図 も 〜） 副！噴四倉度 θ。 片４０ ｆ／９！（＠に）ロ鉋叫ロ固 ７５図 １θ （−θ２−θｌ）ａ オ６図 ７７図 寸８ノ 餠電尋 （四ｌ囮祿十（四）奉４班隷、娑
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、主燃焼室と副燃焼室とを連通ずる副室噴Ｅ１の軸線
の副燃焼室側開口端における流出角度を副燃焼室中心線
に直角な平面に対し０２で表わし、」二記副室噴口の軸
線の主燃焼室側開口端における上記副燃焼室中心線に直
角な平面に対する流出角度を０１とするとき、θ１〈θ
２かつ２００＜θ１り４５°。 ３５°くθ２＜６７．５°なる関係を上記副室噴口の軸
線を直線と円弧の組合せにより構成したことを特徴とす
る副室式機関の燃焼室。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59007943A JPS60153420A (ja) | 1984-01-21 | 1984-01-21 | 副室式機関の燃焼室 |
| US06/691,751 US4619229A (en) | 1984-01-21 | 1985-01-15 | Structure for combustion chamber of auxiliary chamber type internal combustion engine |
| DE8585100457T DE3560224D1 (en) | 1984-01-21 | 1985-01-17 | Structure for combustion chamber of auxiliary chamber type internal combustion engine |
| EP85100457A EP0150050B1 (en) | 1984-01-21 | 1985-01-17 | Structure for combustion chamber of auxiliary chamber type internal combustion engine |
| DE198585100457T DE150050T1 (de) | 1984-01-21 | 1985-01-17 | Formgebung fuer eine brennkammer einer brennkraftmaschine mit hilfskammer. |
| KR1019850000376A KR850007626A (ko) | 1984-01-21 | 1985-01-21 | 부연소실식 기관의 연소실 |
| KR9006475U KR900009521Y1 (en) | 1984-01-21 | 1990-05-14 | Combustion chamber of auxiliary type for internal combustiion engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59007943A JPS60153420A (ja) | 1984-01-21 | 1984-01-21 | 副室式機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60153420A true JPS60153420A (ja) | 1985-08-12 |
| JPH041166B2 JPH041166B2 (ja) | 1992-01-10 |
Family
ID=11679580
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59007943A Granted JPS60153420A (ja) | 1984-01-21 | 1984-01-21 | 副室式機関の燃焼室 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4619229A (ja) |
| EP (1) | EP0150050B1 (ja) |
| JP (1) | JPS60153420A (ja) |
| KR (1) | KR850007626A (ja) |
| DE (2) | DE3560224D1 (ja) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0643806B2 (ja) * | 1986-05-23 | 1994-06-08 | 株式会社クボタ | デイ−ゼルエンジンのうず室式燃焼室 |
| JPS63140134U (ja) * | 1987-03-06 | 1988-09-14 | ||
| US5392744A (en) * | 1993-03-12 | 1995-02-28 | Chrysler Corporation | Precombustion chamber for a double overhead camshaft internal combustion engine |
| TW374826B (en) * | 1997-05-23 | 1999-11-21 | Honda Motor Co Ltd | Fuel injection internal combustion engine with sub-combustion chamber |
| AU747267B2 (en) * | 1997-05-23 | 2002-05-09 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Fuel Injection Internal Combustion Engine with Sub-combustion Chamber |
| US9528434B1 (en) | 2011-07-28 | 2016-12-27 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Rotary internal combustion engine with pilot subchamber |
| US10557407B2 (en) | 2011-07-28 | 2020-02-11 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Rotary internal combustion engine with pilot subchamber |
| JP6076662B2 (ja) * | 2012-09-20 | 2017-02-08 | 三菱重工業株式会社 | 副室式ガスエンジン |
| US10041402B2 (en) * | 2016-05-12 | 2018-08-07 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Internal combustion engine with split pilot injection |
| US10145291B1 (en) | 2017-10-10 | 2018-12-04 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Rotary engine and method of combusting fuel |
| US10801394B2 (en) | 2017-11-29 | 2020-10-13 | Pratt & Whitney Canada Corp. | Rotary engine with pilot subchambers |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56156412A (en) * | 1980-05-07 | 1981-12-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Combustion chamber for auxiliary chamber system internal combustion engine |
| JPS5867929U (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-09 | いすゞ自動車株式会社 | デイ−ゼル機関の渦室 |
| JPS5896013U (ja) * | 1981-12-24 | 1983-06-29 | 三菱自動車工業株式会社 | 副室式デイ−ゼル機関 |
| JPS58127126U (ja) * | 1982-02-23 | 1983-08-29 | トヨタ自動車株式会社 | デイ−ゼルエンジン予燃焼室のロワ−チヤンバインサ−ト |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1917883A (en) * | 1932-01-25 | 1933-07-11 | Campbell Wyant & Cannon Co | Combustion chamber |
| FR883106A (fr) * | 1941-06-19 | 1943-06-24 | Augsburg Nu Rnberg Ag Maschf | Moteur à combustion à injection et à antichambre |
| US2795215A (en) * | 1955-08-22 | 1957-06-11 | Ricardo & Co Engineers | Internal combustion engines of the compression ignition liquid fuel injection type |
| FR1344892A (fr) * | 1962-05-28 | 1963-12-06 | Applic Tech Ind Lati | Perfectionnements aux moteurs à combustion interne à injection de carburant |
| US4122805A (en) * | 1976-08-02 | 1978-10-31 | General Motors Corporation | Diesel engine combustion chambers |
| IT1090890B (it) * | 1977-09-23 | 1985-06-26 | Fiat Spa | Motore a ciclo diesel con precamera di combustione |
| JPS5496614A (en) * | 1978-01-13 | 1979-07-31 | Isuzu Motors Ltd | Voltex flow type conbustion chamber |
| IT7853584V0 (it) * | 1978-07-26 | 1978-07-26 | Fiat Spa | Precamera di combustione asportabile particolarmente per motore a ciclo diesel |
| US4270499A (en) * | 1979-05-03 | 1981-06-02 | General Motors Corporation | Diesel engine precombustion chambers |
| JPS55176435U (ja) * | 1979-06-05 | 1980-12-18 | ||
| JPS57140516A (en) * | 1981-02-23 | 1982-08-31 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Combustion chamber of swirl chamber type engines |
| US4440125A (en) * | 1981-05-18 | 1984-04-03 | General Motors Corporation | Diesel engine combustion chamber |
| JPS5851215A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-03-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 渦流室式デイ−ゼルエンジンの燃焼室 |
| DE8209819U1 (de) * | 1982-04-06 | 1982-08-05 | Adam Opel AG, 6090 Rüsselsheim | Dieselbrennkraftmaschine |
| JPS5958118A (ja) * | 1982-09-28 | 1984-04-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 副室式機関の燃焼室 |
| JPS5968518A (ja) * | 1982-10-13 | 1984-04-18 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 副室式機関の燃焼室 |
-
1984
- 1984-01-21 JP JP59007943A patent/JPS60153420A/ja active Granted
-
1985
- 1985-01-15 US US06/691,751 patent/US4619229A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-01-17 DE DE8585100457T patent/DE3560224D1/de not_active Expired
- 1985-01-17 EP EP85100457A patent/EP0150050B1/en not_active Expired
- 1985-01-17 DE DE198585100457T patent/DE150050T1/de active Pending
- 1985-01-21 KR KR1019850000376A patent/KR850007626A/ko not_active Application Discontinuation
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56156412A (en) * | 1980-05-07 | 1981-12-03 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Combustion chamber for auxiliary chamber system internal combustion engine |
| JPS5867929U (ja) * | 1981-10-31 | 1983-05-09 | いすゞ自動車株式会社 | デイ−ゼル機関の渦室 |
| JPS5896013U (ja) * | 1981-12-24 | 1983-06-29 | 三菱自動車工業株式会社 | 副室式デイ−ゼル機関 |
| JPS58127126U (ja) * | 1982-02-23 | 1983-08-29 | トヨタ自動車株式会社 | デイ−ゼルエンジン予燃焼室のロワ−チヤンバインサ−ト |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR850007626A (ko) | 1985-12-07 |
| US4619229A (en) | 1986-10-28 |
| EP0150050B1 (en) | 1987-06-03 |
| EP0150050A3 (en) | 1985-08-14 |
| EP0150050A2 (en) | 1985-07-31 |
| DE3560224D1 (en) | 1987-07-09 |
| DE150050T1 (de) | 1985-12-19 |
| JPH041166B2 (ja) | 1992-01-10 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS60153420A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| US6443119B1 (en) | Piston with active guiding head, and associated combustion chamber | |
| JP3332694B2 (ja) | 副室式内燃機関の燃焼室 | |
| JP2564396Y2 (ja) | 副室式内燃機関の燃焼室 | |
| JPH0134657Y2 (ja) | ||
| JP2603216Y2 (ja) | 内燃機関の燃焼室構造 | |
| JP2971247B2 (ja) | 渦流室式ディーゼル機関の燃焼室 | |
| JPH0143467Y2 (ja) | ||
| JPH086589B2 (ja) | 直噴式内燃機関 | |
| JPH0861188A (ja) | ホール型燃料噴射ノズル | |
| JPH0618035Y2 (ja) | 副室式内燃機関の燃焼室 | |
| JP3275470B2 (ja) | 副室式エンジン | |
| JP2552579Y2 (ja) | 渦流室式ディーゼル機関の燃焼室 | |
| JPH0619802Y2 (ja) | 副室式デイ−ゼル機関の燃焼室 | |
| JP2526324Y2 (ja) | トーチ点火式ガスエンジンのトーチ点火装置 | |
| JPS62288311A (ja) | ペントル−フ形直噴式内燃機関 | |
| JP2552596Y2 (ja) | 渦流室式ディーゼル機関の燃焼室 | |
| JPH0584365B2 (ja) | ||
| JPH0143468Y2 (ja) | ||
| JPS59119011A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| JPH09112275A (ja) | ディーゼルエンジンの予燃焼室構造 | |
| JPS5958118A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| JPS59119012A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| JPH07150939A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| JPS6047817A (ja) | 副室式機関の燃焼室 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |