JPH0618035Y2 - 副室式内燃機関の燃焼室 - Google Patents
副室式内燃機関の燃焼室Info
- Publication number
- JPH0618035Y2 JPH0618035Y2 JP1985061049U JP6104985U JPH0618035Y2 JP H0618035 Y2 JPH0618035 Y2 JP H0618035Y2 JP 1985061049 U JP1985061049 U JP 1985061049U JP 6104985 U JP6104985 U JP 6104985U JP H0618035 Y2 JPH0618035 Y2 JP H0618035Y2
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は副室式内燃機関の燃焼室に関する。
〔従来の技術〕 従来の可変副室噴口燃焼室を第５図に示す。図におい
て，副燃焼室２はシリンダヘッド４内に凹設されてい
る。また副燃焼室２はシリンダ中心線Ｂ−Ｂから離れて
位置し，シリンダ８近傍にある。副燃焼室２の形状は上
部が半球状，下部は円錐台のものまたは円柱形のもの等
があるが，第５図には下部が円錐台のものを示す。副燃
焼室２に燃料噴射弁５及び機関の始動時に副燃焼室２内
を予熱するグロープラグ６を必要に応じて設置する。副
燃焼室２は副室口金９に設けられた副室噴口３を介して
ピストン７，シリンダ８，シリンダヘッド４の下面から
構成される主燃焼室１と連通している。ピストン７頂面
には突起部１０が設置されており，ピストンが上死点近
傍に位置すると，同突起部１０は副室噴口内に挿入され
る。副室噴口３のうち，シリンダ中心線Ｂ−Ｂから離れ
て位置する噴口通路壁の副燃焼室側開口部近傍に必要に
応じて切欠き１１を設ける。圧縮上死点において，ピス
トン突起部１０のピストン頂面からの高さｈは，副燃焼
室底面１２からピストン頂面までの距離Ｈと同一である
（副燃焼室底面１２とピストン突起部１０の先端部１３
は面一である）。
て，副燃焼室２はシリンダヘッド４内に凹設されてい
る。また副燃焼室２はシリンダ中心線Ｂ−Ｂから離れて
位置し，シリンダ８近傍にある。副燃焼室２の形状は上
部が半球状，下部は円錐台のものまたは円柱形のもの等
があるが，第５図には下部が円錐台のものを示す。副燃
焼室２に燃料噴射弁５及び機関の始動時に副燃焼室２内
を予熱するグロープラグ６を必要に応じて設置する。副
燃焼室２は副室口金９に設けられた副室噴口３を介して
ピストン７，シリンダ８，シリンダヘッド４の下面から
構成される主燃焼室１と連通している。ピストン７頂面
には突起部１０が設置されており，ピストンが上死点近
傍に位置すると，同突起部１０は副室噴口内に挿入され
る。副室噴口３のうち，シリンダ中心線Ｂ−Ｂから離れ
て位置する噴口通路壁の副燃焼室側開口部近傍に必要に
応じて切欠き１１を設ける。圧縮上死点において，ピス
トン突起部１０のピストン頂面からの高さｈは，副燃焼
室底面１２からピストン頂面までの距離Ｈと同一である
（副燃焼室底面１２とピストン突起部１０の先端部１３
は面一である）。
機関運転中の圧縮行程で，ピストン７により主燃焼室１
内の空気が圧縮され，副室噴口３を経て副燃焼室２内に
流入し渦流Ｓを生成する。この際，圧縮行程の上死点近
傍以外では副室噴口面積が非常に大きいために，主燃焼
室１から副燃焼室２へのガス流入速度は小さく，圧縮行
程の上死点近傍になると，ピストン７に設置された突起
部１０が副室口金９に設けられた副室噴口３内に挿入さ
れるために，副室噴口面積が小さくなり主燃焼室１から
副燃焼室２へのガス流入速度，従って渦流速度は増大す
る。渦流Ｓの方向に沿って燃料噴射弁５より燃料を噴射
すると，燃料は渦流Ｓと共に副燃焼室２内を旋回し，燃
料と空気の混合が行われ，着火，燃焼する。副燃焼室２
内の燃焼ガス，未燃ガスは副室噴口３を通って主燃焼室
１内に噴出し，ピストンに仕事をすると同時に主燃焼室
１内の空気との混合，燃焼を行わしめる。すなわち，副
燃焼室２から流出した噴流はシリンダ中心線Ｂ−Ｂに対
し副燃焼室２と反対側のシリンダ８壁まで到達し，壁面
に衝突する。衝突後にシリンダ８壁の壁面に沿って分散
する。上死点近傍では副室噴口３内に前記突起部１０が
挿入されているために，副室噴口面積は比較的小さく，
副燃焼室２内のガスは主燃焼室１内へ高速で噴出され
る。ピストン，従って突起部１０がさらに下降すると，
副室噴口面積は大きくなり，主燃焼室１内への噴出速度
は小さくなる。
内の空気が圧縮され，副室噴口３を経て副燃焼室２内に
流入し渦流Ｓを生成する。この際，圧縮行程の上死点近
傍以外では副室噴口面積が非常に大きいために，主燃焼
室１から副燃焼室２へのガス流入速度は小さく，圧縮行
程の上死点近傍になると，ピストン７に設置された突起
部１０が副室口金９に設けられた副室噴口３内に挿入さ
れるために，副室噴口面積が小さくなり主燃焼室１から
副燃焼室２へのガス流入速度，従って渦流速度は増大す
る。渦流Ｓの方向に沿って燃料噴射弁５より燃料を噴射
すると，燃料は渦流Ｓと共に副燃焼室２内を旋回し，燃
料と空気の混合が行われ，着火，燃焼する。副燃焼室２
内の燃焼ガス，未燃ガスは副室噴口３を通って主燃焼室
１内に噴出し，ピストンに仕事をすると同時に主燃焼室
１内の空気との混合，燃焼を行わしめる。すなわち，副
燃焼室２から流出した噴流はシリンダ中心線Ｂ−Ｂに対
し副燃焼室２と反対側のシリンダ８壁まで到達し，壁面
に衝突する。衝突後にシリンダ８壁の壁面に沿って分散
する。上死点近傍では副室噴口３内に前記突起部１０が
挿入されているために，副室噴口面積は比較的小さく，
副燃焼室２内のガスは主燃焼室１内へ高速で噴出され
る。ピストン，従って突起部１０がさらに下降すると，
副室噴口面積は大きくなり，主燃焼室１内への噴出速度
は小さくなる。
副燃焼室２及び主燃焼室１内での燃料と空気の混合気形
成，燃焼を良好にするには圧縮上死点近傍での噴流速度
を大きくせねばならない。特に，主燃焼室１内において
は，短時間で噴流が上記シリンダ壁まで到達せねばなら
ない。一般に小形渦流室式機関の場合は，吸，排気弁等
の配置のため構造的に副燃焼室２をシリンダ中心側へ寄
せて設置するのに限度がある。そのため，副室噴口３の
通路面積を小さくし，噴流速度を大きくしている。しか
し，従来形の可変副室噴口燃焼室では，上死点近傍で副
室噴口通路面積を小さくすると，副燃焼室２から主燃焼
室１へのガス流出が抑制されるので，副室噴口３の絞り
損失が大きくなると共に，副燃焼室２内では酸素不足と
なり，燃費，吐煙が悪化する。
成，燃焼を良好にするには圧縮上死点近傍での噴流速度
を大きくせねばならない。特に，主燃焼室１内において
は，短時間で噴流が上記シリンダ壁まで到達せねばなら
ない。一般に小形渦流室式機関の場合は，吸，排気弁等
の配置のため構造的に副燃焼室２をシリンダ中心側へ寄
せて設置するのに限度がある。そのため，副室噴口３の
通路面積を小さくし，噴流速度を大きくしている。しか
し，従来形の可変副室噴口燃焼室では，上死点近傍で副
室噴口通路面積を小さくすると，副燃焼室２から主燃焼
室１へのガス流出が抑制されるので，副室噴口３の絞り
損失が大きくなると共に，副燃焼室２内では酸素不足と
なり，燃費，吐煙が悪化する。
本考案の目的は上記の点に着目し，圧縮上死点近傍では
副室噴口通路面積を小さくすると共に，膨張行程時，特
に上死点近傍の副燃焼室２から主燃焼室１へのガス流出
を容易にする可変副室噴口燃焼室を提供することであ
り，その特徴とするところは，副燃焼室がシリンダ中心
線から離れて位置しピストン頂面に設けた突起部が圧縮
上死点近傍で副室噴口内に挿入される可変副室噴口式内
燃機関において，上記ピストン突起部のピストン頂面か
らの高さｈを副室噴口の副燃焼室側開口端まわりの副燃
焼室底面から圧縮上死点時のピストン頂面までの距離Ｈ
よりも大きく形成するとともに、上記副室噴口の副燃焼
室側開口部のシリンダ中心線から離れた側にピストン突
起部の副室噴口に臨む稜線と同様の勾配を有する切欠き
部を設けたことである。
副室噴口通路面積を小さくすると共に，膨張行程時，特
に上死点近傍の副燃焼室２から主燃焼室１へのガス流出
を容易にする可変副室噴口燃焼室を提供することであ
り，その特徴とするところは，副燃焼室がシリンダ中心
線から離れて位置しピストン頂面に設けた突起部が圧縮
上死点近傍で副室噴口内に挿入される可変副室噴口式内
燃機関において，上記ピストン突起部のピストン頂面か
らの高さｈを副室噴口の副燃焼室側開口端まわりの副燃
焼室底面から圧縮上死点時のピストン頂面までの距離Ｈ
よりも大きく形成するとともに、上記副室噴口の副燃焼
室側開口部のシリンダ中心線から離れた側にピストン突
起部の副室噴口に臨む稜線と同様の勾配を有する切欠き
部を設けたことである。
この場合は，圧縮上死点近傍で副室噴口通路面積が絞ら
れ始め，副室内の渦流速度が大きくなり，副燃焼室内の
燃料と空気の混合，燃焼が促進され，また膨張行程にお
いては，ピストン突起部が副燃焼室底面から突き出てい
るため（ｈ＞Ｈ），渦流は乱され減衰し，主燃焼室への
ガス流出が容易となり，副室噴口の絞り損失，熱損失が
減少する。
れ始め，副室内の渦流速度が大きくなり，副燃焼室内の
燃料と空気の混合，燃焼が促進され，また膨張行程にお
いては，ピストン突起部が副燃焼室底面から突き出てい
るため（ｈ＞Ｈ），渦流は乱され減衰し，主燃焼室への
ガス流出が容易となり，副室噴口の絞り損失，熱損失が
減少する。
以下図面を参照して本考案による実施例につき説明す
る。
る。
第１−１図は本考案による１実公昭例の燃焼室を示す断
面図である。
面図である。
図において，１は主燃焼室，２は副燃焼室，３は主，副
燃焼室を連通する副室噴口，４はシリンダヘッド，５は
燃料噴射弁，６は始動用グロープラグ，７はピストン，
８はシリンダ，９は副室口金，１０はピストン７頂面に
設けた突起部であり，圧縮上死点近傍で副室口金９内に
挿入され副室噴口部を構成する。１１はピストン突起部
１０の副室噴口に臨む稜線と同様の勾配を有する切欠き
であり、副室噴口３の副燃焼室側開口部のシリンダ中心
線から離れた側に設けられる。圧縮上死点近傍におい
て，副室口金９とピストン突起部１０の相対する面で構
成される副室噴口３の軸線は直線状即ち副室噴口角度θ
は一定である。
燃焼室を連通する副室噴口，４はシリンダヘッド，５は
燃料噴射弁，６は始動用グロープラグ，７はピストン，
８はシリンダ，９は副室口金，１０はピストン７頂面に
設けた突起部であり，圧縮上死点近傍で副室口金９内に
挿入され副室噴口部を構成する。１１はピストン突起部
１０の副室噴口に臨む稜線と同様の勾配を有する切欠き
であり、副室噴口３の副燃焼室側開口部のシリンダ中心
線から離れた側に設けられる。圧縮上死点近傍におい
て，副室口金９とピストン突起部１０の相対する面で構
成される副室噴口３の軸線は直線状即ち副室噴口角度θ
は一定である。
ピストン突起部１０のピストン頂面からの高さｈは，副
燃焼室底面１２のうち，副室噴口３の副燃焼室側開口端
まわりの副燃焼室底面から圧縮上死点時のピストン頂面
までの距離Ｈより大きい。さらに，ピストン突起部１０
の先端部１３の形状として（副燃焼室中心線Ａ−Ａとシ
リンダ中心線Ｂ−Ｂを含む平面による切断面形状），鋭
角状のもの，その尖端部に丸みを持たせたもの，あるい
はその尖端部をフラットにしたもの等が考えられるが
（各尖端部１３の拡大図を第１−２〜第１−４図に示
す），第１−１図，第３図にはほぼ鋭角状（その尖端部
にわずかな丸みをもたせたもの）の例を示す。第１−１
図はピストンが圧縮上死点にある場合であり，第２図は
ピストンが圧縮上死点前，即ち副室噴口通路面積が絞ら
れ始める場合を示す。
燃焼室底面１２のうち，副室噴口３の副燃焼室側開口端
まわりの副燃焼室底面から圧縮上死点時のピストン頂面
までの距離Ｈより大きい。さらに，ピストン突起部１０
の先端部１３の形状として（副燃焼室中心線Ａ−Ａとシ
リンダ中心線Ｂ−Ｂを含む平面による切断面形状），鋭
角状のもの，その尖端部に丸みを持たせたもの，あるい
はその尖端部をフラットにしたもの等が考えられるが
（各尖端部１３の拡大図を第１−２〜第１−４図に示
す），第１−１図，第３図にはほぼ鋭角状（その尖端部
にわずかな丸みをもたせたもの）の例を示す。第１−１
図はピストンが圧縮上死点にある場合であり，第２図は
ピストンが圧縮上死点前，即ち副室噴口通路面積が絞ら
れ始める場合を示す。
上記構成の場合の作用，効果について述べる。
圧縮上死点近傍で副室噴口通路面積が絞られ始め，かつ
ピストン突起部の先端部１３の形状がほぼ鋭角状で切欠
き１１に連続しているために（先端部１３がフラットだ
と，この時期に先端部１３と切欠き１１の間にくぼみが
生じる），副室噴口３内の流れが乱されることなく，強
い噴流，従って副燃焼室２内の渦流速度が大きくなり，
副燃焼室内の燃料と空気の混合，燃焼が促進される。ま
た，膨張行程においては，上死点及び上死点近くで，ピ
ストン突起部１０が副燃焼室底面１２から突き出ている
ために（前記ｈ＞Ｈ），副燃焼室２内の渦流（既燃，未
燃ガスで構成）はピストン突起部の先端部１３に衝突
し，流れは乱され減衰する。従って，副燃焼室２から主
燃焼室１へのガス流出が容易となるため，副室噴口３の
絞り損失，熱損失が低減する。また，ガス流出がすみや
かに行われるため，主燃焼室１内の空気と未燃燃料との
混合，燃焼が促進される。
ピストン突起部の先端部１３の形状がほぼ鋭角状で切欠
き１１に連続しているために（先端部１３がフラットだ
と，この時期に先端部１３と切欠き１１の間にくぼみが
生じる），副室噴口３内の流れが乱されることなく，強
い噴流，従って副燃焼室２内の渦流速度が大きくなり，
副燃焼室内の燃料と空気の混合，燃焼が促進される。ま
た，膨張行程においては，上死点及び上死点近くで，ピ
ストン突起部１０が副燃焼室底面１２から突き出ている
ために（前記ｈ＞Ｈ），副燃焼室２内の渦流（既燃，未
燃ガスで構成）はピストン突起部の先端部１３に衝突
し，流れは乱され減衰する。従って，副燃焼室２から主
燃焼室１へのガス流出が容易となるため，副室噴口３の
絞り損失，熱損失が低減する。また，ガス流出がすみや
かに行われるため，主燃焼室１内の空気と未燃燃料との
混合，燃焼が促進される。
以上の理由で，燃費，吐煙を改善できる。
第３図は本考案による第２実施例の燃焼室を示す。
図において，圧縮上死点あるいはその近傍において，副
室口金９とピストン突起部１０の相対する面で構成され
る副室噴口３の軸線の副燃焼室２側開口端における流出
角度を副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対しθ2で
表わし，同副室噴口３の軸線の主燃焼室１側開口端にお
ける上記副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対する流
出角度をθ1とするとき，θ1＜θ2なる関係を副室噴口
３の軸線を直線と円弧の組合せにより構成（第１実施例
はθ1＝θ2である）したもので，他は第１実施例と同様
である。
室口金９とピストン突起部１０の相対する面で構成され
る副室噴口３の軸線の副燃焼室２側開口端における流出
角度を副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対しθ2で
表わし，同副室噴口３の軸線の主燃焼室１側開口端にお
ける上記副燃焼室中心線Ａ−Ａに直角な平面に対する流
出角度をθ1とするとき，θ1＜θ2なる関係を副室噴口
３の軸線を直線と円弧の組合せにより構成（第１実施例
はθ1＝θ2である）したもので，他は第１実施例と同様
である。
作用，効果は第１実施例とほぼ同様であるが，膨張行程
時の上死点近傍では，副噴口角度θ2が大きいため，副
燃焼室２から主燃焼室１へのガス流出がさらに容易とな
る。また副室噴口角度θ1が小さいため，主燃焼室１内
の噴流ペネトレーションが向上し，未燃燃料と空気の混
合，燃焼がさらに促進される。従って，上死点近傍で副
室噴口通路面積をそれ程小さくしなくても，また上死点
近傍以外で副室噴口通路を大きくしても，上記燃料と空
気の混合，燃焼が確保でき，上死点近傍及び上死点近傍
以外での副室噴口３の絞り損失，熱損失をさらに低減で
きるために，さらに燃費，吐煙を改善できる。
時の上死点近傍では，副噴口角度θ2が大きいため，副
燃焼室２から主燃焼室１へのガス流出がさらに容易とな
る。また副室噴口角度θ1が小さいため，主燃焼室１内
の噴流ペネトレーションが向上し，未燃燃料と空気の混
合，燃焼がさらに促進される。従って，上死点近傍で副
室噴口通路面積をそれ程小さくしなくても，また上死点
近傍以外で副室噴口通路を大きくしても，上記燃料と空
気の混合，燃焼が確保でき，上死点近傍及び上死点近傍
以外での副室噴口３の絞り損失，熱損失をさらに低減で
きるために，さらに燃費，吐煙を改善できる。
第４図は本考案による第３実施例の燃焼室を示す。
図において，副燃焼室中心線Ａ−Ａとシリンダ中心線Ｂ
−Ｂを含む平面Ｃによる副室噴口３の切断面での副室噴
口３稜線のうち，シリンダ中心線Ｂ−Ｂ側に位置する稜
線とシリンダ中心線Ｂ−Ｂに直角な平面とのなす最小角
度をαLとし，上記平面Ｃによる突起部１０の切断面で
の突起部稜線のうち，シリンダ中心線Ｂ−Ｂ側の稜線と
シリンダ中心線Ｂ−Ｂに直角な平面とのなす最小角度を
αRとすると，αL＞αRの関係にすることにより，上死
点近傍における副室噴口の各燃焼室開口端の面積を副室
側＞主室側としたもので（第１実施例はαL＝αRで，
主，副燃焼室側開口端の面積が同一），他は第１実施例
と同様である。
−Ｂを含む平面Ｃによる副室噴口３の切断面での副室噴
口３稜線のうち，シリンダ中心線Ｂ−Ｂ側に位置する稜
線とシリンダ中心線Ｂ−Ｂに直角な平面とのなす最小角
度をαLとし，上記平面Ｃによる突起部１０の切断面で
の突起部稜線のうち，シリンダ中心線Ｂ−Ｂ側の稜線と
シリンダ中心線Ｂ−Ｂに直角な平面とのなす最小角度を
αRとすると，αL＞αRの関係にすることにより，上死
点近傍における副室噴口の各燃焼室開口端の面積を副室
側＞主室側としたもので（第１実施例はαL＝αRで，
主，副燃焼室側開口端の面積が同一），他は第１実施例
と同様である。
作用，効果は第１実施例とほぼ同様であるが，膨張行程
時の上死点近傍では副燃焼室側開口端面積が大きく，か
つ前記噴口角度αLが大きいために，副燃焼室２か主燃
焼室へのガス流出がさらに容易となる。また，主燃焼室
側開口端面積が小さいため，副燃焼室２内のガスは主燃
焼室１内へ高速で噴出されると共に，前記噴口角度αR
が小さいため主燃焼室１内の噴流ペネトレーションが向
上するので，主燃焼室１内の空気と未燃燃料の混合，燃
焼がさらに促進される。また，前述の如く副燃焼室２か
ら主燃焼室１へのガス流出が容易となるため，上死点近
傍での副室噴口絞りをさらに小さくできるので，副燃焼
室２及び主燃焼室１内での燃料と空気の混合をさらに促
進できる。従って，上死点近傍以外では，さらに副室噴
口通路面積を大きくしても前記混合，燃焼が確保でき，
上死点近傍以外でも副室噴口３の絞り損失，熱損失をさ
らに低減できるため，さらに燃費，吐煙を改善できる。
時の上死点近傍では副燃焼室側開口端面積が大きく，か
つ前記噴口角度αLが大きいために，副燃焼室２か主燃
焼室へのガス流出がさらに容易となる。また，主燃焼室
側開口端面積が小さいため，副燃焼室２内のガスは主燃
焼室１内へ高速で噴出されると共に，前記噴口角度αR
が小さいため主燃焼室１内の噴流ペネトレーションが向
上するので，主燃焼室１内の空気と未燃燃料の混合，燃
焼がさらに促進される。また，前述の如く副燃焼室２か
ら主燃焼室１へのガス流出が容易となるため，上死点近
傍での副室噴口絞りをさらに小さくできるので，副燃焼
室２及び主燃焼室１内での燃料と空気の混合をさらに促
進できる。従って，上死点近傍以外では，さらに副室噴
口通路面積を大きくしても前記混合，燃焼が確保でき，
上死点近傍以外でも副室噴口３の絞り損失，熱損失をさ
らに低減できるため，さらに燃費，吐煙を改善できる。
本考案による場合は次の効果がある。
第１実施例の項で説明したように，圧縮上死点近傍で通
路面積が絞られ始め，ピストン突起部の先端部による副
室噴口内に流れが乱されることなく，副燃焼室内の渦流
速度が大きくなり，燃料と空気の混合、燃焼が促進さ
れ，膨張行程の上死点近傍ではピストン突起部が副燃焼
室底面から突き出ているため副燃焼室内の渦流はピスト
ン突起部の先端部に衝突し，流れは乱され減衰し，主燃
焼室へのガス流出が容易となって，絞り損失，熱損失が
低減する。
路面積が絞られ始め，ピストン突起部の先端部による副
室噴口内に流れが乱されることなく，副燃焼室内の渦流
速度が大きくなり，燃料と空気の混合、燃焼が促進さ
れ，膨張行程の上死点近傍ではピストン突起部が副燃焼
室底面から突き出ているため副燃焼室内の渦流はピスト
ン突起部の先端部に衝突し，流れは乱され減衰し，主燃
焼室へのガス流出が容易となって，絞り損失，熱損失が
低減する。
第２実施例の場合は，効果は第１実施例とほぼ同じであ
るが，膨張行程時の上死点近傍で，副室噴口角度θ2が
大きいため，主燃焼室へのガス流出がさらに容易にな
り，また副室噴口角度θ1が小さいため，主燃焼室１内
の噴流のペネトレーションが向上し，燃料と空気の混
合，燃焼がさらに促進されて，絞り損失，熱損失がさら
に低減できる。
るが，膨張行程時の上死点近傍で，副室噴口角度θ2が
大きいため，主燃焼室へのガス流出がさらに容易にな
り，また副室噴口角度θ1が小さいため，主燃焼室１内
の噴流のペネトレーションが向上し，燃料と空気の混
合，燃焼がさらに促進されて，絞り損失，熱損失がさら
に低減できる。
第３実施例の場合は，効果は第１実施例とほぼ同じであ
るが，膨張行程時の上死点近傍では，副燃焼室側開口端
面積が大きく，かつ噴口角度αLが大きいため，主燃焼
室へのガス流出がさらに容易となり，また主燃焼室側開
口端面積が小さいため，主燃焼室内へ高速で噴出すると
共に噴口角度αRが小さいため，主燃焼室内の噴流のペ
ネトレーションが向上し，燃料と空気の混合，燃焼がさ
らに促進されて，絞り損失，熱損失がさらに低減でき
る。
るが，膨張行程時の上死点近傍では，副燃焼室側開口端
面積が大きく，かつ噴口角度αLが大きいため，主燃焼
室へのガス流出がさらに容易となり，また主燃焼室側開
口端面積が小さいため，主燃焼室内へ高速で噴出すると
共に噴口角度αRが小さいため，主燃焼室内の噴流のペ
ネトレーションが向上し，燃料と空気の混合，燃焼がさ
らに促進されて，絞り損失，熱損失がさらに低減でき
る。
第１−１図は本考案による第１実施例の燃焼室を示す断
面図，第１−２，１−３，１−４図はそれぞれピストン
突起部の尖端部を示す説明図，第２図は第１−１図のピ
ストンの上死点前にある状態を示す断面図，第３図は本
考案による第２実施例の燃焼室を示す断面図，第４図は
同じく第３実施例の燃焼室を示す断面図，第５図は従来
の可変副室噴口燃焼室を示す断面図である。 １…主燃焼室，２…副燃焼室，３…副室噴口，７…ピス
トン，１０…ピストン突起部，１３…尖端部。
面図，第１−２，１−３，１−４図はそれぞれピストン
突起部の尖端部を示す説明図，第２図は第１−１図のピ
ストンの上死点前にある状態を示す断面図，第３図は本
考案による第２実施例の燃焼室を示す断面図，第４図は
同じく第３実施例の燃焼室を示す断面図，第５図は従来
の可変副室噴口燃焼室を示す断面図である。 １…主燃焼室，２…副燃焼室，３…副室噴口，７…ピス
トン，１０…ピストン突起部，１３…尖端部。
Claims (1)
- 【請求項１】副燃焼室がシリンダ中心線から離れて位置
しピストン頂面に設けた突起部が圧縮上死点近傍で副室
噴口内に挿入される可変副室噴口式内燃機関において、
上記ピストン突起部のピストン頂面からの高さｈを副室
噴口の副燃焼室側開口端まわりの副燃焼室底面から圧縮
上死点時のピストン頂面までの距離Ｈよりも大きく形成
するとともに、上記副室噴口の副燃焼室側開口部のシリ
ンダ中心線から離れた側に、ピストン突起部の副室噴口
に臨む稜線と同様の勾配を有する切欠き部を設けたこと
を特徴とする副室式内燃機関の燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985061049U JPH0618035Y2 (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1985061049U JPH0618035Y2 (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61178025U JPS61178025U (ja) | 1986-11-06 |
| JPH0618035Y2 true JPH0618035Y2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=30588961
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1985061049U Expired - Lifetime JPH0618035Y2 (ja) | 1985-04-25 | 1985-04-25 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0618035Y2 (ja) |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6226586Y2 (ja) * | 1981-05-15 | 1987-07-08 |
-
1985
- 1985-04-25 JP JP1985061049U patent/JPH0618035Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61178025U (ja) | 1986-11-06 |
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