JP2564396Y2 - 副室式内燃機関の燃焼室 - Google Patents
副室式内燃機関の燃焼室Info
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- JP2564396Y2 JP2564396Y2 JP1991083708U JP8370891U JP2564396Y2 JP 2564396 Y2 JP2564396 Y2 JP 2564396Y2 JP 1991083708 U JP1991083708 U JP 1991083708U JP 8370891 U JP8370891 U JP 8370891U JP 2564396 Y2 JP2564396 Y2 JP 2564396Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は副室式内燃機関の燃焼室
に関する。
に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の副室式内燃機関の燃焼室を図３に
よって説明する。図３は従来の副室式内燃機関の燃焼室
の断面図である。図において７はシリンダ、６はピスト
ン、４はシリンダヘッドで何れも内燃機関の公知の要素
である。Ｂ−Ｂは機関シリンダ中心線である。２は副室
でシリンダヘッド４内に設けられている。１は主室でピ
ストン６、シリンダヘッド４、シリンダ７でかこまれた
空間である。８は副室口金でシリンダヘッド４内に設け
られ先端が主室１内へ突き出している。３は副室噴口で
副室口金８の先端に複数設けられ副室２と主室１を連通
する穴である。９は副室口金押えでシリンダヘッド４に
ねじこまれ副室口金８を押え中心部が副室２になってい
る。５は燃料噴射弁で副室口金押え９にねじこまれ先端
が副室２に副室中心よりシリンダ中心側へ片よって渦流
の方向に燃料を噴射している。２１は副室上部で副室２
の主室１から遠い部分で半球形円筒形円錐形を接合した
形の空間である。Ａ−Ａは副室上部２１の中心線であ
る。２２は副室下部で副室２の主室１に近い部分で副室
口金８内に設けられ底が半球面の円筒形穴で先端に副室
噴口３が主室１に向けてあけられ、反対側は副室上部２
１の円錐部に接続している。Ｃ−Ｃは副室下部２２の中
心線で副室上部２１の中心線Ａ−Ａに対してシリンダ中
心線Ｂ−Ｂと反対側へ傾いている。Ｓは渦流である。
よって説明する。図３は従来の副室式内燃機関の燃焼室
の断面図である。図において７はシリンダ、６はピスト
ン、４はシリンダヘッドで何れも内燃機関の公知の要素
である。Ｂ−Ｂは機関シリンダ中心線である。２は副室
でシリンダヘッド４内に設けられている。１は主室でピ
ストン６、シリンダヘッド４、シリンダ７でかこまれた
空間である。８は副室口金でシリンダヘッド４内に設け
られ先端が主室１内へ突き出している。３は副室噴口で
副室口金８の先端に複数設けられ副室２と主室１を連通
する穴である。９は副室口金押えでシリンダヘッド４に
ねじこまれ副室口金８を押え中心部が副室２になってい
る。５は燃料噴射弁で副室口金押え９にねじこまれ先端
が副室２に副室中心よりシリンダ中心側へ片よって渦流
の方向に燃料を噴射している。２１は副室上部で副室２
の主室１から遠い部分で半球形円筒形円錐形を接合した
形の空間である。Ａ−Ａは副室上部２１の中心線であ
る。２２は副室下部で副室２の主室１に近い部分で副室
口金８内に設けられ底が半球面の円筒形穴で先端に副室
噴口３が主室１に向けてあけられ、反対側は副室上部２
１の円錐部に接続している。Ｃ−Ｃは副室下部２２の中
心線で副室上部２１の中心線Ａ−Ａに対してシリンダ中
心線Ｂ−Ｂと反対側へ傾いている。Ｓは渦流である。
【０００３】次に上記従来例の作用について説明する。
機関の運転時、圧縮行程でピストン６の前進によりシリ
ンダ内の空気が圧縮され副室噴口３を通って副室下部２
２に流入する。副室下部中心線Ｃ−Ｃが副室上部中心線
Ａ−Ａに対して外側へ傾いているので副室下部２２から
副室上部２１で外へ偏心して流入するので、内向きの渦
流Ｓが発生する。燃料噴射弁５から燃料が渦流Ｓの流れ
の方向に噴射され燃料と空気の混合が行われ着火燃焼し
副室２の圧力が上る。副室上部２２と副室下部２１の接
合部が副室下部２２へ向って細くなる円錐面になってい
るので機関の膨張行程で副室上部２１の既燃、未燃ガス
は主室１へすみやかに流出し主室１内の空気と混合燃焼
が行われる。
機関の運転時、圧縮行程でピストン６の前進によりシリ
ンダ内の空気が圧縮され副室噴口３を通って副室下部２
２に流入する。副室下部中心線Ｃ−Ｃが副室上部中心線
Ａ−Ａに対して外側へ傾いているので副室下部２２から
副室上部２１で外へ偏心して流入するので、内向きの渦
流Ｓが発生する。燃料噴射弁５から燃料が渦流Ｓの流れ
の方向に噴射され燃料と空気の混合が行われ着火燃焼し
副室２の圧力が上る。副室上部２２と副室下部２１の接
合部が副室下部２２へ向って細くなる円錐面になってい
るので機関の膨張行程で副室上部２１の既燃、未燃ガス
は主室１へすみやかに流出し主室１内の空気と混合燃焼
が行われる。
【０００４】
【考案が解決しようとする課題】副室式内燃機関の燃
費、吐煙を改善するには副室内における燃料と空気の混
合気形成燃焼を促進するとともに、膨張行程で副室から
主燃焼室へ既燃未燃のガスの流出促進を図ることが重要
である。従来の副室式内燃機関の燃焼室は副室下部の中
心線を副室上部の中心線に対して傾けて設け且副室上部
を半球形円筒形の組合せにして渦流を生成させている。
副室下部を円筒形にして副室上部での渦流速度を大きく
している。しかし従来の副室噴口の中心線は直線であっ
て、向き合った噴口から流入する空気流は互に相殺する
傾向にあり副室下部中心線に沿った副室上部への渦流速
度が減衰されやすい。そのためせっかく向上した副室内
の渦流速度が低下し燃料と空気の混合気形成燃焼が促進
されにくい。従って主燃焼室内での燃焼も緩慢となり燃
費排ガス性能が劣る。この考案の目的は前記欠点を解消
し副室内渦流速度を増し、燃料と空気の混合気形成と燃
焼が促進され且副室から主燃焼室へ、噴出しやすく且主
燃焼室内の水平方向ペネトレーションが増し噴流分散が
向上する副室式内燃機関の燃焼室を提供することであ
る。
費、吐煙を改善するには副室内における燃料と空気の混
合気形成燃焼を促進するとともに、膨張行程で副室から
主燃焼室へ既燃未燃のガスの流出促進を図ることが重要
である。従来の副室式内燃機関の燃焼室は副室下部の中
心線を副室上部の中心線に対して傾けて設け且副室上部
を半球形円筒形の組合せにして渦流を生成させている。
副室下部を円筒形にして副室上部での渦流速度を大きく
している。しかし従来の副室噴口の中心線は直線であっ
て、向き合った噴口から流入する空気流は互に相殺する
傾向にあり副室下部中心線に沿った副室上部への渦流速
度が減衰されやすい。そのためせっかく向上した副室内
の渦流速度が低下し燃料と空気の混合気形成燃焼が促進
されにくい。従って主燃焼室内での燃焼も緩慢となり燃
費排ガス性能が劣る。この考案の目的は前記欠点を解消
し副室内渦流速度を増し、燃料と空気の混合気形成と燃
焼が促進され且副室から主燃焼室へ、噴出しやすく且主
燃焼室内の水平方向ペネトレーションが増し噴流分散が
向上する副室式内燃機関の燃焼室を提供することであ
る。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本考案に係る副室式内燃
機関の燃焼室は、副室２は機関シリンダ中心線（Ｂ−
Ｂ）上或いは同中心線に近接した位置に設けられ、半球
形、円筒形、円錐形の組合せから構成された副室上部２
１と円筒形或いは円筒形と半球面の組合せから成る副室
下部２２から構成され、前記副室下部２２の中心線（Ｃ
−Ｃ）は副室上部２１の中心線（Ａ−Ａ）に対して機関
シリンダ中心線Ｂ−Ｂと反対側に傾斜して、圧縮行程時
副室内に渦流Ｓを生成し、且燃料噴射弁５は前記渦流Ｓ
の下流方向に燃料を噴射できるよう設置され、副室上部
２１の円錐面の母線の副室上部の中心線（Ａ−Ａ）に垂
直な平面とのなす傾斜角をθとすると４５゜≦θ≦６５
゜に構成され、副室下部２２の主燃焼室側先端が主燃焼
室１に突出し、副室噴口３は複数前記副室下部２２の突
出端に開口しているものにおいて、副室下部中心線（Ｃ
−Ｃ）に垂直な平面と副室噴口３の主燃焼室１側中心線
のなす角α１、副室噴口３の副室側中心線（Ｄ−Ｄ）の
前記副室下部中心線（Ｃ−Ｃ）に垂直な平面とのなす角
α２とするとき、α２＞α１で且副室噴口の副室側中心
線（Ｄ−Ｄ）が前記副室下部中心線（Ｃ−Ｃ）上の一点
で交わるとともにその中心線が屈曲した複数の副室噴口
３を有し、かつ前記副室上部（２１）の円柱部の径とこ
れに連なる前記円錐形部分の大径とが双方の接続部に段
差が形成されないように同一径に形成されたことを特徴
としている。
機関の燃焼室は、副室２は機関シリンダ中心線（Ｂ−
Ｂ）上或いは同中心線に近接した位置に設けられ、半球
形、円筒形、円錐形の組合せから構成された副室上部２
１と円筒形或いは円筒形と半球面の組合せから成る副室
下部２２から構成され、前記副室下部２２の中心線（Ｃ
−Ｃ）は副室上部２１の中心線（Ａ−Ａ）に対して機関
シリンダ中心線Ｂ−Ｂと反対側に傾斜して、圧縮行程時
副室内に渦流Ｓを生成し、且燃料噴射弁５は前記渦流Ｓ
の下流方向に燃料を噴射できるよう設置され、副室上部
２１の円錐面の母線の副室上部の中心線（Ａ−Ａ）に垂
直な平面とのなす傾斜角をθとすると４５゜≦θ≦６５
゜に構成され、副室下部２２の主燃焼室側先端が主燃焼
室１に突出し、副室噴口３は複数前記副室下部２２の突
出端に開口しているものにおいて、副室下部中心線（Ｃ
−Ｃ）に垂直な平面と副室噴口３の主燃焼室１側中心線
のなす角α１、副室噴口３の副室側中心線（Ｄ−Ｄ）の
前記副室下部中心線（Ｃ−Ｃ）に垂直な平面とのなす角
α２とするとき、α２＞α１で且副室噴口の副室側中心
線（Ｄ−Ｄ）が前記副室下部中心線（Ｃ−Ｃ）上の一点
で交わるとともにその中心線が屈曲した複数の副室噴口
３を有し、かつ前記副室上部（２１）の円柱部の径とこ
れに連なる前記円錐形部分の大径とが双方の接続部に段
差が形成されないように同一径に形成されたことを特徴
としている。
【０００６】
【作用】機関の圧縮行程において、主燃焼室から副室へ
空気が前記角α２の中心線に沿って流入し前記副室下部
の中心線方向のエネルギが増し渦流速度が大きくなる。
即ち副室内混合気形成エネルギが増す。即ち、中心線が
屈曲され弯曲した副室噴口と円筒状の副室下部とを組合
せることにより、副室内において方向性を持った強い渦
流が維持でき、副室噴口を拡大しても副室内の混合気形
成エネルギが充分確保できる。これにより副室内の燃焼
が活発化される。一方副室で着火燃焼した既燃未燃ガス
が主燃焼室へ噴出するときは、前記α２が大きいため流
出しやすく、又主燃焼室側噴口角α１により主燃焼室内
の水平方向へのペネトレーションが増大し噴流分散が向
上する。又前記副室上部から副室下部への接続部が副室
下部の方が細い円錐になっているので副室上部の既燃未
燃混合ガスは速やかに主燃焼室へ流出し、主燃焼室内の
空気と混合燃焼が促進される。
空気が前記角α２の中心線に沿って流入し前記副室下部
の中心線方向のエネルギが増し渦流速度が大きくなる。
即ち副室内混合気形成エネルギが増す。即ち、中心線が
屈曲され弯曲した副室噴口と円筒状の副室下部とを組合
せることにより、副室内において方向性を持った強い渦
流が維持でき、副室噴口を拡大しても副室内の混合気形
成エネルギが充分確保できる。これにより副室内の燃焼
が活発化される。一方副室で着火燃焼した既燃未燃ガス
が主燃焼室へ噴出するときは、前記α２が大きいため流
出しやすく、又主燃焼室側噴口角α１により主燃焼室内
の水平方向へのペネトレーションが増大し噴流分散が向
上する。又前記副室上部から副室下部への接続部が副室
下部の方が細い円錐になっているので副室上部の既燃未
燃混合ガスは速やかに主燃焼室へ流出し、主燃焼室内の
空気と混合燃焼が促進される。
【０００７】
【実施例】本考案の実施例を図１〜２によって説明す
る。図１は本考案に係る実施例の副室式内燃機関の燃焼
室の断面図、図２は本考案に係る実施例の副室噴口部拡
大断面図である。図においてＢ−Ｂは機関のシリンダ中
心線である。７はシリンダ、６はピストン、４はシリン
ダヘッドで内燃機関の公知の要素である。１は主室でシ
リンダヘッド４、ピストン６、シリンダ７でかこまれた
空間である。２は副室でシリンダヘッド４に設けられて
いる。８は副室口金でシリンダヘッド４内に設けられ先
端が主室１に突き出ている。３は副室噴口で副室口金８
の先端に複数設けられた中心線が屈曲した貫通穴であ
る。９は副室口金押えで内側は半球面と円筒面の空洞で
副室２の一部をなしシリンダヘッド４にねじこまれ副室
口金８を押えている。５は燃料噴射弁で副室口金押え９
にねじこまれ副室２の中心よりシリンダ中心線Ｂ−Ｂに
近い位置で副室２に開口している。
る。図１は本考案に係る実施例の副室式内燃機関の燃焼
室の断面図、図２は本考案に係る実施例の副室噴口部拡
大断面図である。図においてＢ−Ｂは機関のシリンダ中
心線である。７はシリンダ、６はピストン、４はシリン
ダヘッドで内燃機関の公知の要素である。１は主室でシ
リンダヘッド４、ピストン６、シリンダ７でかこまれた
空間である。２は副室でシリンダヘッド４に設けられて
いる。８は副室口金でシリンダヘッド４内に設けられ先
端が主室１に突き出ている。３は副室噴口で副室口金８
の先端に複数設けられた中心線が屈曲した貫通穴であ
る。９は副室口金押えで内側は半球面と円筒面の空洞で
副室２の一部をなしシリンダヘッド４にねじこまれ副室
口金８を押えている。５は燃料噴射弁で副室口金押え９
にねじこまれ副室２の中心よりシリンダ中心線Ｂ−Ｂに
近い位置で副室２に開口している。
【０００８】２１は副室上部で副室２の主室１から遠い
部分で副室口金押え９の内部と副室口金８の内側の円錐
面で構成されている。Ａ−Ａは副室上部２１の中心線で
ある。２２は副室下部で副室口金８に設けられた先端半
球面の円筒穴である。Ｃ−Ｃは副室下部２２の中心線で
副室上部２１の中心線Ａ−Ａに対してシリンダ中心線Ｂ
−Ｂと反対側へ傾斜している。Ｄ−Ｄは副室噴口３の副
室側中心線であり副室下部２２の中心線Ｃ−Ｃに交り且
副室下部の中心線Ｃ−Ｃに垂直な平面とのなす角がα2
である。α1 は副室噴口３の主室側中心線が副室下部の
中心線Ｃ−Ｃに垂直な平面となす角で、α1 ＜α2 に構
成されている。θは副室上部２１の円錐面の母線が副室
上部２１の中心線Ａ−Ａに垂直な平面となす角で４５°
＜θ＜６５°に構成されている。
部分で副室口金押え９の内部と副室口金８の内側の円錐
面で構成されている。Ａ−Ａは副室上部２１の中心線で
ある。２２は副室下部で副室口金８に設けられた先端半
球面の円筒穴である。Ｃ−Ｃは副室下部２２の中心線で
副室上部２１の中心線Ａ−Ａに対してシリンダ中心線Ｂ
−Ｂと反対側へ傾斜している。Ｄ−Ｄは副室噴口３の副
室側中心線であり副室下部２２の中心線Ｃ−Ｃに交り且
副室下部の中心線Ｃ−Ｃに垂直な平面とのなす角がα2
である。α1 は副室噴口３の主室側中心線が副室下部の
中心線Ｃ−Ｃに垂直な平面となす角で、α1 ＜α2 に構
成されている。θは副室上部２１の円錐面の母線が副室
上部２１の中心線Ａ−Ａに垂直な平面となす角で４５°
＜θ＜６５°に構成されている。
【０００９】次に前記実施例の作用を説明する。機関の
運転時、圧縮行程において、ピストン６の前進によりシ
リンダ７内の空気が圧縮されて副室噴口３を通って副室
２へ流入する。このとき副室噴口３の副室側中心線Ｄ−
Ｄ、その噴口角α2 に沿って副室下部２２へ流入する。
副室側噴口角α2 、主室側噴口角α1 とするとα2 ＞α
1 になっているため副室下部２２へ流入した流れは副室
下部２２の中心線Ｃ−Ｃ方向に増大され副室内の混合気
形成エネルギが向上する。副室下部２２の中心線Ｃ−Ｃ
が副室上部２１の中心線Ａ−Ａに対して外側へ傾いてい
るので副室上部２１内に渦流Ｓが発生する。燃料噴射弁
５から渦流Ｓの下流方向へ向けて燃料が噴射され混合気
形成がすみやかに行われ着火燃焼が促進される。膨張行
程では副室内で一部着火燃焼した噴流ガス（既燃未燃）
のエネルギとピストン６の下降する速度でもって副室２
から主室１へ副室噴口３を通って噴出する。このとき前
記α2 ＞α1 のため主室１へ噴流ガスが比較的出やすい
とともに、主室側噴口角α1 によって主室内の水平方向
へ噴流ガスが拡り主室内噴流分散特性が向上する。副室
上部２１と副室下部２２との接合部が副室下部側が細い
円錐面になっているので機関の膨張行程で副室上部２１
の既燃未燃ガスは主室１へ速かに流出し主室内の空気と
混合燃焼が行われる。
運転時、圧縮行程において、ピストン６の前進によりシ
リンダ７内の空気が圧縮されて副室噴口３を通って副室
２へ流入する。このとき副室噴口３の副室側中心線Ｄ−
Ｄ、その噴口角α2 に沿って副室下部２２へ流入する。
副室側噴口角α2 、主室側噴口角α1 とするとα2 ＞α
1 になっているため副室下部２２へ流入した流れは副室
下部２２の中心線Ｃ−Ｃ方向に増大され副室内の混合気
形成エネルギが向上する。副室下部２２の中心線Ｃ−Ｃ
が副室上部２１の中心線Ａ−Ａに対して外側へ傾いてい
るので副室上部２１内に渦流Ｓが発生する。燃料噴射弁
５から渦流Ｓの下流方向へ向けて燃料が噴射され混合気
形成がすみやかに行われ着火燃焼が促進される。膨張行
程では副室内で一部着火燃焼した噴流ガス（既燃未燃）
のエネルギとピストン６の下降する速度でもって副室２
から主室１へ副室噴口３を通って噴出する。このとき前
記α2 ＞α1 のため主室１へ噴流ガスが比較的出やすい
とともに、主室側噴口角α1 によって主室内の水平方向
へ噴流ガスが拡り主室内噴流分散特性が向上する。副室
上部２１と副室下部２２との接合部が副室下部側が細い
円錐面になっているので機関の膨張行程で副室上部２１
の既燃未燃ガスは主室１へ速かに流出し主室内の空気と
混合燃焼が行われる。
【００１０】
【考案の効果】本考案によれば、中心線が屈曲し弯曲し
た副室噴口と円筒状の副室下部とを組合せたので、機関
の圧縮行程時副室下部の中心線に沿う方向のガスエネル
ギが増大され（減衰が防がれ）渦流の速度が増して、方
向性を持った強い渦流が得られ、副室内の混合気形成エ
ネルギが向上する。副室上部では球面壁に沿って整然と
した渦流が期待できるためエネルギの減衰も少ない。し
たがって副室内での混合気形成エネルギが確保でき副室
内での燃焼促進になる。又膨張行程で噴流ガス（未燃既
燃ガス）エネルギも高く副室から主燃焼室へ短時間に流
出しやすく、更に主燃焼室側噴口角α１によって主燃焼
室内の水平方向への噴流ペネトレーションが増すため噴
流分散性が向上する。従って主燃焼室での空気利用率が
高められ燃焼が促進され等容度、燃焼効率が向上する。
即ち燃費低減吐煙が低減できる。よって本考案は副室内
渦流速度を増し、燃料と空気の混合気形成燃焼が促進さ
れ、且副室から主燃焼室で噴出しやすく且主燃焼室内の
水平方向のペネトレーションが増し噴流分散が向上する
副室式内燃機関の燃焼室を提供できる。
た副室噴口と円筒状の副室下部とを組合せたので、機関
の圧縮行程時副室下部の中心線に沿う方向のガスエネル
ギが増大され（減衰が防がれ）渦流の速度が増して、方
向性を持った強い渦流が得られ、副室内の混合気形成エ
ネルギが向上する。副室上部では球面壁に沿って整然と
した渦流が期待できるためエネルギの減衰も少ない。し
たがって副室内での混合気形成エネルギが確保でき副室
内での燃焼促進になる。又膨張行程で噴流ガス（未燃既
燃ガス）エネルギも高く副室から主燃焼室へ短時間に流
出しやすく、更に主燃焼室側噴口角α１によって主燃焼
室内の水平方向への噴流ペネトレーションが増すため噴
流分散性が向上する。従って主燃焼室での空気利用率が
高められ燃焼が促進され等容度、燃焼効率が向上する。
即ち燃費低減吐煙が低減できる。よって本考案は副室内
渦流速度を増し、燃料と空気の混合気形成燃焼が促進さ
れ、且副室から主燃焼室で噴出しやすく且主燃焼室内の
水平方向のペネトレーションが増し噴流分散が向上する
副室式内燃機関の燃焼室を提供できる。
【図１】本考案に係る実施例の副室式内燃機関の燃焼室
の断面図。
の断面図。
【図２】本考案に係る実施例の副室噴口部拡大断面図。
【図３】従来の副室式内燃機関の燃焼室の断面図。
１…主室、２…副室、３…副室噴口、５…燃料噴射弁、
７…シリンダ、２１…副室上部、２２…副室下部、Ｂ−
Ｂ…シリンダ中心線、Ａ−Ａ…副室上部中心線、Ｃ−Ｃ
…副室下部中心線、Ｄ−Ｄ…副室噴口の副室側中心線、
α2 …副室噴口の副室側中心線が副室下部中心線に垂直
な平面となす角、α1 …副室噴口の主室側中心線が副室
下部中心線に垂直な平面となす噴口角、θ…副室上部の
円錐面の母線が副室上部の中心線に垂直な平面となす噴
口角、Ｓ…渦流。
７…シリンダ、２１…副室上部、２２…副室下部、Ｂ−
Ｂ…シリンダ中心線、Ａ−Ａ…副室上部中心線、Ｃ−Ｃ
…副室下部中心線、Ｄ−Ｄ…副室噴口の副室側中心線、
α2 …副室噴口の副室側中心線が副室下部中心線に垂直
な平面となす角、α1 …副室噴口の主室側中心線が副室
下部中心線に垂直な平面となす噴口角、θ…副室上部の
円錐面の母線が副室上部の中心線に垂直な平面となす噴
口角、Ｓ…渦流。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭53−99110（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−153420（ＪＰ，Ａ) 実開 平３−6022（ＪＰ，Ｕ) 実開 平４−105941（ＪＰ，Ｕ) 実公 昭33−20201（ＪＰ，Ｙ１)
Claims (1)
- 【請求項１】 副室（２）は機関シリンダ中心線（Ｂ−
Ｂ）上或いは同中心線に近接した位置に設けられ、半球
形、円筒形、円錐形の組合せから構成された副室上部
（２１）と円筒形或いは円筒形と半球面の組合せから成
る副室下部（２２）から構成され、前記副室下部（２
２）の中心線（Ｃ−Ｃ）は副室上部（２１）の中心線
（Ａ−Ａ）に対して機関シリンダ中心線Ｂ−Ｂと反対側
に傾斜して、圧縮行程時副室内に渦流（Ｓ）を生成し、
且燃料噴射弁（５）は前記渦流（Ｓ）の下流方向に燃料
を噴射できるよう設置され、副室上部（２１）の円錐面
の母線の副室上部の中心線（Ａ−Ａ）に垂直な平面との
なす傾斜角をθとすると４５゜≦θ≦６５゜に構成さ
れ、副室下部（２２）の主燃焼室側先端が主燃焼室
（１）に突出し、副室噴口（３）は複数前記副室下部
（２２）の突出端に開口しているものにおいて、副室下
部中心線（Ｃ−Ｃ）に垂直な平面と副室噴口（３）の主
燃焼室（１）側中心線のなす角α１、副室噴口（３）の
副室側中心線（Ｄ−Ｄ）の前記副室下部中心線（Ｃ−
Ｃ）に垂直な平面とのなす角α２とするとき、α２＞α
１で且副室噴口の副室側中心線（Ｄ−Ｄ）が前記副室下
部中心線（Ｃ−Ｃ）上の一点で交わるとともにその中心
線が屈曲した複数の副室噴口（３）を有し、かつ前記副
室上部（２１）の円柱部の径とこれに連なる前記円錐形
部分の大径とが双方の接続部に段差が形成されないよう
に同一径に形成されたことを特徴とする副室式内燃機関
の燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991083708U JP2564396Y2 (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991083708U JP2564396Y2 (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0527240U JPH0527240U (ja) | 1993-04-09 |
| JP2564396Y2 true JP2564396Y2 (ja) | 1998-03-09 |
Family
ID=13810001
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991083708U Expired - Fee Related JP2564396Y2 (ja) | 1991-09-19 | 1991-09-19 | 副室式内燃機関の燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2564396Y2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001227344A (ja) * | 2000-02-14 | 2001-08-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | トーチ点火式ガスエンジンの噴孔構造 |
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|---|---|---|---|---|
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-
1991
- 1991-09-19 JP JP1991083708U patent/JP2564396Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
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|---|---|---|---|---|
| JP2001227344A (ja) * | 2000-02-14 | 2001-08-24 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | トーチ点火式ガスエンジンの噴孔構造 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0527240U (ja) | 1993-04-09 |
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| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
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