JPS6236131B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPS6236131B2 JPS6236131B2 JP56148776A JP14877681A JPS6236131B2 JP S6236131 B2 JPS6236131 B2 JP S6236131B2 JP 56148776 A JP56148776 A JP 56148776A JP 14877681 A JP14877681 A JP 14877681A JP S6236131 B2 JPS6236131 B2 JP S6236131B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- chamber
- combustion chamber
- auxiliary
- piston
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 24
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 4
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 11
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 7
- 238000004880 explosion Methods 0.000 description 5
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 239000000779 smoke Substances 0.000 description 3
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B19/00—Engines characterised by precombustion chambers
- F02B19/14—Engines characterised by precombustion chambers with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は渦流室型デイーゼルエンジンの燃焼室
に関する。
に関する。
第１図に示すように従来公知の渦流室式エンジ
ンは副（燃焼）室２がシリンダヘツド３内に内設
されている。副室２は上部が半球型、下部は円錐
台又は円柱形のものがあるが、第１図には下部が
円錐台のものを示している。副室２には燃料噴射
弁４およびエンジンの始動を容易にするための予
熱栓５が設置されている。この副室２とピストン
６の頂面、シリンダ７、シリンダヘツド３の下面
より構成される主（燃焼）室１とは噴口８を介し
て連通している。
ンは副（燃焼）室２がシリンダヘツド３内に内設
されている。副室２は上部が半球型、下部は円錐
台又は円柱形のものがあるが、第１図には下部が
円錐台のものを示している。副室２には燃料噴射
弁４およびエンジンの始動を容易にするための予
熱栓５が設置されている。この副室２とピストン
６の頂面、シリンダ７、シリンダヘツド３の下面
より構成される主（燃焼）室１とは噴口８を介し
て連通している。
上記構成において、エンジンの圧縮行程でピス
トン６より主室１内の空気が圧縮され、噴口８を
へて副室２内に流入し渦流Ｓを生成する。副室２
内に流入した空気は燃料噴射弁４から噴射された
燃料と混合するが、この渦流Ｓにより混合が促進
され、その後着火して燃焼する。副室２内の既
燃、未燃ガスは、噴口８を通つて主室１内に噴出
し、ピストン６に仕事をすると同時に主室１内の
空気と混合し、燃焼が完全に行れるようになつて
いる。
トン６より主室１内の空気が圧縮され、噴口８を
へて副室２内に流入し渦流Ｓを生成する。副室２
内に流入した空気は燃料噴射弁４から噴射された
燃料と混合するが、この渦流Ｓにより混合が促進
され、その後着火して燃焼する。副室２内の既
燃、未燃ガスは、噴口８を通つて主室１内に噴出
し、ピストン６に仕事をすると同時に主室１内の
空気と混合し、燃焼が完全に行れるようになつて
いる。
しかし前記の渦流室式デイーゼルエンジンでは
高い圧縮比を維持するため、特に小型エンジンの
場合はピストン６とシリンダヘツド３の下面との
間隙が小さくなつているので、副室２から主室１
へのガスの噴出がピストン６の上死点近くで行わ
れるときは、この小間隙からの噴流が高速で流出
することになる。このため流動抵抗が増大し、噴
流の貫徹性が悪化すると同時に、主室１の壁をへ
て火炎が冷却され燃焼が悪化し、熱損失も増大す
る。
高い圧縮比を維持するため、特に小型エンジンの
場合はピストン６とシリンダヘツド３の下面との
間隙が小さくなつているので、副室２から主室１
へのガスの噴出がピストン６の上死点近くで行わ
れるときは、この小間隙からの噴流が高速で流出
することになる。このため流動抵抗が増大し、噴
流の貫徹性が悪化すると同時に、主室１の壁をへ
て火炎が冷却され燃焼が悪化し、熱損失も増大す
る。
本発明の目的は、前述した従来装置の有する欠
点を解消し、エンジンの燃費、排煙、騒音、熱損
失、爆発圧力などを低減した渦流室式デイーゼル
エンジンの燃焼室を提供するにある。
点を解消し、エンジンの燃費、排煙、騒音、熱損
失、爆発圧力などを低減した渦流室式デイーゼル
エンジンの燃焼室を提供するにある。
次に実施例について説明する。一般にピストン
６とシリンダヘツド３との間隙の小さい上死点付
近でクランク角θが変化するとき、最小噴口面積
ｆnioはどの部分で発生しているのかを考えてみ
ると、上死点近傍では第２図ａに示すとおり、
（主室１の開口端の周長）×（ピストン６とシリン
ダヘツド３の間隙）よりなる周縁面積ｆc部分で
起り、その後主室１の間隙が増大するにつれ、噴
口通路面積部分で最小となる。ピストン中心線Ａ
−Ａと副室中心線Ｂ−Ｂを含む平面に垂直な方向
の噴口の開口端長さ（長径）をａとし、同平面に
平行方向の噴口開口端長さ（短径）をｂとしたと
き、前記周縁面積ｆcの大きさは通路面積がほぼ
同じならば、第２図ａのように主室側噴口開口端
面の長径ａと短径ｂの比ａ／ｂにより異り、ａ／
ｂが小さい（ａ／ｂ）jの方が大きい（Ａ／ｂ）iよ
り上死点近傍で絞られ、ガスの噴出が抑制される
のは第２図ｂのとおりである。従つて、主室１側
では長径短径比a1／b1は小さい方が前記目的にか
なつている。
６とシリンダヘツド３との間隙の小さい上死点付
近でクランク角θが変化するとき、最小噴口面積
ｆnioはどの部分で発生しているのかを考えてみ
ると、上死点近傍では第２図ａに示すとおり、
（主室１の開口端の周長）×（ピストン６とシリン
ダヘツド３の間隙）よりなる周縁面積ｆc部分で
起り、その後主室１の間隙が増大するにつれ、噴
口通路面積部分で最小となる。ピストン中心線Ａ
−Ａと副室中心線Ｂ−Ｂを含む平面に垂直な方向
の噴口の開口端長さ（長径）をａとし、同平面に
平行方向の噴口開口端長さ（短径）をｂとしたと
き、前記周縁面積ｆcの大きさは通路面積がほぼ
同じならば、第２図ａのように主室側噴口開口端
面の長径ａと短径ｂの比ａ／ｂにより異り、ａ／
ｂが小さい（ａ／ｂ）jの方が大きい（Ａ／ｂ）iよ
り上死点近傍で絞られ、ガスの噴出が抑制される
のは第２図ｂのとおりである。従つて、主室１側
では長径短径比a1／b1は小さい方が前記目的にか
なつている。
第３図は噴口８がエンジンの構成上、シリンダ
７の側面に近接している場合を示す。この場合噴
口８の長短径比ａ／ｂを小さくすると、（ｒs）Bの
ように圧縮工程での副室２内への空気渦流Ｊの旋
回半径ｒsが減少するため、副室２内の渦流が弱
くなり副室２内の燃焼が悪化し、燃費、排煙が不
良となる。
７の側面に近接している場合を示す。この場合噴
口８の長短径比ａ／ｂを小さくすると、（ｒs）Bの
ように圧縮工程での副室２内への空気渦流Ｊの旋
回半径ｒsが減少するため、副室２内の渦流が弱
くなり副室２内の燃焼が悪化し、燃費、排煙が不
良となる。
第４図は噴口８がシリンダ７の側面から離れて
いる場合を示す。この場合は第４図のように噴口
８の長短径比ａ／ｂが小さくしても、噴口８をシ
リンダ７の壁面に近づけることができ上記空気渦
流Ｊの旋回半径ｒsは小さくならないが、第５図
に示すように（第４図のＶ−Ｖ断面）副室２内の
渦流Ｓの主流域が第５図ｂのように狭くなる。こ
の点については第３図の場合も同様である。従つ
て副室２側の噴口開口端形状は長径a2を大きくし
短径b2を小さくするのが好ましいことがわかる。
いる場合を示す。この場合は第４図のように噴口
８の長短径比ａ／ｂが小さくしても、噴口８をシ
リンダ７の壁面に近づけることができ上記空気渦
流Ｊの旋回半径ｒsは小さくならないが、第５図
に示すように（第４図のＶ−Ｖ断面）副室２内の
渦流Ｓの主流域が第５図ｂのように狭くなる。こ
の点については第３図の場合も同様である。従つ
て副室２側の噴口開口端形状は長径a2を大きくし
短径b2を小さくするのが好ましいことがわかる。
以上の考察をもとにして計画した第６図第７図
を参照し、本発明による渦流室式デイーゼルエン
ジンの燃焼室の第１実施例について説明する。
を参照し、本発明による渦流室式デイーゼルエン
ジンの燃焼室の第１実施例について説明する。
ここにおいて、前記従来装置と同一もしくは均
等構成部分には、同一符号を用いて説明する。
等構成部分には、同一符号を用いて説明する。
第６図ａにおいて副室２の上部構造は半球型、
下部が円錐台で噴口８の開口端形状が長円形（矩
形の両端に半円を付設した形）の場合を示す。噴
口通路面積は全長にわたり等しくなつている。
下部が円錐台で噴口８の開口端形状が長円形（矩
形の両端に半円を付設した形）の場合を示す。噴
口通路面積は全長にわたり等しくなつている。
この場合、噴口８の副室２側の開口端形状にお
いて、長径、短径をそれぞれa2，b2とし、主室１
側の同長径、短径をそれぞれa1，b1とすると前述
の理論に従いa2／b2＞a1／b1となるように構成さ
れている。
いて、長径、短径をそれぞれa2，b2とし、主室１
側の同長径、短径をそれぞれa1，b1とすると前述
の理論に従いa2／b2＞a1／b1となるように構成さ
れている。
副室円錐台のＧ−Ｇ断面形状は、第６図ｂのと
おりであり、Ｅ−Ｅ方向から見た噴口８の外形線
は第６図ｃのとおりである。実線は主室１側開口
端の噴口形状が長円形の場合を示し、破線は同噴
口形状が円形の場合を示している。
おりであり、Ｅ−Ｅ方向から見た噴口８の外形線
は第６図ｃのとおりである。実線は主室１側開口
端の噴口形状が長円形の場合を示し、破線は同噴
口形状が円形の場合を示している。
前記実施例の作用について説明する。第６図ａ
に示すとおり圧縮行程でピストン６が上昇してシ
リンダ７内の空気が圧縮されると、主室１内の空
気は副室２内へ流入するが、b2が小さいので噴流
Ｊの旋回半径ｒsが大きくなると共に、a2が大き
いので第６図ｂのように副室２内の渦流Ｓの主流
域も大きくなり、副室２内の燃料と空気の混合が
十分に行われ良好な燃焼が得られる。さらに爆発
行程では、逆に副室２から主室１に半燃焼ガスが
流出するが、主室１内でピストン６とシリンダヘ
ツド３の間隙の小さい上死点近傍では、噴口８の
主室１側開口端でa1／b1が小さいため噴出ガスが
絞られ流出が抑制される。従つて主室１の壁面に
よる火炎の冷却が低減すると共に、主室１内の爆
発圧力の上昇率も減少する。その後、主室１の間
隙が増大するにつれて噴口面積が第２図ｂのよう
に増加し、噴流の流動抵抗が減少し噴出ガスの貫
徹性も増加し、主室１内の混合気の形成と燃焼が
促進される。
に示すとおり圧縮行程でピストン６が上昇してシ
リンダ７内の空気が圧縮されると、主室１内の空
気は副室２内へ流入するが、b2が小さいので噴流
Ｊの旋回半径ｒsが大きくなると共に、a2が大き
いので第６図ｂのように副室２内の渦流Ｓの主流
域も大きくなり、副室２内の燃料と空気の混合が
十分に行われ良好な燃焼が得られる。さらに爆発
行程では、逆に副室２から主室１に半燃焼ガスが
流出するが、主室１内でピストン６とシリンダヘ
ツド３の間隙の小さい上死点近傍では、噴口８の
主室１側開口端でa1／b1が小さいため噴出ガスが
絞られ流出が抑制される。従つて主室１の壁面に
よる火炎の冷却が低減すると共に、主室１内の爆
発圧力の上昇率も減少する。その後、主室１の間
隙が増大するにつれて噴口面積が第２図ｂのよう
に増加し、噴流の流動抵抗が減少し噴出ガスの貫
徹性も増加し、主室１内の混合気の形成と燃焼が
促進される。
第７図に示す第２実施例では噴口８の開口端形
状が長方形の場合で、噴口の副室２側開口端の長
辺、短辺をそれぞれa2，b2とし、主室１側の同長
辺、短辺をそれぞれa1，b1とするとa2／b2＞a1／
b1となるように構成されている。噴口８の副室２
側および主室１側開口端の噴口通路面積は概ね全
長にわたり同面積につくられているので、開口端
面積＝a2b2＝a1b1故にa2＞a1とすればb2＜b1とな
り従つてa2／b2＞a1／b1の関係式が成立する。第
２実施例による作用効果は第１実施例と同様であ
る。
状が長方形の場合で、噴口の副室２側開口端の長
辺、短辺をそれぞれa2，b2とし、主室１側の同長
辺、短辺をそれぞれa1，b1とするとa2／b2＞a1／
b1となるように構成されている。噴口８の副室２
側および主室１側開口端の噴口通路面積は概ね全
長にわたり同面積につくられているので、開口端
面積＝a2b2＝a1b1故にa2＞a1とすればb2＜b1とな
り従つてa2／b2＞a1／b1の関係式が成立する。第
２実施例による作用効果は第１実施例と同様であ
る。
なお第１、第２実施例で噴口通路面積は全長に
わたり同一としたが部分的に異つていても差支え
ない。
わたり同一としたが部分的に異つていても差支え
ない。
以上に述べたように本発明による渦流室式エン
ジンの副（燃焼）室と主（燃焼）室とを連通して
いる噴口の開口端形状において、ピストンおよび
副室の中心線を含む平面に垂直な噴口の開口端長
さ（長径）を副室側では長くし細長い形状とした
ので、副室内で渦流が強くなるとともにその主流
域も広くなり、空気と燃料の混合が十分行われる
とともに燃料の着火が容易に行われる。又前記噴
口の主室側の開口端では長径を短くして円形に近
い形状としたので、爆発行程において副室より主
室内に着火ガスが噴出するときには、噴流が上死
点付近では絞られ主室壁面よりの冷却損失が減少
し、圧力上昇率も低減し、エンジンの燃費、排
煙、騒音、最大爆発圧力などが減少しその性能が
向上する効果は極めて大きい。
ジンの副（燃焼）室と主（燃焼）室とを連通して
いる噴口の開口端形状において、ピストンおよび
副室の中心線を含む平面に垂直な噴口の開口端長
さ（長径）を副室側では長くし細長い形状とした
ので、副室内で渦流が強くなるとともにその主流
域も広くなり、空気と燃料の混合が十分行われる
とともに燃料の着火が容易に行われる。又前記噴
口の主室側の開口端では長径を短くして円形に近
い形状としたので、爆発行程において副室より主
室内に着火ガスが噴出するときには、噴流が上死
点付近では絞られ主室壁面よりの冷却損失が減少
し、圧力上昇率も低減し、エンジンの燃費、排
煙、騒音、最大爆発圧力などが減少しその性能が
向上する効果は極めて大きい。
第１図は従来の渦流式デイーゼルエンジンの燃
焼室の断面図、第２図ａは噴口の主室側開口端面
積が同じで長短径比ａ／ｂが大きい（ａ／ｂ）iの
場合と、小さい（ａ／ｂ）jの場合について周縁面
積ｆcの大きさの説明図、第２図ｂは上死点付近
のクランク角変化と噴口最小面積ｆnioの関係線
図、第３図は噴口がシリンダ壁に近接している場
合ａ／ｂを小さくすると空気渦の旋回半径ｒsが
減少する状況図、第４図は噴口がシリンダ壁から
離れている場合でａ／ｂを小さくしても上記ｒs
が減少しない状況図、第５図ａ，ｂはそれぞれ副
室側噴口開口端の長短径比ａ／ｂが大きい場合小
さい場合の渦流の主流域の変化状況図、第６図、
第７図はそれぞれ本発明の第１、第２実施例であ
り、第１実施例は噴口断面が長円形、第２実施例
は長方形の場合であり、ａ図は副室の断面図、ｂ
図は噴口のＧ−Ｇ断面図、ｃ図はＥ−Ｅ方向より
見た噴口外形線である。 １……主（燃焼）室、２……副（燃焼）室、８
……噴口、a1……主室側噴口開口端の長径、a2…
…副室側噴口開口端の長径、b1……主室側噴口開
口端の短径、b2……副室側噴口開口端の短径。
焼室の断面図、第２図ａは噴口の主室側開口端面
積が同じで長短径比ａ／ｂが大きい（ａ／ｂ）iの
場合と、小さい（ａ／ｂ）jの場合について周縁面
積ｆcの大きさの説明図、第２図ｂは上死点付近
のクランク角変化と噴口最小面積ｆnioの関係線
図、第３図は噴口がシリンダ壁に近接している場
合ａ／ｂを小さくすると空気渦の旋回半径ｒsが
減少する状況図、第４図は噴口がシリンダ壁から
離れている場合でａ／ｂを小さくしても上記ｒs
が減少しない状況図、第５図ａ，ｂはそれぞれ副
室側噴口開口端の長短径比ａ／ｂが大きい場合小
さい場合の渦流の主流域の変化状況図、第６図、
第７図はそれぞれ本発明の第１、第２実施例であ
り、第１実施例は噴口断面が長円形、第２実施例
は長方形の場合であり、ａ図は副室の断面図、ｂ
図は噴口のＧ−Ｇ断面図、ｃ図はＥ−Ｅ方向より
見た噴口外形線である。 １……主（燃焼）室、２……副（燃焼）室、８
……噴口、a1……主室側噴口開口端の長径、a2…
…副室側噴口開口端の長径、b1……主室側噴口開
口端の短径、b2……副室側噴口開口端の短径。
Claims (1)
- １ 副室噴口通路面積が副燃焼室側と主燃焼室側
で同一であり、ピストンが上死点位置にある時副
室噴口の主燃焼室側開口端とピストン頂面とで形
成される周縁面積ｆcが、副室噴口通路面積より
も小さくてなる渦流室デイーゼルエンジンにおい
て、ピストン中心線と副燃焼室中心線を含む平面
に垂直な方向の噴口長さ（長径）をそれぞれ副燃
焼室側はa2、主燃焼室側はa1とし、同平面に平行
な方向の噴口長さ（短径）をそれぞれ副燃焼室側
はb2、主燃焼室側はb1としたとき、噴口長径、短
径比をa2／b2＞a1／b1となるように構成すること
を特徴とする渦流室式デイーゼルエンジンの燃焼
室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56148776A JPS5851215A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 渦流室式デイ−ゼルエンジンの燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56148776A JPS5851215A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 渦流室式デイ−ゼルエンジンの燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5851215A JPS5851215A (ja) | 1983-03-25 |
| JPS6236131B2 true JPS6236131B2 (ja) | 1987-08-05 |
Family
ID=15460404
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56148776A Granted JPS5851215A (ja) | 1981-09-22 | 1981-09-22 | 渦流室式デイ−ゼルエンジンの燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5851215A (ja) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59201922A (ja) * | 1983-04-30 | 1984-11-15 | Mazda Motor Corp | デイ−ゼルエンジンの副室構造 |
| JPS601319A (ja) * | 1983-06-16 | 1985-01-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 副室式機関の燃焼室 |
| JPS601321A (ja) * | 1983-06-18 | 1985-01-07 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 副室式機関の燃焼室 |
| JPH0646008B2 (ja) * | 1983-10-25 | 1994-06-15 | 三菱重工業株式会社 | 副室式機関の燃焼室 |
| JPS60153420A (ja) * | 1984-01-21 | 1985-08-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 副室式機関の燃焼室 |
| JPS61171822A (ja) * | 1985-01-28 | 1986-08-02 | Yanmar Diesel Engine Co Ltd | デイ−ゼル機関の副燃焼室 |
| JPH0643806B2 (ja) * | 1986-05-23 | 1994-06-08 | 株式会社クボタ | デイ−ゼルエンジンのうず室式燃焼室 |
| JP7079182B2 (ja) * | 2018-10-26 | 2022-06-01 | 株式会社クボタ | 電子燃料噴射式ディーゼルエンジン |
-
1981
- 1981-09-22 JP JP56148776A patent/JPS5851215A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5851215A (ja) | 1983-03-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4291655A (en) | Combustion chamber of an internal combustion engine | |
| US4038952A (en) | Internal combustion engine | |
| US4149495A (en) | Internal combustion engine with an auxiliary chamber | |
| US4005684A (en) | Internal combustion engine | |
| US4178903A (en) | Internal combustion engine with an auxiliary combustion chamber | |
| JPS6236131B2 (ja) | ||
| JPH041166B2 (ja) | ||
| US4291662A (en) | Combustion chamber of an internal combustion engine equipped with an auxiliary combustion chamber | |
| US4116234A (en) | Internal combustion engine with an auxiliary combustion chamber | |
| JPS6236130B2 (ja) | ||
| JPH0134657Y2 (ja) | ||
| JPS6019957Y2 (ja) | デイ−ゼル機関の直接噴射式燃焼室 | |
| JPS6353363B2 (ja) | ||
| JPS60116816A (ja) | 渦流室式ディ−ゼルエンジンの燃焼室 | |
| JPS6027782Y2 (ja) | デイ−ゼル機関の直接噴射式燃焼室 | |
| JPH0143468Y2 (ja) | ||
| JPH0618035Y2 (ja) | 副室式内燃機関の燃焼室 | |
| JPH074242A (ja) | 副室式エンジン | |
| JPH0143467Y2 (ja) | ||
| JPH0619802Y2 (ja) | 副室式デイ−ゼル機関の燃焼室 | |
| JPH0614033Y2 (ja) | 副室式内燃機関の燃焼室 | |
| JPS5958118A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| JPS5968518A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| JPS58135317A (ja) | 副室式機関の燃焼室 | |
| JPS6044495B2 (ja) | 副燃焼室付内燃機関の燃焼室 |