JPS61171822A - デイ−ゼル機関の副燃焼室 - Google Patents
デイ−ゼル機関の副燃焼室Info
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- JPS61171822A JPS61171822A JP60015161A JP1516185A JPS61171822A JP S61171822 A JPS61171822 A JP S61171822A JP 60015161 A JP60015161 A JP 60015161A JP 1516185 A JP1516185 A JP 1516185A JP S61171822 A JPS61171822 A JP S61171822A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B19/00—Engines characterised by precombustion chambers
- F02B19/16—Chamber shapes or constructions not specific to sub-groups F02B19/02 - F02B19/10
- F02B19/18—Transfer passages between chamber and cylinder
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明はディーゼル機関の副燃焼室に関する。
（従来の技術）
副室（Ｉｆ燃焼室）式ディゼル機関の機関性能が副室の
形状や噴口の形状・位置・大きさ等により大きく影響さ
れることは衆知の通りであり、既に両者の形状や組合せ
が種々考案されている。それらの改良構造は、例えば、
実公昭５４−２９３６１号や特公昭５７−５９４１０号
に示されている。
形状や噴口の形状・位置・大きさ等により大きく影響さ
れることは衆知の通りであり、既に両者の形状や組合せ
が種々考案されている。それらの改良構造は、例えば、
実公昭５４−２９３６１号や特公昭５７−５９４１０号
に示されている。
上記公報の構造では、噴口の断面形状に改良が加えられ
ており、特公昭５７−５９４１０号の構造では、噴口を
、主要部となる丸孔と、この丸孔に連なって横方向へ張
出した１対の脇路とで形成し、脇路の深さを、主燃焼室
側で大、側燃焼室側で小とし、脇路が主燃焼室側へゆく
につれて拡開した扇状になるように形成しである。
ており、特公昭５７−５９４１０号の構造では、噴口を
、主要部となる丸孔と、この丸孔に連なって横方向へ張
出した１対の脇路とで形成し、脇路の深さを、主燃焼室
側で大、側燃焼室側で小とし、脇路が主燃焼室側へゆく
につれて拡開した扇状になるように形成しである。
（発明が解決しようとする問題点）
ところが上記構造によると、主燃焼室から副燃焼室へ空
気が流入する圧縮行程において、噴口の丸孔からの空気
（１噴１）に対して絡路からの空気が副燃焼室内で一点
に収束するように接触合流すると共に、両方の空気流が
複流を形成するようになっているが、主に主噴流の左右
両側への広がりが充分ではない。又噴口の主要部（丸孔
）及び絡路はいずれもガイド部分（これについては本発
明に関連して後述する）を備えておらず、換言すれば、
主要部及び絡路はいずれも主燃焼室と副燃焼室とをシリ
ンダ中心線方向につなぐ通路部分を含んでいるので、副
燃焼室内において同−平向上に形成される渦流は単一流
となり、副室中心側への広がりが無い（又は少ない）。
気が流入する圧縮行程において、噴口の丸孔からの空気
（１噴１）に対して絡路からの空気が副燃焼室内で一点
に収束するように接触合流すると共に、両方の空気流が
複流を形成するようになっているが、主に主噴流の左右
両側への広がりが充分ではない。又噴口の主要部（丸孔
）及び絡路はいずれもガイド部分（これについては本発
明に関連して後述する）を備えておらず、換言すれば、
主要部及び絡路はいずれも主燃焼室と副燃焼室とをシリ
ンダ中心線方向につなぐ通路部分を含んでいるので、副
燃焼室内において同−平向上に形成される渦流は単一流
となり、副室中心側への広がりが無い（又は少ない）。
そのために燃料噴射弁からの噴霧と空気との混合が不充
分になり、副室内において混合気の形成を完全に行うこ
とは不可能になる。従って燃焼性能が低下しやすい。
分になり、副室内において混合気の形成を完全に行うこ
とは不可能になる。従って燃焼性能が低下しやすい。
又前記実公昭５４−２９３６１号公報の考案では、噴口
の断面形状を連続的に変化させた構造となっているが、
この構造でも上記構造と同様の不具合がある。
の断面形状を連続的に変化させた構造となっているが、
この構造でも上記構造と同様の不具合がある。
（問題点を解決するための手段）
上記問題を解決するために、本発明は、シリンダ中心線
からシリンダ半径方向に離れた位置においてシリンダヘ
ッドに副燃焼室を設け、主燃焼室と副燃焼室をつなぐ噴
口をシリンダヘッドに設け、上記噴口をその側燃焼室側
の開口が主燃焼室側の開口よりもシリンダ半径方向外方
に位置するように形成し、噴口辷、通路面積の広い主要
部噴口と通路面積の狭い湾状部噴口とを設け１．Ｅ記溝
状部嗅口を主要部噴口に対して概ねピストン円周方向に
並べ、主要部噴口の両端開口をシリンダ中心線方向に重
合させ、湾状部噴口の両端開口はシリンダ中心線方向に
重合しないようにしたことを特徴としている。
からシリンダ半径方向に離れた位置においてシリンダヘ
ッドに副燃焼室を設け、主燃焼室と副燃焼室をつなぐ噴
口をシリンダヘッドに設け、上記噴口をその側燃焼室側
の開口が主燃焼室側の開口よりもシリンダ半径方向外方
に位置するように形成し、噴口辷、通路面積の広い主要
部噴口と通路面積の狭い湾状部噴口とを設け１．Ｅ記溝
状部嗅口を主要部噴口に対して概ねピストン円周方向に
並べ、主要部噴口の両端開口をシリンダ中心線方向に重
合させ、湾状部噴口の両端開口はシリンダ中心線方向に
重合しないようにしたことを特徴としている。
（作用）
圧縮行程において、主燃焼！内の空気は噴口を１！ ｒ
！ｉＦｊ ｆｆｉ ｌ ｆｆｉ Ｇ″ａ Ａ ｔ ８
− ′：０Ｈｍ ｔｒ Ｎ ’ ａ ＊ｌ ’ ａ
は、流入速度が遅いので、空気は主に絞り抵抗の小さい
（通路面積の広い）主要部噴口を通って副燃焼室へ流入
する。そして主要部噴口はシリンダ中心線と平行な方向
に連通ずる区間を備えているので、空気は、副燃焼室中
心線（シリンダ中心線と平行）に比較的沿う方向に流入
して渦流を形成する。
！ｉＦｊ ｆｆｉ ｌ ｆｆｉ Ｇ″ａ Ａ ｔ ８
− ′：０Ｈｍ ｔｒ Ｎ ’ ａ ＊ｌ ’ ａ
は、流入速度が遅いので、空気は主に絞り抵抗の小さい
（通路面積の広い）主要部噴口を通って副燃焼室へ流入
する。そして主要部噴口はシリンダ中心線と平行な方向
に連通ずる区間を備えているので、空気は、副燃焼室中
心線（シリンダ中心線と平行）に比較的沿う方向に流入
して渦流を形成する。
又圧縮行程の後期では、主燃焼室の上下幅が狭くなり、
空気はシリンダヘッド下面とピストン上面に案内されて
噴口へ高速でほぼシリンダ半径方向に沿って流入する。
空気はシリンダヘッド下面とピストン上面に案内されて
噴口へ高速でほぼシリンダ半径方向に沿って流入する。
従って主要部噴口を通過した空気は、初期の空気流に比
べ、副燃焼室中心線に対して大きく傾斜した方向で副燃
焼室に流入して渦流を形成する。又流速の上昇にともな
って長釘の空気が湾状部噴口からも副燃焼室へ流入する
。
べ、副燃焼室中心線に対して大きく傾斜した方向で副燃
焼室に流入して渦流を形成する。又流速の上昇にともな
って長釘の空気が湾状部噴口からも副燃焼室へ流入する
。
この湾状部噴口は主要部噴口のような重合区間を備えて
いないので、湾状部噴口を通過した空気は、主要部噴口
からの空気流に比べ、副燃焼室中心線に対して大きく傾
斜した方向で副燃焼室に流入して渦流を形成する。
いないので、湾状部噴口を通過した空気は、主要部噴口
からの空気流に比べ、副燃焼室中心線に対して大きく傾
斜した方向で副燃焼室に流入して渦流を形成する。
このように圧縮行程が進行するにつれて、方向の異なる
空気流が流入するので、燃料との混合気生成を促進でき
る適正な渦流及び乱流が副燃焼室全体に形成される。従
って上死点近傍において燃料噴射弁から燃料が噴射され
ると、副燃焼室全体にわたつて良好な燃焼状態が得られ
る。
空気流が流入するので、燃料との混合気生成を促進でき
る適正な渦流及び乱流が副燃焼室全体に形成される。従
って上死点近傍において燃料噴射弁から燃料が噴射され
ると、副燃焼室全体にわたつて良好な燃焼状態が得られ
る。
このようにして副燃焼室に生じた火炎は、次の膨張行程
において、副燃焼室から噴口を経て主燃焼室へ流出し、
火炎とともに流出した未燃焼ガスは主燃焼室内の空気と
混合して燃焼を完了する。
において、副燃焼室から噴口を経て主燃焼室へ流出し、
火炎とともに流出した未燃焼ガスは主燃焼室内の空気と
混合して燃焼を完了する。
又、上記流出ガス（燃焼及び未燃焼ガス）の流速は副燃
焼室での燃焼の影響を受けて極めて大きくなる。
焼室での燃焼の影響を受けて極めて大きくなる。
そして上記動作において、広い主要部噴口からは極めて
＾い速度でガスが流出するのに対し、その両側の狭い湾
状部噴口からは比較的低速でガスが流出する。そのため
に噴口から主燃焼室へ流出したガスは中心部から押し広
げられる形で主燃焼室全体に効率良く広がり、その結果
、主燃焼室内の空気全体を有効に利用して燃焼が行われ
る。
＾い速度でガスが流出するのに対し、その両側の狭い湾
状部噴口からは比較的低速でガスが流出する。そのため
に噴口から主燃焼室へ流出したガスは中心部から押し広
げられる形で主燃焼室全体に効率良く広がり、その結果
、主燃焼室内の空気全体を有効に利用して燃焼が行われ
る。
（実施例）
第１図において、シリンダヘッド１は球状内壁１２を有
する副燃焼室３をシリンダ中心線０から半径方向外方へ
離れた位置に備えている。副燃焼室３の上手部はシリン
ダヘッド１自体の凹部により形成されており、下半部は
シリンダヘッド１に嵌合固定した口金４の凹部により形
成しである。
する副燃焼室３をシリンダ中心線０から半径方向外方へ
離れた位置に備えている。副燃焼室３の上手部はシリン
ダヘッド１自体の凹部により形成されており、下半部は
シリンダヘッド１に嵌合固定した口金４の凹部により形
成しである。
シリンダヘッド１の上部（シリンダ５から離れた部分）
にはグローランプ６と燃料噴射弁７が取付けてあり、そ
れぞれ先端がａ１燃焼室３の上部に露出している。０１
は副燃焼室３の中心線であり、副燃焼室３の中心点Ａを
通ってシリンダ中心線Ｏと平行に延びている。そして上
記グローランプ６は副燃焼室中心線０１よりもシリンダ
半径方向内側に位置し、燃料噴射弁７は副燃焼室中心線
０１よりもシリンダ半径方向外方に位置している。又燃
料噴射弁７は副燃焼室３側°へゆくにつれてグロープラ
グ６に接近するように傾斜しており、図示の実施例では
燃料噴射弁７の中心線０２は副燃焼室中心点Ａ（又はそ
の近傍）に向かって延びている。なお８はビス・トン、
９はシリンダヘッド１とシリンダ５の間のガスケット、
１０は主燃焼室である。
にはグローランプ６と燃料噴射弁７が取付けてあり、そ
れぞれ先端がａ１燃焼室３の上部に露出している。０１
は副燃焼室３の中心線であり、副燃焼室３の中心点Ａを
通ってシリンダ中心線Ｏと平行に延びている。そして上
記グローランプ６は副燃焼室中心線０１よりもシリンダ
半径方向内側に位置し、燃料噴射弁７は副燃焼室中心線
０１よりもシリンダ半径方向外方に位置している。又燃
料噴射弁７は副燃焼室３側°へゆくにつれてグロープラ
グ６に接近するように傾斜しており、図示の実施例では
燃料噴射弁７の中心線０２は副燃焼室中心点Ａ（又はそ
の近傍）に向かって延びている。なお８はビス・トン、
９はシリンダヘッド１とシリンダ５の間のガスケット、
１０は主燃焼室である。
上記口金４には】１燃焼室３と主燃焼室１０をっなぐ噴
口１２が設けである。噴口１２全体は副燃焼室中心線０
１に対してシリンダ中心線Ｏ側にずれた位置にある。又
噴口１２の副燃焼室３側の間口１３は主燃焼室１０側の
開口１４よりもシリンダ中心線Ｏから離れた位置にある
。噴口１２の中心線０３は副燃焼室３側にゆくにつれて
副燃焼室中心線０１に接近するように傾斜しており、耐
燃焼室中心点Ａよりも下方の部分に向かって延びている
。
口１２が設けである。噴口１２全体は副燃焼室中心線０
１に対してシリンダ中心線Ｏ側にずれた位置にある。又
噴口１２の副燃焼室３側の間口１３は主燃焼室１０側の
開口１４よりもシリンダ中心線Ｏから離れた位置にある
。噴口１２の中心線０３は副燃焼室３側にゆくにつれて
副燃焼室中心線０１に接近するように傾斜しており、耐
燃焼室中心点Ａよりも下方の部分に向かって延びている
。
噴口１２は全長にわたって一定の断面形状及び断面積を
備えており、第１図の１［−Ｉ断面部分図である第２図
の如く、主要部噴口１７と溝状部噴口１８により形成さ
れている。主要ａ８晴口１７は広い通路面積（断面積）
を有する例えば円形断面の通路で、その中心線は上記噴
口１２全体の中心線０３と一致している。溝状部噴口１
８は主要部噴口１７の内周面に形成した１対の溝で形成
され ！□でおり、その中心線０６は噴口中心
線０３と平行に延び、通路−積は主要部噴口１７よりも
狭くなっている。図示の実施例では、溝状部噴口１８は
例えば概ね半円形の断面を備えており、主要部噴口１７
と溝状部噴口１８の内周面の境界部分にエツジ１９が形
成されている。又両溝状部噴口１８は噴口中心１ｉ１０
３を中心にしてほぼ点対称の位置にあり、互いにシリン
ダ円周方向Ｒに離れている。
備えており、第１図の１［−Ｉ断面部分図である第２図
の如く、主要部噴口１７と溝状部噴口１８により形成さ
れている。主要ａ８晴口１７は広い通路面積（断面積）
を有する例えば円形断面の通路で、その中心線は上記噴
口１２全体の中心線０３と一致している。溝状部噴口１
８は主要部噴口１７の内周面に形成した１対の溝で形成
され ！□でおり、その中心線０６は噴口中心
線０３と平行に延び、通路−積は主要部噴口１７よりも
狭くなっている。図示の実施例では、溝状部噴口１８は
例えば概ね半円形の断面を備えており、主要部噴口１７
と溝状部噴口１８の内周面の境界部分にエツジ１９が形
成されている。又両溝状部噴口１８は噴口中心１ｉ１０
３を中心にしてほぼ点対称の位置にあり、互いにシリン
ダ円周方向Ｒに離れている。
第１図において、主要部噴口１７の主ｍ焼室１０側の開
口（距離Ｌ１の部分）のガスケット９側の縁２０は、副
燃焼室３側の開口のシリンダ中心輪０側の１ｉ１２１よ
りもシリンダ半径方向外方に位置しており、両縁２０．
２１の間のシリンダ半径方向の区間しにおいて、主要部
噴口１７の側燃焼室側開口と主燃焼室側開口は上下に（
シリンダ中心線Ｏと平行な方向に）並んでいる。換言す
れば、区関し＆−おいて主要部噴口１７は＃Ｊ燃焼室３
と主燃焼室１０をシリンダ中心線０と平行な方向に連通
させている。このような重合区関しは主要部噴口１７だ
けに形成されており、溝状部噴口１８には重合区間は形
成されていない。すなわち、側燃焼室側開口１３の近傍
における溝状部噴０１８の！ｌ向部分の内、シリンダ中
心線０＊の部分（ガイド２３）は溝状部噴口１８の主燃
焼９！１０側の開口（距離ｊ１の部分）のガスケット９
側の縁２５よりも距離１だけシリンダ半径方向外方へ張
出している。 上記構成を数式で説明づると、Ｄ＞Ａｃ
ｏｓθ か’：＋ａｃｏｓθ〉ｄ（Ａ＞ａ の場合） 又は Ｄ＞Ａｃｏｓθ＞ｄ （Ａ−ａ の場合）と
することにより、本発明の構成； Ｌｌ ＞Ｌ２ 、がつ、ｆｌｌ＜ｊ２ を満し、噴口部肉鰺Ａ及びａと噴口外径り及びｄの間に
は許容範囲が定まる。
口（距離Ｌ１の部分）のガスケット９側の縁２０は、副
燃焼室３側の開口のシリンダ中心輪０側の１ｉ１２１よ
りもシリンダ半径方向外方に位置しており、両縁２０．
２１の間のシリンダ半径方向の区間しにおいて、主要部
噴口１７の側燃焼室側開口と主燃焼室側開口は上下に（
シリンダ中心線Ｏと平行な方向に）並んでいる。換言す
れば、区関し＆−おいて主要部噴口１７は＃Ｊ燃焼室３
と主燃焼室１０をシリンダ中心線０と平行な方向に連通
させている。このような重合区関しは主要部噴口１７だ
けに形成されており、溝状部噴口１８には重合区間は形
成されていない。すなわち、側燃焼室側開口１３の近傍
における溝状部噴０１８の！ｌ向部分の内、シリンダ中
心線０＊の部分（ガイド２３）は溝状部噴口１８の主燃
焼９！１０側の開口（距離ｊ１の部分）のガスケット９
側の縁２５よりも距離１だけシリンダ半径方向外方へ張
出している。 上記構成を数式で説明づると、Ｄ＞Ａｃ
ｏｓθ か’：＋ａｃｏｓθ〉ｄ（Ａ＞ａ の場合） 又は Ｄ＞Ａｃｏｓθ＞ｄ （Ａ−ａ の場合）と
することにより、本発明の構成； Ｌｌ ＞Ｌ２ 、がつ、ｆｌｌ＜ｊ２ を満し、噴口部肉鰺Ａ及びａと噴口外径り及びｄの間に
は許容範囲が定まる。
なお上記符号はそれぞれ次の値を示している。
Ａ：主要部噴口１７の主燃焼室側聞口１４から側燃焼室
側開口１３の上端までの高さ ａ：溝状部噴口１８の主燃焼室側聞口１４から溝状部噴
口１８の上端までの高さ Ｄ：主要部噴口１７の噴口中心線０３に直角な方向の距
離（噴口１７の幅） ｄ：溝状部噴口１８の噴口中心線０３に直角む方向の距
離（噴口１８の幅） Ｌｌ ：主要部噴口１７の主燃焼室側聞口１４のシリン
ダ半径方向の距離 Ｌｌ：主要部噴口１７の側燃焼室側開口１３及び主燃焼
室側聞口１４の両者のシリンダ中心線０側の縁の間のシ
リンダ半径方向の距離 ｊ１ ：溝状部噴口１８の主燃焼室１０側開口のシリン
ダ半径方向の距離 距離ｐ２：満状部噴口１８の主燃焼室側聞口及び側燃焼
室側開口の両者のシリンダ中心線Ｏ側の縁の間のシリン
ダ半径方向の距離 θニジリンダ半径方向に対する噴口中心［１０３の傾斜
角度 なお主要部噴口１７や溝状部噴口１８の形状は図示の円
形及び半円形の他に、角形や菱形等、様々な形状を採用
することもできる。
側開口１３の上端までの高さ ａ：溝状部噴口１８の主燃焼室側聞口１４から溝状部噴
口１８の上端までの高さ Ｄ：主要部噴口１７の噴口中心線０３に直角な方向の距
離（噴口１７の幅） ｄ：溝状部噴口１８の噴口中心線０３に直角む方向の距
離（噴口１８の幅） Ｌｌ ：主要部噴口１７の主燃焼室側聞口１４のシリン
ダ半径方向の距離 Ｌｌ：主要部噴口１７の側燃焼室側開口１３及び主燃焼
室側聞口１４の両者のシリンダ中心線０側の縁の間のシ
リンダ半径方向の距離 ｊ１ ：溝状部噴口１８の主燃焼室１０側開口のシリン
ダ半径方向の距離 距離ｐ２：満状部噴口１８の主燃焼室側聞口及び側燃焼
室側開口の両者のシリンダ中心線Ｏ側の縁の間のシリン
ダ半径方向の距離 θニジリンダ半径方向に対する噴口中心［１０３の傾斜
角度 なお主要部噴口１７や溝状部噴口１８の形状は図示の円
形及び半円形の他に、角形や菱形等、様々な形状を採用
することもできる。
次に実施例構造の作用を説明する。ピストン８が上昇す
る圧縮行程において、主燃焼室１０内の空気は噴口１２
を経て副燃焼室３に流入する。この圧縮行程の初期には
、流入速度が遅いので、空気は主に絞り抵抗の小さい（
通路面積の広い）主要部噴口１７を通って副燃焼ｇ３へ
流入する。そして主要部噴口１７は前述の如く副燃焼室
中心線０１と平行な方向に連通ずる区間りを備えている
ので、空気は、矢印Ｓ１の如く、副燃焼室中心線０１に
比較的沿う方向に流入して渦流を形成づる。
る圧縮行程において、主燃焼室１０内の空気は噴口１２
を経て副燃焼室３に流入する。この圧縮行程の初期には
、流入速度が遅いので、空気は主に絞り抵抗の小さい（
通路面積の広い）主要部噴口１７を通って副燃焼ｇ３へ
流入する。そして主要部噴口１７は前述の如く副燃焼室
中心線０１と平行な方向に連通ずる区間りを備えている
ので、空気は、矢印Ｓ１の如く、副燃焼室中心線０１に
比較的沿う方向に流入して渦流を形成づる。
又ピストン８が上死点近傍まで上昇してくると、主燃焼
室１０の上下幅が狭くなり、空気はシリンダヘッド１の
下面とピストン８の上面に案内されて噴口１２へ高速で
ほぼシリンダ半径方向に沿って流入する。従って主要部
噴口１７を通過した空気は、初期の流入空気流（Ｓｌ）
に比べ、副燃焼室中心線０１に対して大きく傾斜した方
向で副燃焼室３に流入してｍｙｔを形成する。又流速の
上昇にともなって多量の空気が溝状部噴口１８からも副
燃焼室３へ流入する。この溝状部噴口１８は主要部噴口
１７のような重合区ＩＩＬを備えておらず、□、□７１
．。１８□７、□６ユ８ｔ をガイド２３で阻止するようになっている。そのために
溝状部噴口１８を通過した空気は、主要部噴口１７から
の空気流（Ｓｌ）に比べ、副燃焼室中心線０１に対して
大きく傾斜した方向で副燃焼室３に流入して渦流を形成
する。
室１０の上下幅が狭くなり、空気はシリンダヘッド１の
下面とピストン８の上面に案内されて噴口１２へ高速で
ほぼシリンダ半径方向に沿って流入する。従って主要部
噴口１７を通過した空気は、初期の流入空気流（Ｓｌ）
に比べ、副燃焼室中心線０１に対して大きく傾斜した方
向で副燃焼室３に流入してｍｙｔを形成する。又流速の
上昇にともなって多量の空気が溝状部噴口１８からも副
燃焼室３へ流入する。この溝状部噴口１８は主要部噴口
１７のような重合区ＩＩＬを備えておらず、□、□７１
．。１８□７、□６ユ８ｔ をガイド２３で阻止するようになっている。そのために
溝状部噴口１８を通過した空気は、主要部噴口１７から
の空気流（Ｓｌ）に比べ、副燃焼室中心線０１に対して
大きく傾斜した方向で副燃焼室３に流入して渦流を形成
する。
このように圧縮行程が進行するにつれて、１本の空気流
（Ｓｌ）に対して、方向の異なる１本の空気！１ｌ（Ｓ
ｌ）と２本（左右１対）の空気流（Ｓ３）が加わるので
、適正な渦流及び乱流が副燃焼室３全体に形成さ、燃料
との混合気生成が促進される。従って上死点近傍におい
て燃料噴射弁７から燃料が噴射されると、副燃焼室３全
体にわたって良好な燃焼が得られる。
（Ｓｌ）に対して、方向の異なる１本の空気！１ｌ（Ｓ
ｌ）と２本（左右１対）の空気流（Ｓ３）が加わるので
、適正な渦流及び乱流が副燃焼室３全体に形成さ、燃料
との混合気生成が促進される。従って上死点近傍におい
て燃料噴射弁７から燃料が噴射されると、副燃焼室３全
体にわたって良好な燃焼が得られる。
このようにして副燃焼ｉ！３に生じた火炎は、次の膨張
行程において、副燃焼ｖ３から噴口１２を経て主燃焼室
１０へ流出し、火炎とともに流出した未燃焼ガスは主燃
焼室１０内の空気と混合して燃焼を完了する。又、上記
流出ガス（燃焼及び未燃焼ガス）の流速は副燃焼室３で
の燃焼の影響を受けて極めて大きくなる。そしてこの動
作において、広い主Ｈ部噴口１７からは極めて高い速度
でガスが流出するのに対し、その両側の狭い溝状部噴口
１８からは比較的低速でガスが流出する。このように噴
口１２からの流出ガス流全体をみた場合、中心部から周
辺部へゆくにつれて流速が低下した状態となる。そのた
めに噴口１２から主燃焼室１０へ流出したガスは中心部
から押し広げられる形で主燃焼室１０全体に効率良く広
がり、その結果、主燃焼室１０内の空気全体を有効に利
用して燃焼が行われる。
行程において、副燃焼ｖ３から噴口１２を経て主燃焼室
１０へ流出し、火炎とともに流出した未燃焼ガスは主燃
焼室１０内の空気と混合して燃焼を完了する。又、上記
流出ガス（燃焼及び未燃焼ガス）の流速は副燃焼室３で
の燃焼の影響を受けて極めて大きくなる。そしてこの動
作において、広い主Ｈ部噴口１７からは極めて高い速度
でガスが流出するのに対し、その両側の狭い溝状部噴口
１８からは比較的低速でガスが流出する。このように噴
口１２からの流出ガス流全体をみた場合、中心部から周
辺部へゆくにつれて流速が低下した状態となる。そのた
めに噴口１２から主燃焼室１０へ流出したガスは中心部
から押し広げられる形で主燃焼室１０全体に効率良く広
がり、その結果、主燃焼室１０内の空気全体を有効に利
用して燃焼が行われる。
（発明の効果）
以上説明したように本発明によると、主ｖ１部噴口１７
と溝状部噴口１８とから成る噴口１２により、圧縮行程
の初期と後期とでは副燃焼室３内の空気流の方向が変る
ようにするとともに、圧縮行程の後期において、ガイド
２３を有する溝状部噴口１８により主！！部噴口１７か
らの空気流（Ｓｌ）とは別の空気ＩＥ（８３）を形成す
るようにしたので、！ｉＩＪ燃焼室３内の空気全体を有
効に利用して燃料を燃焼させることができる。又膨張行
程では、中心部が高速で周辺部が低速のガス流が副燃焼
室３から主燃焼室１０へ流出するので、主燃焼室１０内
の空気全体を有効に利用してガスを燃焼させることがで
きる。従って！Ｉ関の燃焼性能を改善することができる
。
と溝状部噴口１８とから成る噴口１２により、圧縮行程
の初期と後期とでは副燃焼室３内の空気流の方向が変る
ようにするとともに、圧縮行程の後期において、ガイド
２３を有する溝状部噴口１８により主！！部噴口１７か
らの空気流（Ｓｌ）とは別の空気ＩＥ（８３）を形成す
るようにしたので、！ｉＩＪ燃焼室３内の空気全体を有
効に利用して燃料を燃焼させることができる。又膨張行
程では、中心部が高速で周辺部が低速のガス流が副燃焼
室３から主燃焼室１０へ流出するので、主燃焼室１０内
の空気全体を有効に利用してガスを燃焼させることがで
きる。従って！Ｉ関の燃焼性能を改善することができる
。
（別の実施例）
第３図の如く、噴口１２の中心部を副燃焼室中心［１０
１に一致させることもできる。又副室形状も一部に平面
及び段部を形成したものであってもよい。
１に一致させることもできる。又副室形状も一部に平面
及び段部を形成したものであってもよい。
又第４図及び第５図の如く、両溝状部噴口１８の中心１
ｉ０６ （第５図）を含む面Ｂ−８を主要部噴口１７の
中心線０５に対して斜め下方（第５図のガスケット９側
）へずらせ、ガイド２３側において主要部噴口１７と溝
状部噴口１８の内周面を大きい段差を介して連続させる
こともできる。
ｉ０６ （第５図）を含む面Ｂ−８を主要部噴口１７の
中心線０５に対して斜め下方（第５図のガスケット９側
）へずらせ、ガイド２３側において主要部噴口１７と溝
状部噴口１８の内周面を大きい段差を介して連続させる
こともできる。
第１図は本発明実施例の垂直断面部分図、第２図は第１
図の１１断向部分図、第３図は別の実施例の垂直断面部
分図、第４図は更に別の実施例の垂直断面部分図、第５
図は第４図のＶ−Ｖ＊向部分図である。１・・・シリン
ダヘッド、３・・・ｇＡ燃焼室、１０・・・主燃焼！、
１２・・・噴口、１３・・・側燃焼室側開口、１４・・
・主燃焼室側間口、１７・・・主要部噴口、１８・・・
溝状部噴口、２０・・・主燃焼室側間口のシリンダ外周
側の縁、０・・・シリンダ中心線、０３・・・噴口中心
線、Ａ・・・副燃焼室中心点、Ｒ・・・ピストン円周方
向
図の１１断向部分図、第３図は別の実施例の垂直断面部
分図、第４図は更に別の実施例の垂直断面部分図、第５
図は第４図のＶ−Ｖ＊向部分図である。１・・・シリン
ダヘッド、３・・・ｇＡ燃焼室、１０・・・主燃焼！、
１２・・・噴口、１３・・・側燃焼室側開口、１４・・
・主燃焼室側間口、１７・・・主要部噴口、１８・・・
溝状部噴口、２０・・・主燃焼室側間口のシリンダ外周
側の縁、０・・・シリンダ中心線、０３・・・噴口中心
線、Ａ・・・副燃焼室中心点、Ｒ・・・ピストン円周方
向
Claims (2)
- （１）シリンダ中心線からシリンダ半径方向に離れた位
置においてシリンダヘッドに副燃焼室を設け、主燃焼室
と副燃焼室をつなぐ噴口をシリンダヘッドに設け、上記
噴口をその側燃焼室側の開口が主燃焼室側の開口よりも
シリンダ半径方向外方に位置するように形成し、噴口に
、通路面積の広い主要部噴口と通路面積の狭い溝状部噴
口とを設け、上記溝状部噴口を主要部噴口に対して概ね
ピストン円周方向に位置させ、主要部噴口の両端開口を
シリンダ中心線方向に重合させ、溝状部噴口の両端開口
はシリンダ中心線方向に重合しないようにしたことを特
徴とするディーゼル機関の副燃焼室。 - （２）溝状部噴口の副燃焼室側開口のシリンダ中心線側
の縁を主要部噴口の縁との間に段差を付けた特許請求の
範囲第１項に記載のディーゼル機関の副燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60015161A JPS61171822A (ja) | 1985-01-28 | 1985-01-28 | デイ−ゼル機関の副燃焼室 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60015161A JPS61171822A (ja) | 1985-01-28 | 1985-01-28 | デイ−ゼル機関の副燃焼室 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61171822A true JPS61171822A (ja) | 1986-08-02 |
| JPH0250295B2 JPH0250295B2 (ja) | 1990-11-01 |
Family
ID=11881075
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60015161A Granted JPS61171822A (ja) | 1985-01-28 | 1985-01-28 | デイ−ゼル機関の副燃焼室 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61171822A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000097029A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Kubota Corp | 副室式燃焼室を備えたディーゼルエンジンの連通孔口金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5759410A (en) * | 1980-09-24 | 1982-04-09 | Sumitomo Electric Industries | Method of extending and anchoring aerial ground wire |
| JPS5851215A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-03-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 渦流室式デイ−ゼルエンジンの燃焼室 |
| JPS5949405A (ja) * | 1982-09-13 | 1984-03-22 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼方法 |
-
1985
- 1985-01-28 JP JP60015161A patent/JPS61171822A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5759410A (en) * | 1980-09-24 | 1982-04-09 | Sumitomo Electric Industries | Method of extending and anchoring aerial ground wire |
| JPS5851215A (ja) * | 1981-09-22 | 1983-03-25 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 渦流室式デイ−ゼルエンジンの燃焼室 |
| JPS5949405A (ja) * | 1982-09-13 | 1984-03-22 | Babcock Hitachi Kk | 燃焼方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000097029A (ja) * | 1998-09-22 | 2000-04-04 | Kubota Corp | 副室式燃焼室を備えたディーゼルエンジンの連通孔口金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0250295B2 (ja) | 1990-11-01 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |