JP2603216Y2 - 内燃機関の燃焼室構造 - Google Patents
内燃機関の燃焼室構造Info
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- JP2603216Y2 JP2603216Y2 JP1992026463U JP2646392U JP2603216Y2 JP 2603216 Y2 JP2603216 Y2 JP 2603216Y2 JP 1992026463 U JP1992026463 U JP 1992026463U JP 2646392 U JP2646392 U JP 2646392U JP 2603216 Y2 JP2603216 Y2 JP 2603216Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、内燃機関の燃焼室内の
混合気および新気に生じさせるタンブル流の流れを強化
するための燃焼室構造に関する。
混合気および新気に生じさせるタンブル流の流れを強化
するための燃焼室構造に関する。
【０００２】
【従来の技術】昨今の低燃費化エンジンの要求に答え、
燃焼室内に燃料の濃い部分と、薄い部分とを形成させ、
燃焼室全体では燃料が希薄な状態に保ち、その濃い部分
を燃焼させることで少ない燃料で燃焼を行い、従来のエ
ンジンより燃費を稼ぐエンジンが最近開発されて来てい
る。
燃焼室内に燃料の濃い部分と、薄い部分とを形成させ、
燃焼室全体では燃料が希薄な状態に保ち、その濃い部分
を燃焼させることで少ない燃料で燃焼を行い、従来のエ
ンジンより燃費を稼ぐエンジンが最近開発されて来てい
る。
【０００３】上記エンジンは、２つの吸気ポートからそ
れぞれ空燃比がリッチな混合気とリーンな混合気または
空気を層状状態で燃焼室に供給し、全体として希薄燃焼
を行わせて、燃費の改善やＣＯの低減、あるいは低ノッ
ク性の向上等をはかる成層燃焼エンジンが提案されてい
る。
れぞれ空燃比がリッチな混合気とリーンな混合気または
空気を層状状態で燃焼室に供給し、全体として希薄燃焼
を行わせて、燃費の改善やＣＯの低減、あるいは低ノッ
ク性の向上等をはかる成層燃焼エンジンが提案されてい
る。
【０００４】上記のような成層燃焼エンジンでは、２つ
の吸気ポートから供給される混合気及び空気により、気
筒内に層状のタンブル流が生成され、気筒中央から偏心
した位置にある一方の吸気ポートのみに燃料を噴射し、
その燃料が噴射される吸気ポート側に気筒中心から偏心
した位置、すなわち空燃比がリッチな領域に、点火栓で
点火させ燃焼させることで、全体として空燃比がリーン
であっても、従来のエンジンと比較してほぼ同等な安定
度のある燃焼が得られることが確認されている。
の吸気ポートから供給される混合気及び空気により、気
筒内に層状のタンブル流が生成され、気筒中央から偏心
した位置にある一方の吸気ポートのみに燃料を噴射し、
その燃料が噴射される吸気ポート側に気筒中心から偏心
した位置、すなわち空燃比がリッチな領域に、点火栓で
点火させ燃焼させることで、全体として空燃比がリーン
であっても、従来のエンジンと比較してほぼ同等な安定
度のある燃焼が得られることが確認されている。
【０００５】
【考案が解決しようとする課題】上記のような成層燃焼
エンジンは図９に示す。シリンダヘッド１内にあり、燃
焼室３内に吸気を連通するストレートな吸気ポート５，
７を通った吸気は、燃焼室３の頂面に沿ってタンブル流
を形成しながら燃焼室３に流入する。
エンジンは図９に示す。シリンダヘッド１内にあり、燃
焼室３内に吸気を連通するストレートな吸気ポート５，
７を通った吸気は、燃焼室３の頂面に沿ってタンブル流
を形成しながら燃焼室３に流入する。
【０００６】しかしながら、従来からある燃焼室と弁と
の構造では、排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５
の傘表１７，１９の外周である弁マージン１３ａ，１５
ａが、燃焼室３の頂面に対して突出している。
の構造では、排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５
の傘表１７，１９の外周である弁マージン１３ａ，１５
ａが、燃焼室３の頂面に対して突出している。
【０００７】このため、例えば吸気弁２１，２３が開弁
して、混合気及び新気がタンブル流を形成しながら吸気
ポート５，７から燃焼室３内に流入する場合などは、タ
ンブル流の一部が燃焼室３内に突出している排気弁９，
１１の弁マージン１３ａ，１５ａに衝突し、吸気タンブ
ル流を阻害して吸気の成層化の妨げとなっていた。
して、混合気及び新気がタンブル流を形成しながら吸気
ポート５，７から燃焼室３内に流入する場合などは、タ
ンブル流の一部が燃焼室３内に突出している排気弁９，
１１の弁マージン１３ａ，１５ａに衝突し、吸気タンブ
ル流を阻害して吸気の成層化の妨げとなっていた。
【０００８】そこで図１０〜図１２に示すようなエンジ
ンが考案された。このエンジンは、図１２のように排気
弁９，１１の閉弁時に燃焼室３頂面に触れている排気弁
９，１１のバルブヘッド１３，１５の弁フェース１３
ｂ，１５ｂおよび弁マージン１３ａ，１５ａを、図１１
および図１２での点線で示している従来の排気弁と比較
して、バルブシート２５，２７と嵌合する形状に凹めら
れている凹部３３が設けられている。
ンが考案された。このエンジンは、図１２のように排気
弁９，１１の閉弁時に燃焼室３頂面に触れている排気弁
９，１１のバルブヘッド１３，１５の弁フェース１３
ｂ，１５ｂおよび弁マージン１３ａ，１５ａを、図１１
および図１２での点線で示している従来の排気弁と比較
して、バルブシート２５，２７と嵌合する形状に凹めら
れている凹部３３が設けられている。
【０００９】上記凹部３３は、このバルブシート２５，
２７と排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５との嵌
合代を深くし、同バルブヘッド１３，１５を排気ポート
２９，３１側に深く入る様に構成されているので、燃焼
室３頂面と排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５の
傘表１７，１９の面とが図１１に示すように略面一とな
り、吸気タンブル流が排気弁９，１１のバルブヘッド１
３，１５の弁マージン１３ａ，１５ａに衝突しないよう
にしたので、吸気タンブルの流れが阻害されずに吸気の
成層化の効率を促すエンジンである。
２７と排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５との嵌
合代を深くし、同バルブヘッド１３，１５を排気ポート
２９，３１側に深く入る様に構成されているので、燃焼
室３頂面と排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５の
傘表１７，１９の面とが図１１に示すように略面一とな
り、吸気タンブル流が排気弁９，１１のバルブヘッド１
３，１５の弁マージン１３ａ，１５ａに衝突しないよう
にしたので、吸気タンブルの流れが阻害されずに吸気の
成層化の効率を促すエンジンである。
【００１０】しかし図１１および図１２に示すように、
このようなエンジンにおいては、排気弁９，１１の弁フ
ェース１３ｂ，１５ｂおよび弁マージン１３ａ，１５ａ
に凹部３３を設けたため、凹部３３のステム４７，４９
側に隣接する弁フェース１３ｂ，１５ｂの部分に凸形状
が生じる。このため図１２に示すように排気行程におい
て、凸形状である凸部３５に排気流が矢印３７のように
衝突し、排気流を乱し排気効率を下げる原因となる。
このようなエンジンにおいては、排気弁９，１１の弁フ
ェース１３ｂ，１５ｂおよび弁マージン１３ａ，１５ａ
に凹部３３を設けたため、凹部３３のステム４７，４９
側に隣接する弁フェース１３ｂ，１５ｂの部分に凸形状
が生じる。このため図１２に示すように排気行程におい
て、凸形状である凸部３５に排気流が矢印３７のように
衝突し、排気流を乱し排気効率を下げる原因となる。
【００１１】さらに排気行程の排気弁リフト位置が、従
来のリフト位置（図１２の点線の排気弁位置）より弁マ
ージン１３ａ，１５ａの厚さ分だけ排気ポート２９，３
１に近くなるめ、弁フェースの凸部３５とバルブシート
２５，２７との距離Ｄは、従来の場合に比べ凸部３５の
凸部分だけ狭くなる。これによって、排気流通路の通路
面積が減少し、排気効率を低下させる原因となってい
た。
来のリフト位置（図１２の点線の排気弁位置）より弁マ
ージン１３ａ，１５ａの厚さ分だけ排気ポート２９，３
１に近くなるめ、弁フェースの凸部３５とバルブシート
２５，２７との距離Ｄは、従来の場合に比べ凸部３５の
凸部分だけ狭くなる。これによって、排気流通路の通路
面積が減少し、排気効率を低下させる原因となってい
た。
【００１２】
【課題を解決するための手段】エンジンのシリンダヘッ
ド下面に形成されたペントルーフ型の燃焼室と、上記燃
焼室内面の上記ペントルーフの一側に開口すると共に上
記燃焼室内に流れ込んだ吸気がタンブル流を形成するよ
うに略ストレートな形状をなした吸気ポートと、上記吸
気ポートを開閉する吸気弁と、上記燃焼室内面の上記ペ
ントルーフの他側で上記吸気ポートの開口に隣接し且つ
上記タンブル流の流れ方向に配置されて開口するように
形成された排気ポートと、上記排気ポートを開閉する排
気弁と、上記排気弁の周囲の燃焼室頂面のうち上記吸気
弁側燃焼室頂面を所定量凹ませることにより同排気弁閉
弁時に上記排気弁の傘表（カサオモテ）面と上記燃焼室
頂面とを略面一とする第１凹部とを備え、上記吸気ポー
トから上記排気弁側の上記燃焼室内に流れ込んだ吸気を
上記排気弁の傘表面によってガイドして上記排気弁側の
燃焼室側壁に導くことを特徴とする。
ド下面に形成されたペントルーフ型の燃焼室と、上記燃
焼室内面の上記ペントルーフの一側に開口すると共に上
記燃焼室内に流れ込んだ吸気がタンブル流を形成するよ
うに略ストレートな形状をなした吸気ポートと、上記吸
気ポートを開閉する吸気弁と、上記燃焼室内面の上記ペ
ントルーフの他側で上記吸気ポートの開口に隣接し且つ
上記タンブル流の流れ方向に配置されて開口するように
形成された排気ポートと、上記排気ポートを開閉する排
気弁と、上記排気弁の周囲の燃焼室頂面のうち上記吸気
弁側燃焼室頂面を所定量凹ませることにより同排気弁閉
弁時に上記排気弁の傘表（カサオモテ）面と上記燃焼室
頂面とを略面一とする第１凹部とを備え、上記吸気ポー
トから上記排気弁側の上記燃焼室内に流れ込んだ吸気を
上記排気弁の傘表面によってガイドして上記排気弁側の
燃焼室側壁に導くことを特徴とする。
【００１３】
【作用】本願考案によると、燃焼室頂面部の内周面と排
気弁の傘表面とが略面一となると共に、吸気ポートから
排気弁側の燃焼室内に流れ込んだ吸気を排気弁の傘表面
によってガイドして排気弁側の燃焼室側壁に導くことに
よって、吸気行程では吸気ポートから燃焼室に流れ込ん
だ吸気が吸気ポートに隣接し且つタンブル流の流れ方向
に位置する排気弁の弁マージンに衝突することなく、さ
らに吸気ポートから燃焼室に流れ込んだ吸気がこの排気
弁の傘表面によってガイドされ排気弁側の燃焼室側壁に
導かれることにより、吸気タンブル流を効率よく生成す
ることができる。また、排気行程では、弁フェースに凹
凸がないため、排気流は排気弁のバルブヘッドに沿って
排気流に乱れを生じることなく滑らかに排気ポートへ流
れ、更に排気流通路の通路面積を減少したりすることも
なく、排出すべき排気を充分に排出できる。
気弁の傘表面とが略面一となると共に、吸気ポートから
排気弁側の燃焼室内に流れ込んだ吸気を排気弁の傘表面
によってガイドして排気弁側の燃焼室側壁に導くことに
よって、吸気行程では吸気ポートから燃焼室に流れ込ん
だ吸気が吸気ポートに隣接し且つタンブル流の流れ方向
に位置する排気弁の弁マージンに衝突することなく、さ
らに吸気ポートから燃焼室に流れ込んだ吸気がこの排気
弁の傘表面によってガイドされ排気弁側の燃焼室側壁に
導かれることにより、吸気タンブル流を効率よく生成す
ることができる。また、排気行程では、弁フェースに凹
凸がないため、排気流は排気弁のバルブヘッドに沿って
排気流に乱れを生じることなく滑らかに排気ポートへ流
れ、更に排気流通路の通路面積を減少したりすることも
なく、排出すべき排気を充分に排出できる。
【００１４】
【実施例】以下、本願考案の第１実施例を吸排気弁の有
する場合について図１、図２を用いて説明する。なお従
来構造で既に説明した構成については、同一符号を付し
て説明を省略する。
する場合について図１、図２を用いて説明する。なお従
来構造で既に説明した構成については、同一符号を付し
て説明を省略する。
【００１５】図１はペントルーフ型燃焼室を持つエンジ
ンの鉛直方向断面図であり、図２のＩ−Ｉに沿う断面図
である。図２は図１のII−IIに沿う矢視断面図である。
燃焼室３頂面には、断面が逆三角形状でタンブル流を生
成するストレートな吸気ポート５，７の開口端３９，４
１と排気ポート２９，３１の開口端４３，４５を有し、
吸気弁２１，２３および排気弁９，１１によって開閉さ
れる。
ンの鉛直方向断面図であり、図２のＩ−Ｉに沿う断面図
である。図２は図１のII−IIに沿う矢視断面図である。
燃焼室３頂面には、断面が逆三角形状でタンブル流を生
成するストレートな吸気ポート５，７の開口端３９，４
１と排気ポート２９，３１の開口端４３，４５を有し、
吸気弁２１，２３および排気弁９，１１によって開閉さ
れる。
【００１６】上記開口端４３，４５の周囲を所定量凹め
た第１凹部５１，５３を設ける。上記第１凹部は吸気弁
２１，２３側部分のバルブシート２５，２７を燃焼室３
に突出する弁マージン１３ａ，１５ａの厚さ分だけ燃焼
室３頂面を凹めたものである。
た第１凹部５１，５３を設ける。上記第１凹部は吸気弁
２１，２３側部分のバルブシート２５，２７を燃焼室３
に突出する弁マージン１３ａ，１５ａの厚さ分だけ燃焼
室３頂面を凹めたものである。
【００１７】さらに第１凹部５１，５３は、図２に示す
ようにバルブヘッド１３，１５の径以上の略円弧であ
り、第１凹部５１，５３の吸気弁側端部５５，５７から
開口端４３，４５のシリンダブロック側端部６１，６３
に向かって凹め量を徐々に減らし、シリンダブロック側
端部６１，６３で燃焼室３内面と略同一面になる。
ようにバルブヘッド１３，１５の径以上の略円弧であ
り、第１凹部５１，５３の吸気弁側端部５５，５７から
開口端４３，４５のシリンダブロック側端部６１，６３
に向かって凹め量を徐々に減らし、シリンダブロック側
端部６１，６３で燃焼室３内面と略同一面になる。
【００１８】さらにシリンダブロック５９側の燃焼室３
頂面では、バルブシート２５，２７の面が燃焼室３頂面
に対して従来のバルブシートと燃焼室頂面とが同一構造
であるため、開口端４３，４５のバルブシート２５，２
７は従来のバルブシートより上記第１凹部５１，５３の
凹め量だけ、吸気弁側がピストン運動方向上方に傾き、
バルブシート２５，２７の垂線方向である上記排気弁
９、１１のステム４７，４９の軸線Ａは、従来のバルブ
ステム軸線Ｂに対して、ピストン６５運動方向下方へ傾
倒している。
頂面では、バルブシート２５，２７の面が燃焼室３頂面
に対して従来のバルブシートと燃焼室頂面とが同一構造
であるため、開口端４３，４５のバルブシート２５，２
７は従来のバルブシートより上記第１凹部５１，５３の
凹め量だけ、吸気弁側がピストン運動方向上方に傾き、
バルブシート２５，２７の垂線方向である上記排気弁
９、１１のステム４７，４９の軸線Ａは、従来のバルブ
ステム軸線Ｂに対して、ピストン６５運動方向下方へ傾
倒している。
【００１９】従って、本実施例の場合には図２におい
て、排気弁９，１１の傘表１７，１９は吸気弁２１，２
３側では燃焼室３頂面と略面一となり、その反対側即ち
シリンダブロック５９側に行くにしたがって、上記弁マ
ージン１３ａ，１５ａが次第に燃焼室内に露出する構造
になっている。
て、排気弁９，１１の傘表１７，１９は吸気弁２１，２
３側では燃焼室３頂面と略面一となり、その反対側即ち
シリンダブロック５９側に行くにしたがって、上記弁マ
ージン１３ａ，１５ａが次第に燃焼室内に露出する構造
になっている。
【００２０】上記構成によると、内燃機関の吸気行程で
は、吸気ポート５，７から燃焼室３に流れ込んだ吸気タ
ンブル流が、排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５
の弁マージン１３ａ，１５ａに衝突せず、排気弁９，１
１の傘表１７，１９の傾斜にガイドされ、効率よいタン
ブル流を生成することができ、燃焼室３の成層化を促進
させ、それに伴う空燃比のリーン化を進め燃費の向上を
促す。
は、吸気ポート５，７から燃焼室３に流れ込んだ吸気タ
ンブル流が、排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５
の弁マージン１３ａ，１５ａに衝突せず、排気弁９，１
１の傘表１７，１９の傾斜にガイドされ、効率よいタン
ブル流を生成することができ、燃焼室３の成層化を促進
させ、それに伴う空燃比のリーン化を進め燃費の向上を
促す。
【００２１】さらに排気行程では、排気弁９，１１のバ
ルブヘッド１３，１５の弁マージン１３ａ，１５ａ、弁
フェース１３ｂ，１５ｂ、バルブシート２５，２７の形
状は従来通りなので、燃焼後の排気流がそれらの形状に
沿って、効率良く排気ポート２９，３１内に排出され
る。
ルブヘッド１３，１５の弁マージン１３ａ，１５ａ、弁
フェース１３ｂ，１５ｂ、バルブシート２５，２７の形
状は従来通りなので、燃焼後の排気流がそれらの形状に
沿って、効率良く排気ポート２９，３１内に排出され
る。
【００２２】次に本願考案の第２実施例について図３、
図４を用いて説明する。なお従来例および第１実施例で
既に説明した構成については、同一符号を付して説明を
省略する。
図４を用いて説明する。なお従来例および第１実施例で
既に説明した構成については、同一符号を付して説明を
省略する。
【００２３】図３はペントルーフ型燃焼室構造であり、
図４のIII −III に沿う断面図である。上記第１実施例
と同様に排気弁９，１１を閉じる時に燃焼室３に突出す
る同吸気弁２１，２３側の略弁マージン１３ａ，１５ａ
部分の厚さ分だけ、燃焼室３内面より凹めてバルブシー
ト２５，２７を配設し、第１凹部５１，５３を形成す
る。
図４のIII −III に沿う断面図である。上記第１実施例
と同様に排気弁９，１１を閉じる時に燃焼室３に突出す
る同吸気弁２１，２３側の略弁マージン１３ａ，１５ａ
部分の厚さ分だけ、燃焼室３内面より凹めてバルブシー
ト２５，２７を配設し、第１凹部５１，５３を形成す
る。
【００２４】さらにシリンダブロック５９側の燃焼室３
内面を略弁マージン１３ａ，１５ａの厚さ分だけ凹め
て、上記吸気弁側と同様に第２凹部６５，６７を形成す
る。上記第２凹部６５，６７は、バルブヘッド１３，１
５の径以上の円弧でかつシリンダブロック５９と隣接す
る燃焼室３頂面の略端部５９ａに達するように形成され
ている。
内面を略弁マージン１３ａ，１５ａの厚さ分だけ凹め
て、上記吸気弁側と同様に第２凹部６５，６７を形成す
る。上記第２凹部６５，６７は、バルブヘッド１３，１
５の径以上の円弧でかつシリンダブロック５９と隣接す
る燃焼室３頂面の略端部５９ａに達するように形成され
ている。
【００２５】上記構成によると、吸気行程では、吸気ポ
ート５，７から燃焼室３に流れ込んだ吸気流は排気弁
９，１１のバルブヘッド１３，１５の弁マージン１３
ａ，１５ａに衝突することなく吸気タンブル流を形成で
きる。さらに排気行程では、燃焼後の排気が排気弁９，
１１のバルブヘッド１３，１５の弁マージン１３ａ，１
５ａ、弁フェース１３ｂ，１５ｂ、バルブシート２５，
２７等の形状に沿って、第１、第２凹部５１，５３，６
５，６７にガイドされ、効率良く排気ポート２９，３１
内に排出される。
ート５，７から燃焼室３に流れ込んだ吸気流は排気弁
９，１１のバルブヘッド１３，１５の弁マージン１３
ａ，１５ａに衝突することなく吸気タンブル流を形成で
きる。さらに排気行程では、燃焼後の排気が排気弁９，
１１のバルブヘッド１３，１５の弁マージン１３ａ，１
５ａ、弁フェース１３ｂ，１５ｂ、バルブシート２５，
２７等の形状に沿って、第１、第２凹部５１，５３，６
５，６７にガイドされ、効率良く排気ポート２９，３１
内に排出される。
【００２６】また、第２実施例では図３のIV−IVに沿う
矢視断面図である図４のように、第２凹部６５，６７は
排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５より径の大き
い円弧であったが、第５図のように排気弁略中央部から
シリンダブロック側の燃焼室３頂面の全域を凹めてもよ
い。また、第１凹部および第２凹部の凹める大きさをほ
ぼ同じに形成してもよい。即ち排気弁ステム軸線Ａと従
来構造の排気弁ステム軸線Ｂとが略同一軸線となるよう
に形成しても、上記両凹部の凹め量を変えて第１実施例
のように両軸線Ａ、Ｂが非平行となるようにしてもよ
い。
矢視断面図である図４のように、第２凹部６５，６７は
排気弁９，１１のバルブヘッド１３，１５より径の大き
い円弧であったが、第５図のように排気弁略中央部から
シリンダブロック側の燃焼室３頂面の全域を凹めてもよ
い。また、第１凹部および第２凹部の凹める大きさをほ
ぼ同じに形成してもよい。即ち排気弁ステム軸線Ａと従
来構造の排気弁ステム軸線Ｂとが略同一軸線となるよう
に形成しても、上記両凹部の凹め量を変えて第１実施例
のように両軸線Ａ、Ｂが非平行となるようにしてもよ
い。
【００２７】上記第１実施例および第２実施例は、４弁
エンジンについてであるが、本願考案はこれに限ること
なく、第６図〜第８図のような点火プラグを片寄せにし
た３弁エンジンあるいは、５弁エンジンでも上記同様の
作用効果が得られる。上記実施例では、吸排気弁のバル
ブシート２５，２７を有するものについて説明したが、
バルブシート２５，２７を使用せずに、このシリンダヘ
ッドに直接バルブシートを形成するものであっても同様
の作用効果が得られる。
エンジンについてであるが、本願考案はこれに限ること
なく、第６図〜第８図のような点火プラグを片寄せにし
た３弁エンジンあるいは、５弁エンジンでも上記同様の
作用効果が得られる。上記実施例では、吸排気弁のバル
ブシート２５，２７を有するものについて説明したが、
バルブシート２５，２７を使用せずに、このシリンダヘ
ッドに直接バルブシートを形成するものであっても同様
の作用効果が得られる。
【００２８】
【効果】以上のように本願考案によると、燃焼室頂面部
の内周面と排気弁の傘表面とが略面一となると共に、吸
気ポートから排気弁側の燃焼室内に流れ込んだ吸気を排
気弁の傘表面によってガイドして排気弁側の燃焼室側壁
に導くことによって、吸気行程では、吸気タンブル流を
効率よく生成することができるので、空燃比をよりリー
ンに制御することができ、燃費をより向上できると共
に、排気行程では、排気流の流れを乱す凹凸もなく、更
に排気流通路の通路面積を減少したりすることもないの
で、排気がバルブヘッドの形状に沿って排気ポートに排
出され、効率の良い排気が行われるため燃焼効率をアッ
プしてエンジン出力を向上できる。
の内周面と排気弁の傘表面とが略面一となると共に、吸
気ポートから排気弁側の燃焼室内に流れ込んだ吸気を排
気弁の傘表面によってガイドして排気弁側の燃焼室側壁
に導くことによって、吸気行程では、吸気タンブル流を
効率よく生成することができるので、空燃比をよりリー
ンに制御することができ、燃費をより向上できると共
に、排気行程では、排気流の流れを乱す凹凸もなく、更
に排気流通路の通路面積を減少したりすることもないの
で、排気がバルブヘッドの形状に沿って排気ポートに排
出され、効率の良い排気が行われるため燃焼効率をアッ
プしてエンジン出力を向上できる。
【図１】本願考案の第１実施例を最も良く表した燃焼室
の鉛直方向断面図であり、図２のＩ−Ｉに沿う断面図で
ある。
の鉛直方向断面図であり、図２のＩ−Ｉに沿う断面図で
ある。
【図２】本願考案の第１実施例の図１のII−II線に沿う
矢視断面図である。
矢視断面図である。
【図３】本願考案の第２実施例を最も良く表した燃焼室
の鉛直方向断面図であり、図４のIII −III に沿う断面
図である。
の鉛直方向断面図であり、図４のIII −III に沿う断面
図である。
【図４】本願考案の第２実施例の図３のIV−IV線に沿う
矢視断面図である。
矢視断面図である。
【図５】本願考案の第２実施例の応用例であり、図３の
IV−IV線に沿う矢視断面図である。
IV−IV線に沿う矢視断面図である。
【図６】本願考案の第１実施例の応用例であり、図１の
II−II線に沿う矢視断面図である。
II−II線に沿う矢視断面図である。
【図７】本願考案の第２実施例の応用例であり、図３の
IV−IV線に沿う矢視断面図である。
IV−IV線に沿う矢視断面図である。
【図８】本願考案の第２実施例の応用例であり、図３の
IV−IV線に沿う矢視断面図である。
IV−IV線に沿う矢視断面図である。
【図９】従来の燃焼室と弁構造を表した構造の吸気行程
を示す燃焼室断面図である。
を示す燃焼室断面図である。
【図１０】弁に凹部を設け燃焼室内面とバルブヘッド裏
面を面一にした従来構造の吸気行程燃焼室断面図であ
る。
面を面一にした従来構造の吸気行程燃焼室断面図であ
る。
【図１１】図１０における排気弁のバルブヘッド拡大図
である。
である。
【図１２】弁に凹部を設け燃焼室内面とバルブヘッド裏
面を面一にした従来構造の排気行程を示す燃焼室断面図
である。
面を面一にした従来構造の排気行程を示す燃焼室断面図
である。
３ 燃焼室 ５，７ 吸気ポート ９，１１ 排気弁 １７，１９ 傘表 ２１，２３ 吸気弁 ２５，２７ バルブシート ２９，３１ 排気ポート ５１，５３ 第１凹部 ６５，６７ 第２凹部
Claims (2)
- 【請求項１】エンジンのシリンダヘッド下面に形成され
たペントルーフ型の燃焼室と、上記燃焼室内面の上記ペ
ントルーフの一側に開口すると共に上記燃焼室内に流れ
込んだ吸気がタンブル流を形成するように略ストレート
な形状をなした吸気ポートと、上記吸気ポートを開閉す
る吸気弁と、上記燃焼室内面の上記ペントルーフの他側
で上記吸気ポートの開口に隣接し且つ上記タンブル流の
流れ方向に配置されて開口するように形成された排気ポ
ートと、上記排気ポートを開閉する排気弁と、上記排気
弁の周囲の燃焼室頂面のうち上記吸気弁側燃焼室頂面を
所定量凹ませることにより同排気弁閉弁時に上記排気弁
の傘表（カサオモテ）面と上記燃焼室頂面とを略面一と
する第１凹部とを備え、上記吸気ポートから上記排気弁
側の上記燃焼室内に流れ込んだ吸気を上記排気弁の傘表
面によってガイドして上記排気弁側の燃焼室側壁に導く
ことを特徴とする内燃機関の燃焼室構造。 - 【請求項２】上記排気弁の周囲の燃焼室頂面のうちシリ
ンダブロック側の燃焼室頂面を所定量凹ませ、排気行程
時に上記排気弁とバルブシートとの間の排気流体が滑ら
かに流れるような第２凹部を備えた請求項１記載の内燃
機関の燃焼室構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992026463U JP2603216Y2 (ja) | 1992-03-30 | 1992-03-30 | 内燃機関の燃焼室構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1992026463U JP2603216Y2 (ja) | 1992-03-30 | 1992-03-30 | 内燃機関の燃焼室構造 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0578953U JPH0578953U (ja) | 1993-10-26 |
| JP2603216Y2 true JP2603216Y2 (ja) | 2000-03-06 |
Family
ID=12194212
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1992026463U Expired - Fee Related JP2603216Y2 (ja) | 1992-03-30 | 1992-03-30 | 内燃機関の燃焼室構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2603216Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4586519B2 (ja) * | 2004-12-06 | 2010-11-24 | 日産自動車株式会社 | 内燃機関 |
| JP5322407B2 (ja) * | 2007-07-06 | 2013-10-23 | 富士重工業株式会社 | エンジンの燃焼室構造 |
| JP6365382B2 (ja) * | 2015-04-07 | 2018-08-01 | トヨタ自動車株式会社 | 内燃機関 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS52152907U (ja) * | 1976-05-14 | 1977-11-19 |
-
1992
- 1992-03-30 JP JP1992026463U patent/JP2603216Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0578953U (ja) | 1993-10-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19991109 |
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