JPS5838610B2 - 内燃機関 - Google Patents
内燃機関Info
- Publication number
- JPS5838610B2 JPS5838610B2 JP54025364A JP2536479A JPS5838610B2 JP S5838610 B2 JPS5838610 B2 JP S5838610B2 JP 54025364 A JP54025364 A JP 54025364A JP 2536479 A JP2536479 A JP 2536479A JP S5838610 B2 JPS5838610 B2 JP S5838610B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- piston
- combustion chamber
- squish area
- cylinder head
- cylinder
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B23/00—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation
- F02B23/08—Other engines characterised by special shape or construction of combustion chambers to improve operation with positive ignition
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動車等の車輛用の内燃機関に係り、特に新し
い燃焼室構造を有するオーバーヘッドバルブ型の火花点
火式内燃機関に係る。
い燃焼室構造を有するオーバーヘッドバルブ型の火花点
火式内燃機関に係る。
火花点火式内燃機関に於いて燃焼室の構造、即ち燃焼室
形状や点火プラグ、吸気弁、排気弁の位置等が混合気の
燃焼に及ぼす効果は大きく、燃焼室の形状や点火プラグ
及び弁の位置等を修正することによって良好な混合気の
燃焼が行われ、出力、燃費、運転の静粛性等の機関性能
を向上できることは良く知られている。
形状や点火プラグ、吸気弁、排気弁の位置等が混合気の
燃焼に及ぼす効果は大きく、燃焼室の形状や点火プラグ
及び弁の位置等を修正することによって良好な混合気の
燃焼が行われ、出力、燃費、運転の静粛性等の機関性能
を向上できることは良く知られている。
これらの修正を行う上で重要なことは火炎伝播距離を短
くし、又圧縮行程の後半に燃焼室内に混合気の適度の強
さの乱れを発生させて燃焼速度を高くすることである。
くし、又圧縮行程の後半に燃焼室内に混合気の適度の強
さの乱れを発生させて燃焼速度を高くすることである。
本発明は上述の如き点に鑑み、点火プラグの発火部を点
火時期に於ける燃焼室空間の三次元的な中央部近くに配
設できるようにして火炎伝播距離を短かくし、しかもそ
の燃焼室内に良好な混合気の乱れが発生するように改良
された燃焼室構造を有する内燃機関を提供することを目
的としている。
火時期に於ける燃焼室空間の三次元的な中央部近くに配
設できるようにして火炎伝播距離を短かくし、しかもそ
の燃焼室内に良好な混合気の乱れが発生するように改良
された燃焼室構造を有する内燃機関を提供することを目
的としている。
かかる目的は、本発明によれば、シリンダボアを有する
シリンダブロックと、前記シリンダボアの一端を閉じる
シリンダヘッドと、前記シリンダボア内に配置されたピ
ストンとを含み、前記シリンダヘッドはその周縁部を残
してウェッジ型の燃焼室窪みを形成され、前記燃焼室窪
みの斜面部には前記シリンダボアの中心軸線を含む仮想
平面より一方の側にその中心を偏倚させた吸気ポート及
び排気ポートが開口しており、前記燃焼室窪みの壁面に
は前記仮想平面より他方の側から点火プラグホールが開
口してかり、前記ピストンはその周縁部を残してピスト
ン窪みを形成されて訃り、前記ピストンの周縁部のうち
前記仮想平面より前記一方の側にある部分は前記シリン
ダヘッドの周縁部と共働して主要な第一のスキッシュエ
リアラ郭定し、前記ピストンの周縁部のうち前記仮想平
面より前記他方の側にある部分は前記シリンダヘッドの
周縁部と共働して前記第一のスキッシュエリアより小さ
い第二のスキッシュエリアを郭定するよう構成されてい
る如き内燃機関によって達成される。
シリンダブロックと、前記シリンダボアの一端を閉じる
シリンダヘッドと、前記シリンダボア内に配置されたピ
ストンとを含み、前記シリンダヘッドはその周縁部を残
してウェッジ型の燃焼室窪みを形成され、前記燃焼室窪
みの斜面部には前記シリンダボアの中心軸線を含む仮想
平面より一方の側にその中心を偏倚させた吸気ポート及
び排気ポートが開口しており、前記燃焼室窪みの壁面に
は前記仮想平面より他方の側から点火プラグホールが開
口してかり、前記ピストンはその周縁部を残してピスト
ン窪みを形成されて訃り、前記ピストンの周縁部のうち
前記仮想平面より前記一方の側にある部分は前記シリン
ダヘッドの周縁部と共働して主要な第一のスキッシュエ
リアラ郭定し、前記ピストンの周縁部のうち前記仮想平
面より前記他方の側にある部分は前記シリンダヘッドの
周縁部と共働して前記第一のスキッシュエリアより小さ
い第二のスキッシュエリアを郭定するよう構成されてい
る如き内燃機関によって達成される。
かかる構成によれば、吸気ポート及び排気ポートがシリ
ンダボアの中心軸線を含む仮想平面より一方の側に片寄
って設けられているので、その分、点火プラグホールの
開口位置をシリンダボアの中心軸線の側に偏倚させるこ
とができ、又シリンダヘッドに燃焼室窪みが設けられて
いると共にピストンにピストン窪みが設けられているの
で、前記プラグホールに装着される点火プラグの発火部
を前記シリンダヘッドと上死点位置にある前記ピストン
との境界部の近くに位置させることにより、その発火部
の位置を点火時期に於ける主要な燃焼室空間に於けるシ
リンダボア軸線方向の中央部に位置させることが出来る
ようになる。
ンダボアの中心軸線を含む仮想平面より一方の側に片寄
って設けられているので、その分、点火プラグホールの
開口位置をシリンダボアの中心軸線の側に偏倚させるこ
とができ、又シリンダヘッドに燃焼室窪みが設けられて
いると共にピストンにピストン窪みが設けられているの
で、前記プラグホールに装着される点火プラグの発火部
を前記シリンダヘッドと上死点位置にある前記ピストン
との境界部の近くに位置させることにより、その発火部
の位置を点火時期に於ける主要な燃焼室空間に於けるシ
リンダボア軸線方向の中央部に位置させることが出来る
ようになる。
これにより点火プラグの発火部は圧縮行程後期に於ける
主要な燃焼室の三次元的な中央部に位置するようになり
、このため火炎伝播距離が短くなる。
主要な燃焼室の三次元的な中央部に位置するようになり
、このため火炎伝播距離が短くなる。
火炎伝播距離が短くなることによりノッキングの発生が
抑制され、又熱効率が向上する。
抑制され、又熱効率が向上する。
又点火プラグから広がっていく炎面が燃焼室内にて一様
に漸次拡大するので、運転の静粛性が向上する。
に漸次拡大するので、運転の静粛性が向上する。
又前記点火プラグの配設位置に対し、前記シリンダボア
の中心軸線を含む仮想平面を境としてその反対側に主要
な第一のスキッシュエリアが設けられていることにより
スキッシュエリアにて発生した混合気の乱れが効果的に
前記点火プラグの発火部に到達し、良好な急速燃焼が行
われるようになる。
の中心軸線を含む仮想平面を境としてその反対側に主要
な第一のスキッシュエリアが設けられていることにより
スキッシュエリアにて発生した混合気の乱れが効果的に
前記点火プラグの発火部に到達し、良好な急速燃焼が行
われるようになる。
このように急速燃焼が行われることによりサイクル毎の
燃焼の変動が減少し、安定した燃焼が行われて排気ガス
中のＨＣ，ＮＯｘの増大が抑制され、又希薄混合気を使
用できるようになり、燃費の向上と、より一層の排気ガ
ス性能の改善を図ることが出来る０ 又、点火プラグの発火部が燃焼室窪み内に配置されるこ
とにより、吸気による点火プラグの発火部の掃気が良好
に行なわれるようになる。
燃焼の変動が減少し、安定した燃焼が行われて排気ガス
中のＨＣ，ＮＯｘの増大が抑制され、又希薄混合気を使
用できるようになり、燃費の向上と、より一層の排気ガ
ス性能の改善を図ることが出来る０ 又、点火プラグの発火部が燃焼室窪み内に配置されるこ
とにより、吸気による点火プラグの発火部の掃気が良好
に行なわれるようになる。
以下に添付の図を用いて本発明を実施例について詳細に
説明する。
説明する。
添付の第１図は本発明による内燃機関の一つの実施例を
その要部について示す断面図であり、特に第２図の線Ｉ
−Ｉに沿う断面図であり、第２図は第１図に示された内
燃機関のシリンダヘッドの底面図であり、第３図は同じ
く第１図に示された内燃機関のピストンの平面図である
。
その要部について示す断面図であり、特に第２図の線Ｉ
−Ｉに沿う断面図であり、第２図は第１図に示された内
燃機関のシリンダヘッドの底面図であり、第３図は同じ
く第１図に示された内燃機関のピストンの平面図である
。
図に於いて、１はシリンダブロックを示しており、この
シリンダブロック１はシリンダボア２を有している。
シリンダブロック１はシリンダボア２を有している。
前記シリンダブロック１の上面にはガスケット３が配設
されて訃り、その上に前記シリンダボア２の上端を閉じ
るべくシリンダヘッド４が取付けられている。
されて訃り、その上に前記シリンダボア２の上端を閉じ
るべくシリンダヘッド４が取付けられている。
シリンダヘッド４は前記シリンダボア２の中心軸線を含
む仮想平面より一方の側、即ち図にて右側に偏った位置
にウェッジ型の燃焼室窪み５を有している。
む仮想平面より一方の側、即ち図にて右側に偏った位置
にウェッジ型の燃焼室窪み５を有している。
前記燃焼室窪み５は図にて右側に比較的緩やかな緩斜面
部５ａを、また図にて左側に比較的切立った急斜面部５
ｂを有している。
部５ａを、また図にて左側に比較的切立った急斜面部５
ｂを有している。
前記緩斜面部５ａには吸気ポート６と排気ポート７とが
開口して耘り、これらポートは吸気弁８及び排気弁９に
よって開開されるようになっている。
開口して耘り、これらポートは吸気弁８及び排気弁９に
よって開開されるようになっている。
前記吸気ポート６と排気ポート７とは前記燃焼室窪み５
に対する開口部に於いては、前記シリンダボア２の中心
軸線を含む仮想平面より図にて右側にその中心を有して
いる。
に対する開口部に於いては、前記シリンダボア２の中心
軸線を含む仮想平面より図にて右側にその中心を有して
いる。
また前記燃焼室窪み５の前記急斜面５ｂには点火プラグ
ホール１０が前記シリンダボア２の中心軸線に向けて開
口しており、この点火プラグホール１０に点火プラグ１
１がねじ込まれ、その発火部１１′は前記燃焼室窪み５
内に位置している。
ホール１０が前記シリンダボア２の中心軸線に向けて開
口しており、この点火プラグホール１０に点火プラグ１
１がねじ込まれ、その発火部１１′は前記燃焼室窪み５
内に位置している。
この場合、前記点火プラグ１１は、その発火部１１′が
燃焼室内にて前記シリンダヘッド４と上死点位置にある
ピストン１２との境界部に可及的に近づくよう配設され
ている。
燃焼室内にて前記シリンダヘッド４と上死点位置にある
ピストン１２との境界部に可及的に近づくよう配設され
ている。
前記シリンダボア２内にはピストン１２が設けられてお
り、このピストン１２の局面部には二つのコンプレッシ
ョンリング１３ 、１４トーっのオイルリング１５とが
取付けられている○ピストン１２はその周縁部を残して
ピストン窪み１６を形成されている。
り、このピストン１２の局面部には二つのコンプレッシ
ョンリング１３ 、１４トーっのオイルリング１５とが
取付けられている○ピストン１２はその周縁部を残して
ピストン窪み１６を形成されている。
このピストン窪み１６は、第３図によく示されている如
く、図にて右側に前記吸気弁８と排気弁９の右側周縁に
実質的に整合する周縁１７を有して耘り、またこの周縁
１７の部分以外の周縁１７′はピストン１２の外周縁に
同心の円弧になっている○前記ピストン１２は前記周縁
１７の側に、即ち図にて右側にその残された周縁部によ
る比較的大きい面積の頂面１８を有して釦り、この頂面
部１８は前記シリンダヘッド４の下面部１９と対向し、
前記点火プラグ１１が設けられている側とは反対側、即
ち前記燃焼室窪み５の緩斜面部５ａの側に主要な第一の
スキッシュエリア２０を郭定している。
く、図にて右側に前記吸気弁８と排気弁９の右側周縁に
実質的に整合する周縁１７を有して耘り、またこの周縁
１７の部分以外の周縁１７′はピストン１２の外周縁に
同心の円弧になっている○前記ピストン１２は前記周縁
１７の側に、即ち図にて右側にその残された周縁部によ
る比較的大きい面積の頂面１８を有して釦り、この頂面
部１８は前記シリンダヘッド４の下面部１９と対向し、
前記点火プラグ１１が設けられている側とは反対側、即
ち前記燃焼室窪み５の緩斜面部５ａの側に主要な第一の
スキッシュエリア２０を郭定している。
また前記ピストン１２は前記周縁１７′の側に、即ち図
にて左側にその残された周縁による円弧帯状の頂面２１
を有しており、この頂面２１は前記シリンダヘッド４の
下面部２２と対向し、これと共働して前記第一のスキッ
シュエリア２０より小さい第二のスキッシュエリア２３
を郭定している。
にて左側にその残された周縁による円弧帯状の頂面２１
を有しており、この頂面２１は前記シリンダヘッド４の
下面部２２と対向し、これと共働して前記第一のスキッ
シュエリア２０より小さい第二のスキッシュエリア２３
を郭定している。
前記第一のスキッシュエリア２０と前記第二のスキッシ
ュエリア２３は各６第２図に於いて点打ちされている領
域である。
ュエリア２３は各６第２図に於いて点打ちされている領
域である。
また前記ピストン窪み１６の周壁のうち前記第一のスキ
ッシュエリア２０を郭定する部分の側壁２４は第１図に
示されている如く比較的切立った壁面になってむり、こ
れに対し前記第二のスキッシュエリア２３を郭定する部
分の側壁２４′は比較的緩やかな傾斜面になっている。
ッシュエリア２０を郭定する部分の側壁２４は第１図に
示されている如く比較的切立った壁面になってむり、こ
れに対し前記第二のスキッシュエリア２３を郭定する部
分の側壁２４′は比較的緩やかな傾斜面になっている。
内燃機関の圧縮行程に於いて、ピストン１２が下死点よ
り上死点に向けて上昇すると、それに伴い燃焼室内の混
合気は圧縮される。
り上死点に向けて上昇すると、それに伴い燃焼室内の混
合気は圧縮される。
ピストン１２が上死点近くにまで上昇すると、ピストン
１２の頂面部１８とシリンダヘッド４の下面部１９との
間の第一のスキッシュエリア２０及び前記ピストン１２
の頂面部２１と前記シリンダヘッド４の下面部２２との
間の第二のスキッシュエリア２３の間隙が挟まり、この
部分に存在する混合気が他の部分に存在するものよりも
強く圧縮され、これにより前記スキッシュエリア内の混
合気は燃焼室窪み５とピストン窪み１６とによる主要な
燃焼室空間内に押出される。
１２の頂面部１８とシリンダヘッド４の下面部１９との
間の第一のスキッシュエリア２０及び前記ピストン１２
の頂面部２１と前記シリンダヘッド４の下面部２２との
間の第二のスキッシュエリア２３の間隙が挟まり、この
部分に存在する混合気が他の部分に存在するものよりも
強く圧縮され、これにより前記スキッシュエリア内の混
合気は燃焼室窪み５とピストン窪み１６とによる主要な
燃焼室空間内に押出される。
即ち、スキッシュが発生する。この混合気の動きにより
前記主要な燃焼室空間内に混合気の乱れが発生する。
前記主要な燃焼室空間内に混合気の乱れが発生する。
前記第一のスキッシュエリア２０は第二のスキッシュエ
リア２３より広くなっているので、混合気のスキッシュ
エリアよりの吹出しは前記第二のスキッシュエリア２３
より前記主要な燃焼室空間に向かうものより前記第一の
スキッシュエリア２０より前記主要な燃焼室空間内に向
かうものの方が強くなり、点火時期に於いて点火プラグ
１１の発火部１１′の付近にて前記第一のスキッシュエ
リア２０によるスキッシュ流と前記第二のスキッシュエ
リア２３によるスキッシュ流とが丁度衝突し、その発火
部１１′の付近に細かい混合気の乱れ、いわゆるマイク
ロタービュレンスが発生するようになり、これにより良
好な混合気の着火及び燃焼が行なわれる。
リア２３より広くなっているので、混合気のスキッシュ
エリアよりの吹出しは前記第二のスキッシュエリア２３
より前記主要な燃焼室空間に向かうものより前記第一の
スキッシュエリア２０より前記主要な燃焼室空間内に向
かうものの方が強くなり、点火時期に於いて点火プラグ
１１の発火部１１′の付近にて前記第一のスキッシュエ
リア２０によるスキッシュ流と前記第二のスキッシュエ
リア２３によるスキッシュ流とが丁度衝突し、その発火
部１１′の付近に細かい混合気の乱れ、いわゆるマイク
ロタービュレンスが発生するようになり、これにより良
好な混合気の着火及び燃焼が行なわれる。
また、前記ピストン窪み１６の側壁２４が、図示されて
いる如く、比較的切立っていることによす、第一のスキ
ッシュエリア２０にて発生したスキッシュの流れがコア
ンダ効果によりその壁面に沿うようなことがないから、
そのスキッシュ流は前記主要な燃焼室空間の中央部に向
けて噴出され、その主要な燃焼室空間内に良好な混合気
の乱れを発生する。
いる如く、比較的切立っていることによす、第一のスキ
ッシュエリア２０にて発生したスキッシュの流れがコア
ンダ効果によりその壁面に沿うようなことがないから、
そのスキッシュ流は前記主要な燃焼室空間の中央部に向
けて噴出され、その主要な燃焼室空間内に良好な混合気
の乱れを発生する。
また前記ピストン窪み１６の側壁２４′は、図示されて
いる如く、比較的緩やかな傾斜面になっているから、第
二のスキッシュエリア２３にて発生したスキッシュの流
れはコアンダ効果により幾分その壁面に沿って流れるよ
うになり、第一のスキッシュエリア２０にて発生したス
キッシュの流れに対してその実質的な強さを調整される
ようになる。
いる如く、比較的緩やかな傾斜面になっているから、第
二のスキッシュエリア２３にて発生したスキッシュの流
れはコアンダ効果により幾分その壁面に沿って流れるよ
うになり、第一のスキッシュエリア２０にて発生したス
キッシュの流れに対してその実質的な強さを調整される
ようになる。
また、前記吸気ポート６及び排気ポート７が各各前記シ
リンダボア２の中心軸線を含む仮想平面より図にて右側
に偏って設けられていることにより、その分、点火プラ
グ１１が前記シリンダボア２の中心軸線の側に近づけら
れ、またその発火部１１′がシリンダブロック１とシリ
ンダヘッド４との接合面部分の近くに位置されているこ
とにより、その発火部の位置が点火時期に於ける前記主
要な燃焼室空間の三次元的な中央部位置に近づくように
なり、このため火炎伝播距離が短くなり、ノッキングの
発生が抑制され、また熱効率が向上する。
リンダボア２の中心軸線を含む仮想平面より図にて右側
に偏って設けられていることにより、その分、点火プラ
グ１１が前記シリンダボア２の中心軸線の側に近づけら
れ、またその発火部１１′がシリンダブロック１とシリ
ンダヘッド４との接合面部分の近くに位置されているこ
とにより、その発火部の位置が点火時期に於ける前記主
要な燃焼室空間の三次元的な中央部位置に近づくように
なり、このため火炎伝播距離が短くなり、ノッキングの
発生が抑制され、また熱効率が向上する。
またこの場合、点火プラグ１１の発火部１１′から広が
って行く炎面が前記主要な燃焼室空間内にて一様に漸次
拡大するので、運転の静粛性が向上するＯ 点火プラグ１１により混合気が着火され、その後、ピス
トン１２が降下する際には、前記ピストン１２が上昇す
る際とは逆の現象で前記主要な燃焼室空間内の混合気、
或は燃焼ガスは前記第−及び第二のスキッシュエリア２
０．２３内に吸込まれるようになる。
って行く炎面が前記主要な燃焼室空間内にて一様に漸次
拡大するので、運転の静粛性が向上するＯ 点火プラグ１１により混合気が着火され、その後、ピス
トン１２が降下する際には、前記ピストン１２が上昇す
る際とは逆の現象で前記主要な燃焼室空間内の混合気、
或は燃焼ガスは前記第−及び第二のスキッシュエリア２
０．２３内に吸込まれるようになる。
この際の混合気の動きも安定した急速燃焼を行なう上で
役立つ。
役立つ。
ピストンの上昇及び降下に伴って生じる上述した如き混
合気、或は燃焼ガスの渦動は混合気の燃焼を良好なもの
とし、点火プラグの配設位置の修正による火炎伝播距離
の短縮と相まって−サイクル当りの燃焼時間を大幅に短
縮し、又サイクル毎の燃焼の変動が小さくなる。
合気、或は燃焼ガスの渦動は混合気の燃焼を良好なもの
とし、点火プラグの配設位置の修正による火炎伝播距離
の短縮と相まって−サイクル当りの燃焼時間を大幅に短
縮し、又サイクル毎の燃焼の変動が小さくなる。
この結果として、希薄混合気を用いたり、排気ガス再循
環を行なっても安定した燃焼が得られ、排気ガス中の有
害成分を効果的に減少することができる。
環を行なっても安定した燃焼が得られ、排気ガス中の有
害成分を効果的に減少することができる。
また速やかな燃焼のため、ノッキング等の異常燃焼が発
生しにくくなる。
生しにくくなる。
この結果としてエンジンの圧縮比を高めることができ、
出力性能の向上はもとより、燃費の低減に対しても特に
大きな効果が期待できる。
出力性能の向上はもとより、燃費の低減に対しても特に
大きな効果が期待できる。
以上に於いては本発明を特定の実施例について詳細に説
明したが、本発明はこれに限られるものではなく本発明
の範囲内にて種々の実施例が可能であることは当業者に
とって明らかであろう。
明したが、本発明はこれに限られるものではなく本発明
の範囲内にて種々の実施例が可能であることは当業者に
とって明らかであろう。
第１図は本発明による内燃機関の一つの実施例をその要
部について示す縦断面図であり、特に第２図の線１−１
に沿う断面図である。 第２図は第１図に示された内燃機関のシリンダヘッドの
底面図であり、第３図は同じく第１図に示された内燃機
関に用いるピストンの平面図である。 １・・・・・・シリンダブロック、２・・・・・・シリ
ンダボア、３・・・・・・ガスケット、４・・・・・・
シリンダヘッド、５・・・・・・燃焼室窪み、６・・・
・・・吸気ポート、７・・・・・・排気ポート、８・・
・・・・吸気弁、９・・・・・・排気弁、１０・・・・
・・点火プラグホール １１・・・・・・点火プラグ、
１１′・・・・・・発火部、１２・・・・・・ピストン
、１３．１４・・・・・・コンプレッションリング、１
５・・・・・・オイルリング、１６・・・・・・ピスト
ン窪み、１７ 、１７’・・・・・ピストン窪みの周縁
、１８・・・・・・ピストンの頂面部、１９・・・・・
・シリンダヘッドの下面部、２０・・・・・・第一のス
キッシュエリア、２１・・・・・・ピストンの頂面部、
２２・・・・・・シリンダブロックの下面部、２３・・
・・・・第二のスキッシュエリア、２４，２４’−・・
・・・ピストン窪ミの側壁。
部について示す縦断面図であり、特に第２図の線１−１
に沿う断面図である。 第２図は第１図に示された内燃機関のシリンダヘッドの
底面図であり、第３図は同じく第１図に示された内燃機
関に用いるピストンの平面図である。 １・・・・・・シリンダブロック、２・・・・・・シリ
ンダボア、３・・・・・・ガスケット、４・・・・・・
シリンダヘッド、５・・・・・・燃焼室窪み、６・・・
・・・吸気ポート、７・・・・・・排気ポート、８・・
・・・・吸気弁、９・・・・・・排気弁、１０・・・・
・・点火プラグホール １１・・・・・・点火プラグ、
１１′・・・・・・発火部、１２・・・・・・ピストン
、１３．１４・・・・・・コンプレッションリング、１
５・・・・・・オイルリング、１６・・・・・・ピスト
ン窪み、１７ 、１７’・・・・・ピストン窪みの周縁
、１８・・・・・・ピストンの頂面部、１９・・・・・
・シリンダヘッドの下面部、２０・・・・・・第一のス
キッシュエリア、２１・・・・・・ピストンの頂面部、
２２・・・・・・シリンダブロックの下面部、２３・・
・・・・第二のスキッシュエリア、２４，２４’−・・
・・・ピストン窪ミの側壁。
Claims (1)
- １ シリンダボアを有するシリンダブロックと、前記シ
リンダボアの一端を閉じるシリンダヘッドと、前記シリ
ンダボア内に配設されたピストンとを含み、前記シリン
ダヘッドはその周縁部を残して燃焼室窪みを形成され、
前記燃焼室窪みの斜面部には前記シリンダボアの中心軸
線を含む仮想平面より一方の側にその中心を偏倚させた
吸気ポート及び排気ポートが開口しており、前記燃焼室
窪みの壁面には前記仮想平面より他方の側から点火プラ
グホールが開口して耘り、前記ピストンはその周縁部を
残してピストン窪みを形成されて耘り、前記ピストンの
周縁部のうち前記仮想平面より前記一方の側にある部分
は前記シリンダヘッドの周縁部と共働して主要な第一の
スキッシュエリアを郭定し、前記ピストンの周縁部のう
ち前記仮想平面より前記他方の側にある部分は前記シリ
ンダヘッドの周縁部と共働して前記第一のスキッシュエ
リアより小さい第二のスキッシュエリアを郭定するよう
構成されていることを特徴とする内燃機関。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54025364A JPS5838610B2 (ja) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | 内燃機関 |
| US06/101,236 US4344407A (en) | 1979-03-05 | 1979-12-07 | Cylinder head, ports, and piston configuration |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54025364A JPS5838610B2 (ja) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | 内燃機関 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS55128617A JPS55128617A (en) | 1980-10-04 |
| JPS5838610B2 true JPS5838610B2 (ja) | 1983-08-24 |
Family
ID=12163777
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54025364A Expired JPS5838610B2 (ja) | 1979-03-05 | 1979-03-05 | 内燃機関 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4344407A (ja) |
| JP (1) | JPS5838610B2 (ja) |
Families Citing this family (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5853630A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-03-30 | Toyota Motor Corp | 内燃機関 |
| JPS58101216A (ja) * | 1981-12-12 | 1983-06-16 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関 |
| JPS59105927A (ja) * | 1982-12-10 | 1984-06-19 | Daihatsu Motor Co Ltd | 内燃機関 |
| US4592312A (en) * | 1984-09-12 | 1986-06-03 | Samuel Hepko | High efficiency performance kinetic occlude system with rotary valve |
| US4773382A (en) * | 1985-07-29 | 1988-09-27 | Tfs, Inc. | Head for high performance internal combustion engine |
| US5257612A (en) * | 1985-07-29 | 1993-11-02 | Autosales, Incorporated | In-line cylinder head for an internal combustion engine |
| US4686948A (en) * | 1985-07-29 | 1987-08-18 | Tfs, Inc. | Head for high performance internal combustion engine |
| US4919092A (en) * | 1985-07-29 | 1990-04-24 | Tfs, Inc. | In-line cylinder head for internal combustion engine |
| US5076224A (en) * | 1985-07-29 | 1991-12-31 | Tfs, Inc. | In-line cylinder head for internal combustion engine |
| US6502540B1 (en) | 1999-01-19 | 2003-01-07 | Alvin J. Smith | Internal combustion engine gas flow control |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2514730A (en) * | 1945-02-21 | 1950-07-11 | Schweizerische Lokomotiv | Combustion chamber for internalcombustion engines |
| US2749899A (en) * | 1952-04-16 | 1956-06-12 | Gen Motors Corp | Combustion chamber |
| US2969786A (en) * | 1955-01-19 | 1961-01-31 | Gen Motors Corp | Combustion chambers for engines |
| US2991780A (en) * | 1959-12-09 | 1961-07-11 | Gen Motors Corp | Combustion chambers for internal combustion engines |
| GB1204434A (en) * | 1967-10-16 | 1970-09-09 | Ustav Pro Vyzkum Motorovych Vo | Improvements in or relating to otto engines having a combustion space of rotary or substantially rotary shape |
| GB1217755A (en) * | 1967-11-17 | 1970-12-31 | Ustav Pro Vyzkum Motorovych Vo | Otto-cycle engine |
-
1979
- 1979-03-05 JP JP54025364A patent/JPS5838610B2/ja not_active Expired
- 1979-12-07 US US06/101,236 patent/US4344407A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US4344407A (en) | 1982-08-17 |
| JPS55128617A (en) | 1980-10-04 |
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