JPS5976941A - 高速縫製用ミシン糸 - Google Patents
高速縫製用ミシン糸Info
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- JPS5976941A JPS5976941A JP18678582A JP18678582A JPS5976941A JP S5976941 A JPS5976941 A JP S5976941A JP 18678582 A JP18678582 A JP 18678582A JP 18678582 A JP18678582 A JP 18678582A JP S5976941 A JPS5976941 A JP S5976941A
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- Japan
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- yarn
- fibers
- heat
- sewing
- fiber
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- Pending
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- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、高強力で且つ耐熱性に優れた高速縫製用ミシ
ン糸に関するものである。
ン糸に関するものである。
従来から、ポリエステル繊維は、高強力、高モジュラス
であり、かつ、染色堅牢度が良好である為ミシン糸用素
材として広（用いられている。しかし、ポリエステル繊
維は、融点温度が２５０〜２６５℃であり、高速縫製の
際、３００℃以上の高温状態にあるミシン針に接触した
場合や、上糸と下糸が被縫製布巾の交絡部分で、急激に
摩擦され、且つ締めつけられて、該交絡部の温度が高く
なった場合等にポリエステル繊維が溶融し、その結果ミ
シン糸切れを起こす。
であり、かつ、染色堅牢度が良好である為ミシン糸用素
材として広（用いられている。しかし、ポリエステル繊
維は、融点温度が２５０〜２６５℃であり、高速縫製の
際、３００℃以上の高温状態にあるミシン針に接触した
場合や、上糸と下糸が被縫製布巾の交絡部分で、急激に
摩擦され、且つ締めつけられて、該交絡部の温度が高く
なった場合等にポリエステル繊維が溶融し、その結果ミ
シン糸切れを起こす。
この為、高速縫製に、ポリエステルミシン糸を用いるこ
とは不適当であり、ミシン回転速度。
とは不適当であり、ミシン回転速度。
被縫製布の厚さ等に限界があった。この問題を解決する
為に、これまで種々の方法が賊みられてきたが、いまだ
十分な対応手段が確立したとは言い難い状１ｄｌｔＣあ
る。例えば、油剤の平滑性を上げたり、その付ＭＭを増
やしたりする試みがあるが、これにより十分な高可縫性
が得られたとは言えない。また、ミシン糸の耐熱性を同
上させる為Ｋ、ポリエステル繊維と木綿＃！維とを混紡
することも試みられているが、木綿ｐＡ維の耐熱性が十
分に生かされず、これまた十分な可縫性が得られていな
いし、また木綿繊維を混紡することにより染色堅牢征の
低゛下を招くなどの新しい欠点もある。
為に、これまで種々の方法が賊みられてきたが、いまだ
十分な対応手段が確立したとは言い難い状１ｄｌｔＣあ
る。例えば、油剤の平滑性を上げたり、その付ＭＭを増
やしたりする試みがあるが、これにより十分な高可縫性
が得られたとは言えない。また、ミシン糸の耐熱性を同
上させる為Ｋ、ポリエステル繊維と木綿＃！維とを混紡
することも試みられているが、木綿ｐＡ維の耐熱性が十
分に生かされず、これまた十分な可縫性が得られていな
いし、また木綿繊維を混紡することにより染色堅牢征の
低゛下を招くなどの新しい欠点もある。
本発明の目的は、このような間頌点を解決して、高速縫
鯛時の溶融によるミシン糸の切断を防止し、高強力を有
して高速度で縫製することが可卵な高速縫製用ミシン糸
を提案することにある。
鯛時の溶融によるミシン糸の切断を防止し、高強力を有
して高速度で縫製することが可卵な高速縫製用ミシン糸
を提案することにある。
即ち、本発明は、長繊維糸の囲りを短繊維により実質的
圧被榎した芯鞘状構造糸からなるミシン糸において１．
該長繊維糸が強度６．５１７ ／ｄｅ以上のポリエステ
ル長繊維糸からなり、該短繊維が単糸デニール０．５〜
４ｄｅ＋繊維長２０〜８０顛の耐熱性繊維であって、乾
熱温度３００℃で１分間処理後の強度が２．ｌｉ’／ｄ
ｅ以上あるものからなり、かつ、該ポリエステル長繊維
糸に対する該耐熱性繊維の重量比が０．５〜１．５の範
囲にあるよう構成すると共に撚係数３，０００〜１１．
０００の範囲で施撚された芯鞘状構造糸からなることを
特徴とする高速縫製用ミシン糸にある。
圧被榎した芯鞘状構造糸からなるミシン糸において１．
該長繊維糸が強度６．５１７ ／ｄｅ以上のポリエステ
ル長繊維糸からなり、該短繊維が単糸デニール０．５〜
４ｄｅ＋繊維長２０〜８０顛の耐熱性繊維であって、乾
熱温度３００℃で１分間処理後の強度が２．ｌｉ’／ｄ
ｅ以上あるものからなり、かつ、該ポリエステル長繊維
糸に対する該耐熱性繊維の重量比が０．５〜１．５の範
囲にあるよう構成すると共に撚係数３，０００〜１１．
０００の範囲で施撚された芯鞘状構造糸からなることを
特徴とする高速縫製用ミシン糸にある。
以下、本発明の詳細な説明する。
本発明のミシン糸は、長繊維糸の囲りを短繊維により実
質的に被覆した芯鞘状構造糸からなるものである。咳長
繊維糸としては、弾度が６．５ｇ／ｄｅ以上のポリエス
テル長１９維を使用することが必要である。該強度が６
．Ｒ９／ｄｅ未満の場合には、ミシン糸強力を十分忙高
くすることができず、縫目強力の低下を招き、高速綿製
用のミシン糸として問題がある。
質的に被覆した芯鞘状構造糸からなるものである。咳長
繊維糸としては、弾度が６．５ｇ／ｄｅ以上のポリエス
テル長１９維を使用することが必要である。該強度が６
．Ｒ９／ｄｅ未満の場合には、ミシン糸強力を十分忙高
くすることができず、縫目強力の低下を招き、高速綿製
用のミシン糸として問題がある。
次に、このポリエステル長繊維糸のまわりを被覆する耐
熱性繊維としては、乾熱温度３００℃で１分間処理した
後の強度が２．９／ｄｅ以上ある繊維を用いることが重
要である。すなわち、高速縫製ではミシン糸の表面温度
は３００℃以上に達するので、この時耐熱性繊維の強度
が２１／ｄｅ以上ないと、ミシン糸が高温にさらされた
後、ミシンの天秤で強（引張られた際に耐熱性繊維が切
断してしまう。この耐熱性繊維が切断すると縫製時に発
生する高熱がＩＩＩ接糸の内層にあるポリエステル長繊
糸に伝播して、該ポリエステル長繊維糸の溶断（を生じ
、この結果、天秤等による引張作用によって糸が容易に
切断してしまう。該耐熱性ｔａ、雑が３００′Ｃ’ｔｌ
−１分間処理し、ても２ｇ／ｄｅ以−ヒの強度を有する
場合には天秤の引張作用や、針や各種ガイドで麿擦され
た際にも、繊維切断が生じず、この耐熱性繊維により高
熱が内層部のポリエステル繊維に伝播するのが防げられ
、常にミシン糸の強力が維持され高速縫製に於ても、糸
の切断が生ぜず高可縫性が得られる。該耐熱性ｊｐ錐と
しては、木綿−繊維やレーヨン繊維が容易に考えられる
が、木綿繊維やレーヨン繊維は、温度３００℃で１分間
処理すると強度劣化が著しく、木綿繊維ではその強度が
０．４ ＃／ｄｏ 、 レーヨン繊維では、その強度
が１．３１７ ／ ｄｐ；迄低下してしまい、本発明の
耐熱性繊維として使用できない。
熱性繊維としては、乾熱温度３００℃で１分間処理した
後の強度が２．９／ｄｅ以上ある繊維を用いることが重
要である。すなわち、高速縫製ではミシン糸の表面温度
は３００℃以上に達するので、この時耐熱性繊維の強度
が２１／ｄｅ以上ないと、ミシン糸が高温にさらされた
後、ミシンの天秤で強（引張られた際に耐熱性繊維が切
断してしまう。この耐熱性繊維が切断すると縫製時に発
生する高熱がＩＩＩ接糸の内層にあるポリエステル長繊
糸に伝播して、該ポリエステル長繊維糸の溶断（を生じ
、この結果、天秤等による引張作用によって糸が容易に
切断してしまう。該耐熱性ｔａ、雑が３００′Ｃ’ｔｌ
−１分間処理し、ても２ｇ／ｄｅ以−ヒの強度を有する
場合には天秤の引張作用や、針や各種ガイドで麿擦され
た際にも、繊維切断が生じず、この耐熱性繊維により高
熱が内層部のポリエステル繊維に伝播するのが防げられ
、常にミシン糸の強力が維持され高速縫製に於ても、糸
の切断が生ぜず高可縫性が得られる。該耐熱性ｊｐ錐と
しては、木綿−繊維やレーヨン繊維が容易に考えられる
が、木綿繊維やレーヨン繊維は、温度３００℃で１分間
処理すると強度劣化が著しく、木綿繊維ではその強度が
０．４ ＃／ｄｏ 、 レーヨン繊維では、その強度
が１．３１７ ／ ｄｐ；迄低下してしまい、本発明の
耐熱性繊維として使用できない。
本発明如用いる耐熱性繊維の一例として、ポリメタフェ
ニレンイソフタルアミドからナル繊維や、さらに、これ
に、ポリメタキシリレンインフタルアミドをブレンドし
たポリマーかうなる繊維等があげられる。ポリメタフェ
ニレンイソフタルアミドとポリメタキシリレンインフタ
ルアミドのブレンドポリマーからなる繊維の場合は、温
度３００℃で１分間熱処理しても強度低下がほとんどお
こらず、強度３． ｌ Ｉ ／ ｄｅ以上を維持してい
る。
ニレンイソフタルアミドからナル繊維や、さらに、これ
に、ポリメタキシリレンインフタルアミドをブレンドし
たポリマーかうなる繊維等があげられる。ポリメタフェ
ニレンイソフタルアミドとポリメタキシリレンインフタ
ルアミドのブレンドポリマーからなる繊維の場合は、温
度３００℃で１分間熱処理しても強度低下がほとんどお
こらず、強度３． ｌ Ｉ ／ ｄｅ以上を維持してい
る。
かかる耐熱性繊維の単糸デニールは、０．５ｄｅから４
ｄｅの範囲にあることが′麦ましい。すなわち、該単
糸デニールが０．５ｄｅ未膚の場合には、紡績工程に於
てカード通過性が強く、実用的とは言い難い。また該単
糸デニールが、４ｄｅを超える場合は、糸断面に於ける
繊維本数が少くなり、鞘繊維としての被覆効果が少く、
また、ポリエステル長繊維糸ど耐熱性繊維との間のスリ
ップが生じやすくなり、実用上使用し難い。又、耐熱性
繊維の繊維長は２０〜８０順の範囲にあることが望まし
い。２０１１１未満の場合には通常の紡績工程では落
が多くなり工程性能が著しく低下する。又、繊維長が８
０諸を超える場合には、ミシン糸に使用するような細番
手の糸忙ドラフトすることが円錐であり、ネッフ１節等
が多発して、−ミシン糸としては好ましくない。
ｄｅの範囲にあることが′麦ましい。すなわち、該単
糸デニールが０．５ｄｅ未膚の場合には、紡績工程に於
てカード通過性が強く、実用的とは言い難い。また該単
糸デニールが、４ｄｅを超える場合は、糸断面に於ける
繊維本数が少くなり、鞘繊維としての被覆効果が少く、
また、ポリエステル長繊維糸ど耐熱性繊維との間のスリ
ップが生じやすくなり、実用上使用し難い。又、耐熱性
繊維の繊維長は２０〜８０順の範囲にあることが望まし
い。２０１１１未満の場合には通常の紡績工程では落
が多くなり工程性能が著しく低下する。又、繊維長が８
０諸を超える場合には、ミシン糸に使用するような細番
手の糸忙ドラフトすることが円錐であり、ネッフ１節等
が多発して、−ミシン糸としては好ましくない。
さらに、本発明では、該ポリエステル長繊維糸と耐熱性
繊維との混用割合として、前者に対する後者の重量比が
、０．５〜１．！１倍あることが必要である。
繊維との混用割合として、前者に対する後者の重量比が
、０．５〜１．！１倍あることが必要である。
該重量比が、０．５倍未満の場合には、耐熱性繊維がポ
リエステル長繊維糸を被覆するのが困雉であり、繊維の
滑脱が生じ問題である。又、該１ｆｆｉ比が１．５倍を
超える場合は、糸の太さに対して、内層部のポリエステ
ル長繊維糸の高強度が十分に生かされず、高可縫性効果
を低下させるので好ましくない。
リエステル長繊維糸を被覆するのが困雉であり、繊維の
滑脱が生じ問題である。又、該１ｆｆｉ比が１．５倍を
超える場合は、糸の太さに対して、内層部のポリエステ
ル長繊維糸の高強度が十分に生かされず、高可縫性効果
を低下させるので好ましくない。
本発明に用いる芯鞘構造糸の撚係数は、３、０００〜３
１，０００の範囲忙あることが必要であり、撚係数がａ
、 ｏ ｏ ｏ未満の場合には、十分な抱合力が得られ
ず、耐熱性繊維の滑脱が生じる。
１，０００の範囲忙あることが必要であり、撚係数がａ
、 ｏ ｏ ｏ未満の場合には、十分な抱合力が得られ
ず、耐熱性繊維の滑脱が生じる。
又、一方撚係数が１１．０００以上の場合には、撚数が
多くなりすぎて、ポリエステル長繊維糸の強力利用率が
低下して高速可縫性の効果が低下する。なお、本発明Ｖ
Ｃおける撚係数は、次式で定義する。
多くなりすぎて、ポリエステル長繊維糸の強力利用率が
低下して高速可縫性の効果が低下する。なお、本発明Ｖ
Ｃおける撚係数は、次式で定義する。
また、本発明に用いる芯鞘状構造糸のポリエステル長繊
維糸のまわりを耐熱性繊維で実質的に被覆せしめる方法
としては、通常コアスパン糸の製造に用いられる方法が
例示される。すなわち、通常の精紡機に耐熱性繊維のイ
ｌ糸を供給し、ドラフトパートで適当な太さにドラフト
する。一方ポリエステル長繊維糸を精紡（Ｑのフロント
ローラー忙供給し、前記耐熱性繊維の粗糸と合体させた
のちシリング撚糸機で倒きとる。
維糸のまわりを耐熱性繊維で実質的に被覆せしめる方法
としては、通常コアスパン糸の製造に用いられる方法が
例示される。すなわち、通常の精紡機に耐熱性繊維のイ
ｌ糸を供給し、ドラフトパートで適当な太さにドラフト
する。一方ポリエステル長繊維糸を精紡（Ｑのフロント
ローラー忙供給し、前記耐熱性繊維の粗糸と合体させた
のちシリング撚糸機で倒きとる。
もちろん、これ以外の方法で長繊維糸の周囲りに短繊維
を捲回させる方法ならば、いかなる方法でも使用が可能
である。
を捲回させる方法ならば、いかなる方法でも使用が可能
である。
又、本発明のミシン糸は前述の如き、ポリエステル長繊
維糸の囲りに耐熱性短繊維を被覆した糸条１本を用いて
も良く、又、２本以上の糸条な引き揃えて、下撚の逆方
向に加熱して用いても良い。
維糸の囲りに耐熱性短繊維を被覆した糸条１本を用いて
も良く、又、２本以上の糸条な引き揃えて、下撚の逆方
向に加熱して用いても良い。
かくして得られるミシン糸は、扁速縫１１ｃ耐えるだけ
充分に高強力があり、高速縫製によっても溶融が原因で
発生する断糸もなく優れた高速可縫性を有するものでネ
１つだ。
充分に高強力があり、高速縫製によっても溶融が原因で
発生する断糸もなく優れた高速可縫性を有するものでネ
１つだ。
以下、実楕例忙より説明する。
実施例
ポリメタフェニレンイソ７タルアシドと、ポリメタキシ
リレンイソフタルアシドを８対２０割合で、ブレンドし
たポリマーからなる単糸繊度１，５ｄｅの耐熱性繊維に
捲縮を付与した後に、ＩＰｃ維長３Ｂ１ｇにカットして
得られた短繊維と、通常の紡績工程を経て、綿番手２番
相当の粗糸を作り、これを精紡機で約５０倍にドラフト
して、フロン）ａ−ラーで、綿番手１００番相当のフリ
ースを形成せしめる。
リレンイソフタルアシドを８対２０割合で、ブレンドし
たポリマーからなる単糸繊度１，５ｄｅの耐熱性繊維に
捲縮を付与した後に、ＩＰｃ維長３Ｂ１ｇにカットして
得られた短繊維と、通常の紡績工程を経て、綿番手２番
相当の粗糸を作り、これを精紡機で約５０倍にドラフト
して、フロン）ａ−ラーで、綿番手１００番相当のフリ
ースを形成せしめる。
一方、強度７．４Ｊ／ｄｅのポリエステル長繊維糸（ｙ
ｏ ｄｅ／２４フイラメント）を、前記精紡機のフロ
ントローラ一部に供給し、該フリースと合流せしめて１
体化し、 ９００ Ｔ／Ｍの撚数でＳ方向に加熱して芯
鞘状構造糸を形成せめて、該芯鞘状構造糸を３本引揃え
て、Ｚ方向に、５４０ Ｔ／Ｍの撚数で金権した。該合
撚糸をこの糸をカチオン染料と分叡染料とで、温度１４
０℃で染色したのち、シリコン系油剤を糸重［Ｃ対して
、３％付与してミシン糸を試作した。このミシン糸を本
縫目で木綿繊維１００％のデニムを７枚重ねて１８番の
鉗を用いて５０００ｒｐｒηの回転数で縫製したところ
、光切断がなく、連続して良好な可縫性が得られた。
ｏ ｄｅ／２４フイラメント）を、前記精紡機のフロ
ントローラ一部に供給し、該フリースと合流せしめて１
体化し、 ９００ Ｔ／Ｍの撚数でＳ方向に加熱して芯
鞘状構造糸を形成せめて、該芯鞘状構造糸を３本引揃え
て、Ｚ方向に、５４０ Ｔ／Ｍの撚数で金権した。該合
撚糸をこの糸をカチオン染料と分叡染料とで、温度１４
０℃で染色したのち、シリコン系油剤を糸重［Ｃ対して
、３％付与してミシン糸を試作した。このミシン糸を本
縫目で木綿繊維１００％のデニムを７枚重ねて１８番の
鉗を用いて５０００ｒｐｒηの回転数で縫製したところ
、光切断がなく、連続して良好な可縫性が得られた。
なお、前記のポリメタフェニレンインフタルアミドとポ
リメタキシリレンインフタルアミドのブレンドポリマー
からなる蘇維は温度２００℃で１分間熱処理した場合、
その強度が３．１１／ｄｅであった。
リメタキシリレンインフタルアミドのブレンドポリマー
からなる蘇維は温度２００℃で１分間熱処理した場合、
その強度が３．１１／ｄｅであった。
Claims (1)
- 長繊維糸の囲りを短横維により実質的に被覆した芯鞘状
構造糸からなるミシン糸において、該長繊維糸が強度ｅ
、 ｓ ｇ ／ ｄｅ以上のポリエステル長繊維糸から
なり、該短繊維が、単糸デニール０．５〜４ｄｅ＋繊維
長２０〜８０絹の耐熱性繊維であって、乾熱温度３００
℃で１分間処理後の強度が２３７ ／ ｄｅ以上あるも
のからなり、かつ、該ポリエステル長繊維糸に対する該
耐熱性繊維の重液比が０．５〜１．５の範囲はあるよう
構成すると共に撚係数３，０００〜１１，０００の範囲
で施撚された芯鞘状構造糸からなることを特徴とする高
速縫製用ミシン糸。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18678582A JPS5976941A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 高速縫製用ミシン糸 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18678582A JPS5976941A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 高速縫製用ミシン糸 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976941A true JPS5976941A (ja) | 1984-05-02 |
Family
ID=16194546
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18678582A Pending JPS5976941A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 高速縫製用ミシン糸 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5976941A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189345A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-07 | 帝人株式会社 | ミシン糸 |
| JPS61108745A (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-27 | 東洋紡績株式会社 | 複合ミシン糸 |
| JPS61108746A (ja) * | 1984-11-01 | 1986-05-27 | 東洋紡績株式会社 | コアヤ−ンミシン糸 |
| JPS61180177U (ja) * | 1985-04-27 | 1986-11-10 | ||
| JPS63249730A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-17 | 株式会社クラレ | コア−ヤ−ン |
| JPS63249729A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-17 | 株式会社クラレ | 被覆糸 |
-
1982
- 1982-10-26 JP JP18678582A patent/JPS5976941A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6189345A (ja) * | 1984-10-03 | 1986-05-07 | 帝人株式会社 | ミシン糸 |
| JPH0317938B2 (ja) * | 1984-10-03 | 1991-03-11 | Teijin Ltd | |
| JPS61108745A (ja) * | 1984-10-31 | 1986-05-27 | 東洋紡績株式会社 | 複合ミシン糸 |
| JPS61108746A (ja) * | 1984-11-01 | 1986-05-27 | 東洋紡績株式会社 | コアヤ−ンミシン糸 |
| JPS61180177U (ja) * | 1985-04-27 | 1986-11-10 | ||
| JPS63249730A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-17 | 株式会社クラレ | コア−ヤ−ン |
| JPS63249729A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-17 | 株式会社クラレ | 被覆糸 |
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