JPS5960102A - 復水給水システム - Google Patents
復水給水システムInfo
- Publication number
- JPS5960102A JPS5960102A JP16852882A JP16852882A JPS5960102A JP S5960102 A JPS5960102 A JP S5960102A JP 16852882 A JP16852882 A JP 16852882A JP 16852882 A JP16852882 A JP 16852882A JP S5960102 A JPS5960102 A JP S5960102A
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- JP
- Japan
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- condensate
- pump
- load
- pressure
- boost pump
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- Laying Of Electric Cables Or Lines Outside (AREA)
- Paper (AREA)
- Control Of Positive-Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本＋１１明（−、を火力発電プラントのり水給水システ
ムに関する。
ムに関する。
第１図に従来の復水給水システムの系統図を示す。
ボイラ１６から供給された蒸気は、蒸気タービン１で膨
張仕事を行なった後、復水器３で凝縮し、復水器３の下
部のホットウェルにたまる。この凝縮水（以下復水と呼
ぶ）は復水ポンプ４に依り外部に取出されると共に昇圧
し、空気抽出器５、グランドコンデンサ６、復水脱塩装
置７および低圧給水加熱器９，１０および１１を通り、
脱気器１２へ供給される。
張仕事を行なった後、復水器３で凝縮し、復水器３の下
部のホットウェルにたまる。この凝縮水（以下復水と呼
ぶ）は復水ポンプ４に依り外部に取出されると共に昇圧
し、空気抽出器５、グランドコンデンサ６、復水脱塩装
置７および低圧給水加熱器９，１０および１１を通り、
脱気器１２へ供給される。
一般に復水脱塩装置を備えたプラントでは、Ｉｌ、ｆＳ
設費の低減のため、復水昇圧ポンプ８を復水脱塩装置７
の下流側に設置し、復水ポンプ４の揚程を小さく押え、
系統の低圧化を図っている。
設費の低減のため、復水昇圧ポンプ８を復水脱塩装置７
の下流側に設置し、復水ポンプ４の揚程を小さく押え、
系統の低圧化を図っている。
この世水系統では、靭！水ポンプ４及び復水昇圧ポンプ
８で脱気器１２への給水を可能とする必要圧力は、定格
負荷時の脱気器１２の器内圧力と復水器から脱気器１２
に至る系統中の各独補機及び配管によって決まる。
８で脱気器１２への給水を可能とする必要圧力は、定格
負荷時の脱気器１２の器内圧力と復水器から脱気器１２
に至る系統中の各独補機及び配管によって決まる。
この脱気器の器内圧と復水系統中の圧力（ｉ失は、第２
図に示すような特性を示すもので、低負荷運転の場合に
は、プラントの運転負荷及び復水器−の減少に伴い、そ
の必要圧力は小さくなる。
図に示すような特性を示すもので、低負荷運転の場合に
は、プラントの運転負荷及び復水器−の減少に伴い、そ
の必要圧力は小さくなる。
一方、第２図において、復水ポンプ４及び復水昇圧ポン
プ８の合計揚程曲線Ｐ、Ｆｉ、最高運転点Ｂの給水必要
圧力、即ち、曲線Ｌ６の値に基づいて選定される。しか
し、低負荷運転時は給水必要圧力は小芒く、従って、ポ
ンプの揚程は小さくても良いのにもかかわらず、ポンプ
の特性によって、□ 必要圧力曲線Ｌ６とポンプ揚程曲
線Ｐ２の間には差が大きく生じている。この差分け、補
機動力の損失となり、発電電力を有効に利用できる正味
発電効率の低下をもたらす。近年は、昼夜電力消費量の
相違により比較的大容量発電プラントでも低負荷時の高
効率化が重要視されてきておハこの損失を減少させる事
が望まれる。
プ８の合計揚程曲線Ｐ、Ｆｉ、最高運転点Ｂの給水必要
圧力、即ち、曲線Ｌ６の値に基づいて選定される。しか
し、低負荷運転時は給水必要圧力は小芒く、従って、ポ
ンプの揚程は小さくても良いのにもかかわらず、ポンプ
の特性によって、□ 必要圧力曲線Ｌ６とポンプ揚程曲
線Ｐ２の間には差が大きく生じている。この差分け、補
機動力の損失となり、発電電力を有効に利用できる正味
発電効率の低下をもたらす。近年は、昼夜電力消費量の
相違により比較的大容量発電プラントでも低負荷時の高
効率化が重要視されてきておハこの損失を減少させる事
が望まれる。
さらに、腹水昇圧ポンプ８を設けるプラントは、補機の
増加によって、プラント運転上の信頼性が悪くなる。仮
に、復水昇圧ポンプ８が故障したとすると、プラント全
停につながり、従って、復水昇圧ポンプ８の設置は決し
て好ましいものではない。
増加によって、プラント運転上の信頼性が悪くなる。仮
に、復水昇圧ポンプ８が故障したとすると、プラント全
停につながり、従って、復水昇圧ポンプ８の設置は決し
て好ましいものではない。
本発明は、復水器３から脱気器１２に至る復水系統で、
補機動力を節減することによって、プラントの高効率で
運転するための適切なポンプ鳴システムを供給し、更に
、復水昇圧ポンプ８の非常停止の際、プラント運転を安
全な負荷まで負荷ランバックを行なわせ、プラントの運
転を連続的に可能にする機能を与えるにある。
補機動力を節減することによって、プラントの高効率で
運転するための適切なポンプ鳴システムを供給し、更に
、復水昇圧ポンプ８の非常停止の際、プラント運転を安
全な負荷まで負荷ランバックを行なわせ、プラントの運
転を連続的に可能にする機能を与えるにある。
一般に、負荷はプラント運転の特徴として電力需要時と
して５０％負荷以上、電力調整時として５０％負荷以下
に大別される。従って５０％負荷を一つの低負荷運転時
の最高負荷として考えた場合、前述の補機動力節減の面
から、復水ポンプ４の揚程は第２図で給水必要圧力Ｌ６
を満足する揚程Ｐ、との交点Ａの値で決定し、復水ポン
プのみの運転で脱気器の給水を可能とする。５０％負荷
以上セは復水ポンプの揚程Ｐ、より系統の必要圧力Ｌ６
が上廻るので、この場合は復水引圧ポンプを立上げ、復
水ポンプ及び復水昇圧ポンプの運転で曲線Ｐ２に沿って
ポンプの給水を行なう。
して５０％負荷以上、電力調整時として５０％負荷以下
に大別される。従って５０％負荷を一つの低負荷運転時
の最高負荷として考えた場合、前述の補機動力節減の面
から、復水ポンプ４の揚程は第２図で給水必要圧力Ｌ６
を満足する揚程Ｐ、との交点Ａの値で決定し、復水ポン
プのみの運転で脱気器の給水を可能とする。５０％負荷
以上セは復水ポンプの揚程Ｐ、より系統の必要圧力Ｌ６
が上廻るので、この場合は復水引圧ポンプを立上げ、復
水ポンプ及び復水昇圧ポンプの運転で曲線Ｐ２に沿って
ポンプの給水を行なう。
尚、５０％負荷以下では停止している復水昇圧ポンプを
復水が通過するが、復水昇圧ポンプは単段の両吸込うず
巻ポンプであれば、そのまま、通水が可能である。若し
、停止状態でポンプ通水が不可能であればポンプのパイ
パスラインを通して行なわれてもよい。昇圧ポンプの起
動停止に関して実運転上、復水昇圧ポンプの起動は復水
昇圧ポンプ入口圧の低下によって自動起動させるもので
。
復水が通過するが、復水昇圧ポンプは単段の両吸込うず
巻ポンプであれば、そのまま、通水が可能である。若し
、停止状態でポンプ通水が不可能であればポンプのパイ
パスラインを通して行なわれてもよい。昇圧ポンプの起
動停止に関して実運転上、復水昇圧ポンプの起動は復水
昇圧ポンプ入口圧の低下によって自動起動させるもので
。
更に、高負荷で、復水昇圧ポンプが仮に異常停止した場
合は、復水ポンプだけでは高負荷における給水は不能と
なるので、プラント負荷を自動的に５０％負荷までラン
バックさせる。
合は、復水ポンプだけでは高負荷における給水は不能と
なるので、プラント負荷を自動的に５０％負荷までラン
バックさせる。
ポンプの起動停止に関して、以下、図面を用いて詳細に
’ｉｉ＜７．明する。
’ｉｉ＜７．明する。
第３図は得水昇圧ポンプの起動及び停止のインターロッ
ク図である。本図は復水ポンプが稼動中のものであり、
これに係るインタロックは省略されているが復水昇圧ポ
ンプの入口圧力がＩ Ｋ！７／ｃｍ２（Ｇ）以下となっ
た場合に、復水昇圧ポンプを稼動させる。、また、負荷
が５０％以下に低下した場合、又は、復水昇圧ポンプの
電気系統が故障した場合は、復水昇圧ポンプを直ちに停
止させ、さらに、負荷ｆ：５０％菫でラン・バックさせ
る。このとき、負荷が減少するまでの間は、脱気器への
給水が不可能となるが、脱気器は貯水タンクをもってお
り、その貯水量は一般に最大給水量の６〜ｌＯ分間分程
度であシ、負荷ランバック終了時間までの約１〜３分間
の間は充分余裕を持っておシ、問題はない復水昇圧ポン
プの設置位置について述べる。第１図において復水ポン
プ４は、ポンプ揚程ＰＩが最高負荷でも給水可能な必要
圧力Ｌ３を満足する位置、即ちＬ３は復水器からある補
機までの圧力損失を示すものでアシ、その補機の入口に
設置する事が可能であることを示す。この様に復水昇圧
ポンプの設置位置は、復水ポンプ単独運転で運転可能な
目標負荷及び復水システムの圧力損失の茶件によって自
由に選択することができる。これは復水昇圧ポンプ８の
上流側は圧力が低いので、補機類の建設費を低減するメ
リットをもたらす。
ク図である。本図は復水ポンプが稼動中のものであり、
これに係るインタロックは省略されているが復水昇圧ポ
ンプの入口圧力がＩ Ｋ！７／ｃｍ２（Ｇ）以下となっ
た場合に、復水昇圧ポンプを稼動させる。、また、負荷
が５０％以下に低下した場合、又は、復水昇圧ポンプの
電気系統が故障した場合は、復水昇圧ポンプを直ちに停
止させ、さらに、負荷ｆ：５０％菫でラン・バックさせ
る。このとき、負荷が減少するまでの間は、脱気器への
給水が不可能となるが、脱気器は貯水タンクをもってお
り、その貯水量は一般に最大給水量の６〜ｌＯ分間分程
度であシ、負荷ランバック終了時間までの約１〜３分間
の間は充分余裕を持っておシ、問題はない復水昇圧ポン
プの設置位置について述べる。第１図において復水ポン
プ４は、ポンプ揚程ＰＩが最高負荷でも給水可能な必要
圧力Ｌ３を満足する位置、即ちＬ３は復水器からある補
機までの圧力損失を示すものでアシ、その補機の入口に
設置する事が可能であることを示す。この様に復水昇圧
ポンプの設置位置は、復水ポンプ単独運転で運転可能な
目標負荷及び復水システムの圧力損失の茶件によって自
由に選択することができる。これは復水昇圧ポンプ８の
上流側は圧力が低いので、補機類の建設費を低減するメ
リットをもたらす。
前述の低負荷域での復水ポンプの単独運転及び高負荷域
での昇圧ポンプとの併動運転方式で、低負荷域での復水
昇圧ポンプの停止を動力比で計算すると、２５０ＭＷプ
ラントの５０％負荷時に、約３００ＫＷの節減となり、
熱効率で約０．２％の改善となる。
での昇圧ポンプとの併動運転方式で、低負荷域での復水
昇圧ポンプの停止を動力比で計算すると、２５０ＭＷプ
ラントの５０％負荷時に、約３００ＫＷの節減となり、
熱効率で約０．２％の改善となる。
なお１図中、２は発電機、１３はボイラ給水ポンプ、１
４．１５は高圧給水加熱器、Ａは復水ポンプ単独運転点
、Ｌ、 Ｖ′ｉ、復水真空度、Ｌ２は静水頭、Ｌ４は機
器配管圧力損失、Ｌ６は復水脱塩装置圧力損失である。
４．１５は高圧給水加熱器、Ａは復水ポンプ単独運転点
、Ｌ、 Ｖ′ｉ、復水真空度、Ｌ２は静水頭、Ｌ４は機
器配管圧力損失、Ｌ６は復水脱塩装置圧力損失である。
本発明によれば、復水給水システムで、補機動力の減少
を図ることができ、高効率を得ることができる。さらに
、運転員の談操作によるポンプの損傷の防止及び昇圧ポ
ンプの異常故障の場合に、プラントを停止させることな
く連続運転を継続することが出来る。
を図ることができ、高効率を得ることができる。さらに
、運転員の談操作によるポンプの損傷の防止及び昇圧ポ
ンプの異常故障の場合に、プラントを停止させることな
く連続運転を継続することが出来る。
第１図は発電プラントの復水給水装置の系統図、第２図
は第１図の系統によるプラント負荷と圧力の関係を示す
特性図、第３図は本発明によるインターロック図である
。
は第１図の系統によるプラント負荷と圧力の関係を示す
特性図、第３図は本発明によるインターロック図である
。
Claims (1)
- １、復水系統の低負荷では低圧の復水ポンプだけで運転
を行ない、それ以上の定格負荷までは復水昇圧ポンプを
起動させて、直列に運転するシステムにおいて、前記復
水昇圧ポンプの起動を前記復水昇圧ポンプの入口圧力の
低下によって自動的に行ない、さらに、高負荷時に前記
復水昇圧ポンプが停止したときに、自動的に特定負荷ま
でラン・バックするように構成したことを特徴とする復
水給水システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16852882A JPS5960102A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 復水給水システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16852882A JPS5960102A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 復水給水システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5960102A true JPS5960102A (ja) | 1984-04-06 |
| JPH0372885B2 JPH0372885B2 (ja) | 1991-11-20 |
Family
ID=15869687
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16852882A Granted JPS5960102A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 復水給水システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5960102A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011158148A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 発電設備の運転方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5254802A (en) * | 1975-10-31 | 1977-05-04 | Hitachi Ltd | Circulating system of condensed water |
| JPS56157702A (en) * | 1980-05-09 | 1981-12-05 | Babcock Hitachi Kk | Operation of forced circulation boiler |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP16852882A patent/JPS5960102A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5254802A (en) * | 1975-10-31 | 1977-05-04 | Hitachi Ltd | Circulating system of condensed water |
| JPS56157702A (en) * | 1980-05-09 | 1981-12-05 | Babcock Hitachi Kk | Operation of forced circulation boiler |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011158148A (ja) * | 2010-01-29 | 2011-08-18 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 発電設備の運転方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0372885B2 (ja) | 1991-11-20 |
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