JPS5950901A - 偏平鋼片のドツグボ−ン圧延方法 - Google Patents
偏平鋼片のドツグボ−ン圧延方法Info
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- JPS5950901A JPS5950901A JP16104482A JP16104482A JPS5950901A JP S5950901 A JPS5950901 A JP S5950901A JP 16104482 A JP16104482 A JP 16104482A JP 16104482 A JP16104482 A JP 16104482A JP S5950901 A JPS5950901 A JP S5950901A
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- slope
- slab
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、偏平鋼片を幅圧下圧延して側端部に膨みを形
成し断面ドツグボーン状鋼片を得るドツグボーン圧延方
法に関するものである。
成し断面ドツグボーン状鋼片を得るドツグボーン圧延方
法に関するものである。
近年の連続ｗｊ造の発展に伴ない能率的かつ経済的にス
ラブを大量生産できるようになった。この大量生産した
スラブから所定サイズの形鋼例えば１−Ｉ形鋼をつくる
には、スラブを幅圧下してＩＩ形鋼の粗形鋼片のウェブ
高さを確保１−るとともに、１ｉｊｌ端部に膨みを形成
しフランジ幅を確保するドツグボーン圧延を行なう方法
がある。ドツグボーン圧延により得られた鋼片は、ひき
続き造形孔型及Ｑ・仕上孔型を経て所定サイズの１１形
鋼となる。このような偏平鋼片のドツグボーン圧延にお
いては、偏平鋼片が圧延方向の左右に倒れる傾向が顕著
である。この倒れは、幅圧下時にスラブ′全左右から拘
束できないことが最大の原因であるが、圧延機及び圧延
機まわりの圧延条件にも原因がある。
ラブを大量生産できるようになった。この大量生産した
スラブから所定サイズの形鋼例えば１−Ｉ形鋼をつくる
には、スラブを幅圧下してＩＩ形鋼の粗形鋼片のウェブ
高さを確保１−るとともに、１ｉｊｌ端部に膨みを形成
しフランジ幅を確保するドツグボーン圧延を行なう方法
がある。ドツグボーン圧延により得られた鋼片は、ひき
続き造形孔型及Ｑ・仕上孔型を経て所定サイズの１１形
鋼となる。このような偏平鋼片のドツグボーン圧延にお
いては、偏平鋼片が圧延方向の左右に倒れる傾向が顕著
である。この倒れは、幅圧下時にスラブ′全左右から拘
束できないことが最大の原因であるが、圧延機及び圧延
機まわりの圧延条件にも原因がある。
ドツグボーン圧延された鋼片の倒れ万全みると、後述す
るように先端（トップ）と後ＺＦａ （ボトム）で倒れ
角が大きい傾向があるが、先後端部はフィッシュナール
状にメタル７０−してテーパ状に先細りとなり、中央部
に比し細幅の非定常部ができ、この非定常部が孔型に充
満しないために幅圧下開始時の倒れが矯正されず、更に
圧延進行とともに助長される。これに対し中央部はメタ
ル７０−が端部はど偏り方が極端でないため孔型に充満
してかなり矯正される。倒れ角が大きくなるとドツグボ
ーン圧延中に膨らみ部で偏った圧延がされるので、疵発
生の原因となるし後続の造形孔型にも噛み込み不能とな
る。倒れ角が小さくても後続の造形孔型において、第１
２図に示すように偏った圧延が行われるため、第１３図
に示すようなＴり下げ疵ｆをつくる。
るように先端（トップ）と後ＺＦａ （ボトム）で倒れ
角が大きい傾向があるが、先後端部はフィッシュナール
状にメタル７０−してテーパ状に先細りとなり、中央部
に比し細幅の非定常部ができ、この非定常部が孔型に充
満しないために幅圧下開始時の倒れが矯正されず、更に
圧延進行とともに助長される。これに対し中央部はメタ
ル７０−が端部はど偏り方が極端でないため孔型に充満
してかなり矯正される。倒れ角が大きくなるとドツグボ
ーン圧延中に膨らみ部で偏った圧延がされるので、疵発
生の原因となるし後続の造形孔型にも噛み込み不能とな
る。倒れ角が小さくても後続の造形孔型において、第１
２図に示すように偏った圧延が行われるため、第１３図
に示すようなＴり下げ疵ｆをつくる。
本発明者等の経験からいうと、倒れ角が２度以下でない
と後続の孔型圧延においてカリバー疵（すり下げ疵）を
発生する。従って、それを超過する大きな倒れ角の鋼片
及びその部分は後続の造形圧延時孔型への誘導が不完全
となり、充満度不良あるいはカリバー疵となるのでスク
ラップにせざるを得す生産歩留を低下させる。
と後続の孔型圧延においてカリバー疵（すり下げ疵）を
発生する。従って、それを超過する大きな倒れ角の鋼片
及びその部分は後続の造形圧延時孔型への誘導が不完全
となり、充満度不良あるいはカリバー疵となるのでスク
ラップにせざるを得す生産歩留を低下させる。
このように有害なドツグボーン圧延における倒れ防止方
法として既に特開昭５６−１１７０２６が提案されてい
る。この提案は、突起つきロールによりスラブ厚み中央
部に溝をつけ、この溝をカイトとしてスラブの倒れを防
止しようというものであり一応の成果をあげている。し
かしこのような提案においても、未だ解決しなければな
らない数々の技術的難点がある。Ｔなわち ■ スラブ厚の中央に一旦つけ１こ溝全ドツグボーン圧
延の後段で消去する圧延ノくスを余分に必要とするとと
もに、非定常部におけるこの溝の完全消去が難しく、こ
のため製品疵発生の一因となる。
法として既に特開昭５６−１１７０２６が提案されてい
る。この提案は、突起つきロールによりスラブ厚み中央
部に溝をつけ、この溝をカイトとしてスラブの倒れを防
止しようというものであり一応の成果をあげている。し
かしこのような提案においても、未だ解決しなければな
らない数々の技術的難点がある。Ｔなわち ■ スラブ厚の中央に一旦つけ１こ溝全ドツグボーン圧
延の後段で消去する圧延ノくスを余分に必要とするとと
もに、非定常部におけるこの溝の完全消去が難しく、こ
のため製品疵発生の一因となる。
■ 幅圧下圧延においては、既に述べｆこようにスラブ
の先後端部に中央部に比し細いテーパー状の非定常部が
できるが、この非定常部では突起と溝が咬み合わすカイ
ト性がなくなる。
の先後端部に中央部に比し細いテーパー状の非定常部が
できるが、この非定常部では突起と溝が咬み合わすカイ
ト性がなくなる。
等である。
本発明は、従来の数々の難点を解決した新規なドツグボ
ーン圧延方法を提供せんとするものであって、その要旨
は、偏平鋼片全幅圧下し側端部に膨みを形成しドツグボ
ーン形状となすドツグボーン圧延において、偏平鋼片の
厚さにほぼ等しい幅とした孔型底部の両側に、幅圧工時
被圧延鋼片の側端部のコーナ一部を押圧する傾倒防止用
第１傾斜面と、この第１傾斜面の両側に連続して第１傾
斜面よりも更に傾斜の大きな膨み拡大用第２傾斜面を有
する箱形孔型ロールにより圧延を行なうことを特徴とす
る偏平鋼片のドツグボーン圧延方法である。
ーン圧延方法を提供せんとするものであって、その要旨
は、偏平鋼片全幅圧下し側端部に膨みを形成しドツグボ
ーン形状となすドツグボーン圧延において、偏平鋼片の
厚さにほぼ等しい幅とした孔型底部の両側に、幅圧工時
被圧延鋼片の側端部のコーナ一部を押圧する傾倒防止用
第１傾斜面と、この第１傾斜面の両側に連続して第１傾
斜面よりも更に傾斜の大きな膨み拡大用第２傾斜面を有
する箱形孔型ロールにより圧延を行なうことを特徴とす
る偏平鋼片のドツグボーン圧延方法である。
以下本発明を図面に基づき詳細に説明する。
第１図に本発明で使用するロール孔型配置（Ｇ−１，Ｇ
−２，Ｇ−３，Ｇ−４）を示す。孔型Ｇ−１と一諸に゛
破線で示したのが従来一般的な幅圧下用箱形孔型であり
、本発明で煉用するＧ−１孔型と比較しやすいように図
示した。
−２，Ｇ−３，Ｇ−４）を示す。孔型Ｇ−１と一諸に゛
破線で示したのが従来一般的な幅圧下用箱形孔型であり
、本発明で煉用するＧ−１孔型と比較しやすいように図
示した。
本発明における箱形孔型ロールの孔型Ｇ−１は、第２図
に示すように幅圧下するスラブＳの厚みにほぼ等しい孔
型底部１の両側に幅圧下時スラブＳの傾倒を防止するべ
く、スラブＳの側端部のコーナ一部を左右から均等に押
さえる第１傾斜面２と、この第１傾斜面２の外方の両側
に連続する第２の傾斜面３を有する。この第２の傾斜面
３は、スラブＳが幅圧下され先ず第１の傾斜面２［、ｌ
ｌ）第３図（ａ）に示すように変形されて形成されたド
ツグボーンのピーク部Ｐは尖鋭部となるが、このビーり
部Ｐの成長を阻みつつ更にドツグボーンの膨みを拡大す
るためのものである。この第２傾斜面３によるドツグボ
ーン圧延におけるスラブの孔型充満状況を第３図（ｂ）
に示す。この第３図（ｂ）から膨みの拡大とピーク部Ｐ
の整形状態が明瞭である。
に示すように幅圧下するスラブＳの厚みにほぼ等しい孔
型底部１の両側に幅圧下時スラブＳの傾倒を防止するべ
く、スラブＳの側端部のコーナ一部を左右から均等に押
さえる第１傾斜面２と、この第１傾斜面２の外方の両側
に連続する第２の傾斜面３を有する。この第２の傾斜面
３は、スラブＳが幅圧下され先ず第１の傾斜面２［、ｌ
ｌ）第３図（ａ）に示すように変形されて形成されたド
ツグボーンのピーク部Ｐは尖鋭部となるが、このビーり
部Ｐの成長を阻みつつ更にドツグボーンの膨みを拡大す
るためのものである。この第２傾斜面３によるドツグボ
ーン圧延におけるスラブの孔型充満状況を第３図（ｂ）
に示す。この第３図（ｂ）から膨みの拡大とピーク部Ｐ
の整形状態が明瞭である。
第１傾斜面２の傾斜角θ１ハ、スラブ傾倒防止に有効な
如く左右から均等に押圧】−るには少なくとも２０度を
必要とする。′！！１こ第２傾斜面３の傾斜角θ２ハ、
ピーク部Ｐの鋭角形状を改善して後続孔形圧延工程にお
いて疵発生がない形状に整形しつつ、膨らみの拡大を期
すためには、θ、へθ２かつθ１〈θ２でなければなら
ず角度範囲は６５度乃至８７度とするのが好適である。
如く左右から均等に押圧】−るには少なくとも２０度を
必要とする。′！！１こ第２傾斜面３の傾斜角θ２ハ、
ピーク部Ｐの鋭角形状を改善して後続孔形圧延工程にお
いて疵発生がない形状に整形しつつ、膨らみの拡大を期
すためには、θ、へθ２かつθ１〈θ２でなければなら
ず角度範囲は６５度乃至８７度とするのが好適である。
このような本発明の箱形孔型Ｇ−１に、よるドツグボー
ン圧延は第３図に示すように行なう。まず（ａ）に示Ｔ
ようにスラブＳを第１傾斜面２により、その上下側端部
ｐ−ナーを左右均等に押圧し、スラブの傾倒を防止しな
から幅圧下して図示のような断面形状（ドツグボーン状
）の鋼片となす。その際孔型底部１の幅は、スラブ厚み
とほぼ同じとしてもよいが３０論を限度として狭くても
広くてもよい。
ン圧延は第３図に示すように行なう。まず（ａ）に示Ｔ
ようにスラブＳを第１傾斜面２により、その上下側端部
ｐ−ナーを左右均等に押圧し、スラブの傾倒を防止しな
から幅圧下して図示のような断面形状（ドツグボーン状
）の鋼片となす。その際孔型底部１の幅は、スラブ厚み
とほぼ同じとしてもよいが３０論を限度として狭くても
広くてもよい。
こ＼で孔型底部の幅をスラブ厚み±３０鯛を限度とし１
このは、下限に孔型底部中心とスラブ厚み中心がずれな
い１こめてあり、上限は１パス目全圧下したとき直ちに
第１傾斜面に達しスラブを傾倒させない限界がこの程度
である、との理由による。
このは、下限に孔型底部中心とスラブ厚み中心がずれな
い１こめてあり、上限は１パス目全圧下したとき直ちに
第１傾斜面に達しスラブを傾倒させない限界がこの程度
である、との理由による。
又、第１傾斜面の角度θ１の下限’ｔ２００としたのは
、それ以下では左右の拘束力が弱く倒れ防止に有効に働
かないためである。しかしθ、金余り大きくすると、ド
ツグボーン生成効率が大きく低下し必要とするトングボ
ーン形状が得られない不都合が生ずるので、上限は５５
°程度にするのが好ましい。
、それ以下では左右の拘束力が弱く倒れ防止に有効に働
かないためである。しかしθ、金余り大きくすると、ド
ツグボーン生成効率が大きく低下し必要とするトングボ
ーン形状が得られない不都合が生ずるので、上限は５５
°程度にするのが好ましい。
この第１傾斜面２でドツグボーン圧延された鋼片ば、図
示のように鋭角状ピーク部Ｐｉ有する。
示のように鋭角状ピーク部Ｐｉ有する。
このピーク部Ｐばこのまま後続の造形孔型にかけると疵
発生の原因となる。このため本発明においてひきつづい
て第２傾斜面３により、このピーク部Ｐの整形と更に膨
みを拡大するドツグボーン圧延を行なうが、それを第３
図（１））に示す。第２傾斜面３のθ２を６５°を下限
としたのは、これ以下では第１傾斜面の延長形状、すな
わちピーク部Ｐの鋭角形状が改善されない１こめであり
、又θ２の」二限を８７°とし１このば、孔型内部での
周速差による流発生限界であるためである。
発生の原因となる。このため本発明においてひきつづい
て第２傾斜面３により、このピーク部Ｐの整形と更に膨
みを拡大するドツグボーン圧延を行なうが、それを第３
図（１））に示す。第２傾斜面３のθ２を６５°を下限
としたのは、これ以下では第１傾斜面の延長形状、すな
わちピーク部Ｐの鋭角形状が改善されない１こめであり
、又θ２の」二限を８７°とし１このば、孔型内部での
周速差による流発生限界であるためである。
第３図（Ｃ）は、（ｂ）のトングボーン鋼片を更に箱形
孔型（第１図Ｇ−２）に上り幅圧下し未充滴部４を充満
させた状態を示している。この（りの工程を必要とする
のは、例えばＩＩ形鋼ンリーズのうちのフランジ幅の比
較的大きなサイズである。
孔型（第１図Ｇ−２）に上り幅圧下し未充滴部４を充満
させた状態を示している。この（りの工程を必要とする
のは、例えばＩＩ形鋼ンリーズのうちのフランジ幅の比
較的大きなサイズである。
即ち犬サイズになるとドツグボーンのフランジ幅ＩＪ７
’ｉ大きくする必要があり、その１こめには第１傾斜面
２の長さを必然的に長くしなければならず、そうすると
未充満部４が大きくなるためである。
’ｉ大きくする必要があり、その１こめには第１傾斜面
２の長さを必然的に長くしなければならず、そうすると
未充満部４が大きくなるためである。
第４図は、スラブをドツグボーン圧延してつくった粗形
鋼片の倒れ状態を断面図で示すもので、θは倒れ角であ
る。第５図は、従来法と本発明の倒れ角を実測値で示し
たもので、縦：Ｉｉ＋ｌに」二記倒九角θを、横軸にド
ツグボーン圧延完了時の鋼片長さ方向部位をとったもの
である。この図から、従来法（第１図の破線孔型による
ドツグボーン圧延）では、破線で示すように中央部はも
ちろん特にトップとボトムにおいて倒れが大きいが、本
発明によるものは、実線で示すように中央部はほとんど
倒れがなり、トップ及びボトムにおいても倒れ角０５度
り、下と極めて小さく、従来法に比し格段に優れている
ことがわ力）る。
鋼片の倒れ状態を断面図で示すもので、θは倒れ角であ
る。第５図は、従来法と本発明の倒れ角を実測値で示し
たもので、縦：Ｉｉ＋ｌに」二記倒九角θを、横軸にド
ツグボーン圧延完了時の鋼片長さ方向部位をとったもの
である。この図から、従来法（第１図の破線孔型による
ドツグボーン圧延）では、破線で示すように中央部はも
ちろん特にトップとボトムにおいて倒れが大きいが、本
発明によるものは、実線で示すように中央部はほとんど
倒れがなり、トップ及びボトムにおいても倒れ角０５度
り、下と極めて小さく、従来法に比し格段に優れている
ことがわ力）る。
第６図は、ドツグボーン圧延初期の鋼片の形状を示すも
のであるが、ドツグボーン圧延をすると図示のように鋼
片の端部にいくほどフランジ幅及びウェブ高さが中央に
比し小さい略テーパ状の非定常領域ＤＡができる。この
ような鋼片を更にドツグボーン圧延すると、従来法（第
１図破線孔型による）では、鋼片中央部は圧延初期に倒
れても膨みが形成されるに従い孔型の側壁に拘束されつ
つ圧下される内に倒れを矯正されることから、トップ及
びボトム部に較べ倒れ角が小さいが、非定常領域Ｉ）Ａ
は略テーパ状と細くなっているために圧延初期の倒れが
その１ま残る。従って従来法によれば、既述のように倒
れ角２度を越える部分を切断してスクラップにすること
になり、歩留音大きく低下させることになる。
のであるが、ドツグボーン圧延をすると図示のように鋼
片の端部にいくほどフランジ幅及びウェブ高さが中央に
比し小さい略テーパ状の非定常領域ＤＡができる。この
ような鋼片を更にドツグボーン圧延すると、従来法（第
１図破線孔型による）では、鋼片中央部は圧延初期に倒
れても膨みが形成されるに従い孔型の側壁に拘束されつ
つ圧下される内に倒れを矯正されることから、トップ及
びボトム部に較べ倒れ角が小さいが、非定常領域Ｉ）Ａ
は略テーパ状と細くなっているために圧延初期の倒れが
その１ま残る。従って従来法によれば、既述のように倒
れ角２度を越える部分を切断してスクラップにすること
になり、歩留音大きく低下させることになる。
これに対して本発明では、スラブｆｌｉｌｌ ｉ／ｉ品
部のコーナ一部を、第１傾斜面２により当初から左右か
ら均等に押さえるとともに、非定常領域ＤＡ（ｉｙ−も
左右力）ら押さえて傾倒防止を行なうので、トングボー
ン圧延における圧延当初から終了丑て被圧延鋼片の倒れ
角の小さい許容範囲で圧延を行なえる。従って後続の造
形用延時孔型への誘導が良好であるため、充満度不良も
なく、カリバー疵も発生しない。更にスクラップとして
切り捨てる２度以上の倒れ部分がなくなるため歩留を低
下させない。
部のコーナ一部を、第１傾斜面２により当初から左右か
ら均等に押さえるとともに、非定常領域ＤＡ（ｉｙ−も
左右力）ら押さえて傾倒防止を行なうので、トングボー
ン圧延における圧延当初から終了丑て被圧延鋼片の倒れ
角の小さい許容範囲で圧延を行なえる。従って後続の造
形用延時孔型への誘導が良好であるため、充満度不良も
なく、カリバー疵も発生しない。更にスクラップとして
切り捨てる２度以上の倒れ部分がなくなるため歩留を低
下させない。
以上のように、本発明によると、ドツグボーン圧延時被
圧延鋼片の全長にわたって倒れ角の極めて小さい圧延が
可能となるので、膨み部は左右均等に形成されて疵を発
生しないし、後続孔型圧延において噛込み不可能となる
こともなく、倒れ角が２度以下の小さい範囲であるため
孔型圧延時カリバー疵を発生しない。更に先端後端を含
む全長にわたり倒れ角２度以下なので切り捨て部分が少
なく歩留を向上できる。
圧延鋼片の全長にわたって倒れ角の極めて小さい圧延が
可能となるので、膨み部は左右均等に形成されて疵を発
生しないし、後続孔型圧延において噛込み不可能となる
こともなく、倒れ角が２度以下の小さい範囲であるため
孔型圧延時カリバー疵を発生しない。更に先端後端を含
む全長にわたり倒れ角２度以下なので切り捨て部分が少
なく歩留を向上できる。
実施例１
２５０＋ｅ＋Ｘ−１１００ｍｍ断面の熱間スラブを、第
７図及び第８図に示すロール対を使用して、孔型Ｇ−１
（θ、＝２９°、 θ２＝８０°）で５０〜７０町乙く
スの圧下量の幅圧下圧延を行ない、次いで孔型Ｇ−３に
より造形圧延を行ない第９図に示すような形状のウェブ
高Ｗ＝ ５５ Ｑ ＋ｎｍ、ウェブ厚ｔ ＝ ７５ ｍ
ｍ。
７図及び第８図に示すロール対を使用して、孔型Ｇ−１
（θ、＝２９°、 θ２＝８０°）で５０〜７０町乙く
スの圧下量の幅圧下圧延を行ない、次いで孔型Ｇ−３に
より造形圧延を行ない第９図に示すような形状のウェブ
高Ｗ＝ ５５ Ｑ ＋ｎｍ、ウェブ厚ｔ ＝ ７５ ｍ
ｍ。
７ランジ幅Ｆ＝３７０＋ｍ＋＋の粗形鋼片を製造した。
幅圧下時の倒れは、第５図に示す程度で全く問題がなか
った。
った。
この例では、圧延対象が比較的小サイズのため幅圧下の
ための孔型は１個だけで済み、第１図Ｇ−２のような箱
形孔型を必要としない。このため一本のロールに他のサ
イズの孔型を設けることができ、ロール常備数域にも効
果があることがわかる。
ための孔型は１個だけで済み、第１図Ｇ−２のような箱
形孔型を必要としない。このため一本のロールに他のサ
イズの孔型を設けることができ、ロール常備数域にも効
果があることがわかる。
実施例２
２５０咽Ｘ１４００ｍｍ断面の熱間スラブを、第１０図
及び第１１図に示すロール対を使用して孔型Ｇ−１（θ
１−２５°、θ２＝６９°）で５０〜７０ ｗｖ、Ｚ７
の圧下量で幅圧下を行ない、次いでＧ−２の箱形孔型で
ドツグボーン部の拡幅整形圧延を行なったあと、Ｇ−４
の孔型で造形圧延を行ない第９図に示すような形状のウ
ェブ高Ｗ” ８３０ ｍｍ、ウェブ厚ｔ＝１００調、７
ランジ幅Ｆ’＝４１ｏ祁の粗形鋼片を製造した。幅圧下
時の倒れは上記実施例１同様全く問題なかった。
及び第１１図に示すロール対を使用して孔型Ｇ−１（θ
１−２５°、θ２＝６９°）で５０〜７０ ｗｖ、Ｚ７
の圧下量で幅圧下を行ない、次いでＧ−２の箱形孔型で
ドツグボーン部の拡幅整形圧延を行なったあと、Ｇ−４
の孔型で造形圧延を行ない第９図に示すような形状のウ
ェブ高Ｗ” ８３０ ｍｍ、ウェブ厚ｔ＝１００調、７
ランジ幅Ｆ’＝４１ｏ祁の粗形鋼片を製造した。幅圧下
時の倒れは上記実施例１同様全く問題なかった。
第１図は本発明で使用するロール孔型配置Ｇ−１〜Ｇ−
４’に示し、Ｇ−１部破線は従来一般的な箱形孔型を示
す。第２図は上記Ｇ−１−ｉ説明する詳細図、第３図は
本発明における幅圧下圧延を説明する図、第４図は幅圧
下圧延時の倒れ角θを説明する図、第５図は本発明と従
来の倒れ角の説明図、第６図は幅圧下後のスラブの全体
図、第７図は実施例１で使用したロール孔型配置の説明
図、第８図に第７図Ｇ−１の詳細図、第９図はＨ形鋼粗
形鋼片の断面図、第１０図は実施例２で使用したロール
孔型配置の説明図、第１１図は第１０図Ｇ−１の詳細図
、第１２図は造形孔型における偏った圧延状況の説明図
、第１３図は偏った造形孔型圧延によってできるＴ’）
下げ疵の説明図である。 ｌ；ロール孔型底部、２；第１傾斜面、３；第２傾斜面
、Ｓ；スラブ。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 矧 之 （ほか１名） ４ 第 １ 図 Ｇ−３Ｇ−２Ｇ−Ｉ Ｇ−４ 第 ２図 箪 ３図 （ａ） 第６図 第５図 スラブ長ぎ部仏（％） 第７図 笛８図 第９図 ＠１０図 第１１図 第１２図 竿１３図
４’に示し、Ｇ−１部破線は従来一般的な箱形孔型を示
す。第２図は上記Ｇ−１−ｉ説明する詳細図、第３図は
本発明における幅圧下圧延を説明する図、第４図は幅圧
下圧延時の倒れ角θを説明する図、第５図は本発明と従
来の倒れ角の説明図、第６図は幅圧下後のスラブの全体
図、第７図は実施例１で使用したロール孔型配置の説明
図、第８図に第７図Ｇ−１の詳細図、第９図はＨ形鋼粗
形鋼片の断面図、第１０図は実施例２で使用したロール
孔型配置の説明図、第１１図は第１０図Ｇ−１の詳細図
、第１２図は造形孔型における偏った圧延状況の説明図
、第１３図は偏った造形孔型圧延によってできるＴ’）
下げ疵の説明図である。 ｌ；ロール孔型底部、２；第１傾斜面、３；第２傾斜面
、Ｓ；スラブ。 特許出願人 代理人 弁理士 矢 葺 矧 之 （ほか１名） ４ 第 １ 図 Ｇ−３Ｇ−２Ｇ−Ｉ Ｇ−４ 第 ２図 箪 ３図 （ａ） 第６図 第５図 スラブ長ぎ部仏（％） 第７図 笛８図 第９図 ＠１０図 第１１図 第１２図 竿１３図
Claims (1)
- 信子鋼片全幅圧下し側端部に膨みを形成しドツグボーン
形状となすドツグボーン圧延において、偏平鋼片の厚さ
にほぼ等しい幅とした孔型底部の両側に、幅圧工時被圧
延鋼片の側端部のコーナ一部を押圧する傾倒防止用第１
傾斜面と、この第１傾斜面の両側に連続して第１傾斜面
より更に傾斜の大きな膨み拡大用第２傾斜面を有する箱
形孔型ロールにより圧延を行なうことを特徴とする偏平
鋼片のドツグボーン圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16104482A JPS5950901A (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | 偏平鋼片のドツグボ−ン圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16104482A JPS5950901A (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | 偏平鋼片のドツグボ−ン圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5950901A true JPS5950901A (ja) | 1984-03-24 |
| JPS6141642B2 JPS6141642B2 (ja) | 1986-09-17 |
Family
ID=15727529
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16104482A Granted JPS5950901A (ja) | 1982-09-17 | 1982-09-17 | 偏平鋼片のドツグボ−ン圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5950901A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0234201A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Nippon Steel Corp | 非対称異形ボックス孔型による形鋼の圧延方法 |
| JPH07186062A (ja) * | 1993-12-28 | 1995-07-25 | Nissan Motor Co Ltd | インパクト式ねじ締め方法および装置 |
-
1982
- 1982-09-17 JP JP16104482A patent/JPS5950901A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0234201A (ja) * | 1988-07-25 | 1990-02-05 | Nippon Steel Corp | 非対称異形ボックス孔型による形鋼の圧延方法 |
| JPH0675726B2 (ja) * | 1988-07-25 | 1994-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | 非対称異形ボックス孔型による形鋼の圧延方法 |
| JPH07186062A (ja) * | 1993-12-28 | 1995-07-25 | Nissan Motor Co Ltd | インパクト式ねじ締め方法および装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6141642B2 (ja) | 1986-09-17 |
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