JPS5854884B2 - 粗形鋼片の成形方法 - Google Patents
粗形鋼片の成形方法Info
- Publication number
- JPS5854884B2 JPS5854884B2 JP54132102A JP13210279A JPS5854884B2 JP S5854884 B2 JPS5854884 B2 JP S5854884B2 JP 54132102 A JP54132102 A JP 54132102A JP 13210279 A JP13210279 A JP 13210279A JP S5854884 B2 JPS5854884 B2 JP S5854884B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- width
- slab
- rolling
- hole
- shaped steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、粗形鋼片の成形方法に係り、特に、ウェブと
フランジを有する形鋼を圧延するための粗形鋼片を板溝
スラブから製造する際に用いるに好適な、板状スラブに
対して、ボックス孔型を有する圧延ロールにより、スラ
ブ鋼方向圧下を行ない、スラブの幅方向両端部に幅広が
りを生ぜしめてドックポーン形断面形状の中間鋼片とす
る第１の圧延工程と、該中間鋼片を、造形孔型を有する
圧延ロールにより圧延し、所定断面形状の粗形鋼片とす
る第２の圧延工程と、を有する粗形鋼片の成形方法の改
良に関する。
フランジを有する形鋼を圧延するための粗形鋼片を板溝
スラブから製造する際に用いるに好適な、板状スラブに
対して、ボックス孔型を有する圧延ロールにより、スラ
ブ鋼方向圧下を行ない、スラブの幅方向両端部に幅広が
りを生ぜしめてドックポーン形断面形状の中間鋼片とす
る第１の圧延工程と、該中間鋼片を、造形孔型を有する
圧延ロールにより圧延し、所定断面形状の粗形鋼片とす
る第２の圧延工程と、を有する粗形鋼片の成形方法の改
良に関する。
一般に、Ｈ形鋼或いは■形鋼等の７ランジを有する形鋼
のうち、製品断面の小さいものは、矩形断面の粗形鋼片
（ブルーム）から直接形鋼工場で圧延されるが、大断面
のものは、まず、鋼塊を均熱して、分塊工場で、例えば
第１図に示すような断面の粗形鋼片１０に圧延した後、
形鋼工場で製品に圧延される。
のうち、製品断面の小さいものは、矩形断面の粗形鋼片
（ブルーム）から直接形鋼工場で圧延されるが、大断面
のものは、まず、鋼塊を均熱して、分塊工場で、例えば
第１図に示すような断面の粗形鋼片１０に圧延した後、
形鋼工場で製品に圧延される。
一方厚板等の圧延では、近年は、造塊→均熱→分塊の過
程を省き、厚板用の板状スラブを連続鋳造にて製造する
方法が開発されている。
程を省き、厚板用の板状スラブを連続鋳造にて製造する
方法が開発されている。
この連続鋳造によるスラブの製造は、熱エネルギーの節
約、材料内部品質の向上、歩留りの向上など多くの利益
があるので、第１図のような断面の粗形鋼片をも連続鋳
造にて製造する方法も行なわれている７Ｘこの方法は、
粗形鋼片の断面形状の種類毎に多大の設備費を要するた
め、同一断面形状のものの生産量が多い形鋼に対しては
十分利益があるが、大断面のＨ形鋼のように、多種類の
断面形状のものを少量ずつ生産するものでは利益が少な
い。
約、材料内部品質の向上、歩留りの向上など多くの利益
があるので、第１図のような断面の粗形鋼片をも連続鋳
造にて製造する方法も行なわれている７Ｘこの方法は、
粗形鋼片の断面形状の種類毎に多大の設備費を要するた
め、同一断面形状のものの生産量が多い形鋼に対しては
十分利益があるが、大断面のＨ形鋼のように、多種類の
断面形状のものを少量ずつ生産するものでは利益が少な
い。
そこで、連続鋳造で生産するのが簡単な板状スラブを、
形鋼工場の粗圧延機にて、第１図に示す如く、ウェブ１
０ａとフランジ１０ｂを有する粗形鋼片１０に圧延する
方法が考えられる。
形鋼工場の粗圧延機にて、第１図に示す如く、ウェブ１
０ａとフランジ１０ｂを有する粗形鋼片１０に圧延する
方法が考えられる。
このように板状スラブからＨ形鋼を圧延する方法として
は、特公昭４５−５６７号の例に見られるように、第２
図に示す如く、板状スラブ１２に対して、エツジング孔
型１４−１．１６−１を有する圧延ロール１４．１６に
より、スラブ幅方向圧下を行ない、スラブの幅方向両端
部に幅広がりを生ぜしめてドツグボーン形断面形状の中
間鋼片１８とし、次いで、形鋼圧延機で圧延する方法が
提案されている。
は、特公昭４５−５６７号の例に見られるように、第２
図に示す如く、板状スラブ１２に対して、エツジング孔
型１４−１．１６−１を有する圧延ロール１４．１６に
より、スラブ幅方向圧下を行ない、スラブの幅方向両端
部に幅広がりを生ぜしめてドツグボーン形断面形状の中
間鋼片１８とし、次いで、形鋼圧延機で圧延する方法が
提案されている。
この方法で製造された粗形鋼片は、第２図に示す如く、
スラブ１２の上下端の圧延ロール１４゜１６に接する部
分が圧下により最も幅広がりし易いので、尖状に突起し
、フランジに相当する部分１８ａの断面が三角形になる
。
スラブ１２の上下端の圧延ロール１４゜１６に接する部
分が圧下により最も幅広がりし易いので、尖状に突起し
、フランジに相当する部分１８ａの断面が三角形になる
。
従って、この形状のま１ユニバーサル圧延を行なうと、
第３図に示す如く、垂直ロール２０，２２によるフラン
ジ外面１８ｂの幅広がりと、水平ロール２４，２６によ
るフランジ内面１８ｃの引下げにより、第４図に示す如
く、７ランジ内面の隅角２８ａが欠落した製品２８とな
ってしすう。
第３図に示す如く、垂直ロール２０，２２によるフラン
ジ外面１８ｂの幅広がりと、水平ロール２４，２６によ
るフランジ内面１８ｃの引下げにより、第４図に示す如
く、７ランジ内面の隅角２８ａが欠落した製品２８とな
ってしすう。
一方、一般に、縦長の材料を幅方向に圧下する際には、
圧下による材料の倒れやねじれを防ぐために、第５図に
示す如く、材料幅Ｂ。
圧下による材料の倒れやねじれを防ぐために、第５図に
示す如く、材料幅Ｂ。
と孔型底の幅がほぼ同じ位で、深さの深いボックス孔型
を用いて圧延することが多い。
を用いて圧延することが多い。
しかしながら、孔型の幅を狭くすると、材料の幅広がり
が規制されるため、必要なフランジ幅を得ることができ
ない。
が規制されるため、必要なフランジ幅を得ることができ
ない。
又、本発明に類似するものとして、特公昭４５−５６７
号では、浅い１組のエツジング孔型を有する圧延ロール
のみを用いて幅方向に圧下しているが、この場合は圧延
中の材料が不安定であるばかりでなく、幅広がりした材
料が孔型からはみ出すため、折れ込み疵の発生原因とな
るという問題点を有した。
号では、浅い１組のエツジング孔型を有する圧延ロール
のみを用いて幅方向に圧下しているが、この場合は圧延
中の材料が不安定であるばかりでなく、幅広がりした材
料が孔型からはみ出すため、折れ込み疵の発生原因とな
るという問題点を有した。
本発明は、前記従来の欠点を解消するべくなされたもの
で、材料の倒れが防止できると共に、材料の幅広がりが
促進でき、しかも、フランジ先端の形状を整えることが
できる粗形鋼片の成形方法を提供することを目的とする
。
で、材料の倒れが防止できると共に、材料の幅広がりが
促進でき、しかも、フランジ先端の形状を整えることが
できる粗形鋼片の成形方法を提供することを目的とする
。
本発明は、板状スラブに対して、ボックス孔型を有する
圧延ロールにより、スラブ幅方向圧下を行ない、スラブ
の幅方向両端部に幅広がりを生ぜしめてドツグボーン形
断面形状の中間鋼片とする第１の圧延工程と、該中間鋼
片を、造形孔型を有する圧延ロールにより圧延し、所定
断面形状の粗形鋼片とする第２の圧延工程と、を有する
粗形鋼片の成形方法において、前記第１の圧延工程で、
捷ず、孔型底の幅Ｂ１が、スラブ幅をＡ。
圧延ロールにより、スラブ幅方向圧下を行ない、スラブ
の幅方向両端部に幅広がりを生ぜしめてドツグボーン形
断面形状の中間鋼片とする第１の圧延工程と、該中間鋼
片を、造形孔型を有する圧延ロールにより圧延し、所定
断面形状の粗形鋼片とする第２の圧延工程と、を有する
粗形鋼片の成形方法において、前記第１の圧延工程で、
捷ず、孔型底の幅Ｂ１が、スラブ幅をＡ。
とじたとき、スラブ厚さＢ。
に対して、１０ｔＭＬ以上、０．０６Ａｇｍ以下の範囲
で幅広とされた第１のボックス孔型により、スラブを幅
方向に圧下し、次いで、必要に応じて、同じく孔型底の
幅が当該ボックス孔型で圧延されるスラブ幅をＡ１
としたとき、前記第１のボックス孔型の孔型底の幅Ｂ１
に対して、２０ｒｒａｎ以上、０．０６ （Ａ、 ＋
Ｂ１）ｍｍ以下の範囲で順次幅広とされたボックス孔型
により、スラブ幅方向圧下を繰返し行なうようにして、
前記目的を達成したものである。
で幅広とされた第１のボックス孔型により、スラブを幅
方向に圧下し、次いで、必要に応じて、同じく孔型底の
幅が当該ボックス孔型で圧延されるスラブ幅をＡ１
としたとき、前記第１のボックス孔型の孔型底の幅Ｂ１
に対して、２０ｒｒａｎ以上、０．０６ （Ａ、 ＋
Ｂ１）ｍｍ以下の範囲で順次幅広とされたボックス孔型
により、スラブ幅方向圧下を繰返し行なうようにして、
前記目的を達成したものである。
以下図面を参照して、本発明の実施例を詳細に説明する
。
。
本実施例においてはオす、板状スラブ１２を、第６図に
示す如く、スラブ厚さＢ。
示す如く、スラブ厚さＢ。
よりｂだけ広い幅の底辺を持つ第１のボックス孔型３０
，３２で、板状スラブ１２が孔型一杯に幅広がりする１
で幅方向に圧下する。
，３２で、板状スラブ１２が孔型一杯に幅広がりする１
で幅方向に圧下する。
この第１のボックス孔型３０．３２の底辺の幅Ｂ、
（＝Ｂｏ＋ｂ）は、材料の保持点からはスラブ厚さＢに
対して、１０ｗｎ以上幅広であることが望ましい。
（＝Ｂｏ＋ｂ）は、材料の保持点からはスラブ厚さＢに
対して、１０ｗｎ以上幅広であることが望ましい。
これ以下であると、材料の噛み込みが不良になる可能性
がある。
がある。
一方実験によれば、この幅広量すは、スラブ幅んに対し
て０．０６Ａｏ以下であれば、材料の倒れは圧延中に矯
正可能であることが判った。
て０．０６Ａｏ以下であれば、材料の倒れは圧延中に矯
正可能であることが判った。
又、ボックス孔型の側面の傾斜角θは、幅広がりの点か
らは大きい方がよいが、材料の保持の点からは小さい方
がよく、１０°〜３０°の範囲が適正であることが判明
した。
らは大きい方がよいが、材料の保持の点からは小さい方
がよく、１０°〜３０°の範囲が適正であることが判明
した。
又、孔型の深さｈは、深い方がよいが、深いとロール径
差が大きくなるのでローコスト上不利であり、目標とす
る粗形鋼片の造形孔型のフランジ先端厚さく第８図Ｃ）
より深ければよい。
差が大きくなるのでローコスト上不利であり、目標とす
る粗形鋼片の造形孔型のフランジ先端厚さく第８図Ｃ）
より深ければよい。
板状スラブ１２を、第１のボックス孔型３０゜３２によ
り幅Ａ。
り幅Ａ。
からＡ１迄圧下し、幅広がりさせて孔型の壁に当たるよ
うになった時点で、更に、フランジ幅が必要である場合
には、第７図に示す如く、前記第１のボックス孔型３０
，３２より底辺の広い第２のボックス孔型３４，３６で
続けて幅方向に圧下する。
うになった時点で、更に、フランジ幅が必要である場合
には、第７図に示す如く、前記第１のボックス孔型３０
，３２より底辺の広い第２のボックス孔型３４，３６で
続けて幅方向に圧下する。
その場合の第２のボックス孔型３４，３６の底辺の幅Ｂ
２は、噛み込みが良好であるためには、前記第１のボッ
クス孔型の孔型底の幅Ｂ□に対して２０ｒｒｒｍ以上幅
広である必要であり、又、材料の倒れを防止するために
は、その幅広量は当該第２のボックス孔型３４，３６で
圧延されるスラブ幅をＡ１ とした時、０．０６（Ａ
１＋Ｂ１）以下である必要がある。
２は、噛み込みが良好であるためには、前記第１のボッ
クス孔型の孔型底の幅Ｂ□に対して２０ｒｒｒｍ以上幅
広である必要であり、又、材料の倒れを防止するために
は、その幅広量は当該第２のボックス孔型３４，３６で
圧延されるスラブ幅をＡ１ とした時、０．０６（Ａ
１＋Ｂ１）以下である必要がある。
前記のようにして、或いは、前記所定の関係を満足する
ボックス孔型を有する３番目以降のボックス孔型により
更に順次圧延して、スラブを造形孔型３８，４０の幅Ａ
２以下１で圧下した時点で、ドツグボーン形断面形状と
なった中間鋼片１８を９０°転倒して、第８図に示す如
く、造形孔型３８．４０で圧延して所定断面形状の形鋼
とする。
ボックス孔型を有する３番目以降のボックス孔型により
更に順次圧延して、スラブを造形孔型３８，４０の幅Ａ
２以下１で圧下した時点で、ドツグボーン形断面形状と
なった中間鋼片１８を９０°転倒して、第８図に示す如
く、造形孔型３８．４０で圧延して所定断面形状の形鋼
とする。
この場合に、フランジ幅が不足するようであれば、スラ
ブの初期幅Ａ。
ブの初期幅Ａ。
を大きくすると共に、使用するボックス孔型の数を増や
す。
す。
な釦、前記実施例に釦いては、ボックス孔型の断面形状
７５へ台形であったが、ボックス孔型の断面形状はこれ
に限定されず、第９図に示す如く、材料の倒れを防ぐた
めに、孔型Ｈ底のみを材料を拘束する形状とし、途中か
らは幅広がりをさせるために大きな角度φを逃げるよう
にすることも可能である。
７５へ台形であったが、ボックス孔型の断面形状はこれ
に限定されず、第９図に示す如く、材料の倒れを防ぐた
めに、孔型Ｈ底のみを材料を拘束する形状とし、途中か
らは幅広がりをさせるために大きな角度φを逃げるよう
にすることも可能である。
実施例
第１０図に示す如く、孔型高さが２５０朋と同一で、孔
型底の幅が、２５０ｔｒａｎ１３００ｍ５ｎ、３５０叫
と順次大きくなるボックス孔型４２−Ｌ ４２−２．４
２−３．４４−Ｌ ４４−２．４４−３及び孔型端部
高さが２５０問、孔型中央部高さが５０ｗｎで孔型幅が
８００ｗｍの造形孔型４２−４゜４４−４を有する間隔
２０ｍの圧延ロール４２゜４４を用いて、厚さＢ。
型底の幅が、２５０ｔｒａｎ１３００ｍ５ｎ、３５０叫
と順次大きくなるボックス孔型４２−Ｌ ４２−２．４
２−３．４４−Ｌ ４４−２．４４−３及び孔型端部
高さが２５０問、孔型中央部高さが５０ｗｎで孔型幅が
８００ｗｍの造形孔型４２−４゜４４−４を有する間隔
２０ｍの圧延ロール４２゜４４を用いて、厚さＢ。
−２２０ｒｒｔＩｒＬ１幅Ａ。−１１００ｍｍのスラブ
を、まず、ボックス型４２−Ｌ ４４−１で１００ｍｍ
幅方向に圧下した後、第２のボックス孔型４２−２．４
４−２で更に１００ｒｒｖｎ幅方向に圧下し、次いで、
第３のボックス孔型４２−３，４４−３で１００ｖａｎ
、合計３００ｍ幅方向に圧下して、高さを８００ｒｒｒ
ｍとした。
を、まず、ボックス型４２−Ｌ ４４−１で１００ｍｍ
幅方向に圧下した後、第２のボックス孔型４２−２．４
４−２で更に１００ｒｒｖｎ幅方向に圧下し、次いで、
第３のボックス孔型４２−３，４４−３で１００ｖａｎ
、合計３００ｍ幅方向に圧下して、高さを８００ｒｒｒ
ｍとした。
この時のフランジ幅は最大部３８０ｒｒｖｎあり、これ
を造形孔型４２−４．４４−４で圧延した後、ユニバー
サル圧延機で高さ６００ｗｎフランジ幅２００ｒｒｒｒ
ｎの製品に圧延したところ、良好な製品を得ることがで
きた。
を造形孔型４２−４．４４−４で圧延した後、ユニバー
サル圧延機で高さ６００ｗｎフランジ幅２００ｒｒｒｒ
ｎの製品に圧延したところ、良好な製品を得ることがで
きた。
以上説明した通り、本発明によれば、材料の倒れが防止
できると共に、材料両端の幅広がりが十分得られ、しか
も、フランジ先端の形状を整えることができるので、素
材として連続鋳造により製造される板状スラブを使用で
さ、省エネルギー、歩留り向上、品質向上がはかれる。
できると共に、材料両端の幅広がりが十分得られ、しか
も、フランジ先端の形状を整えることができるので、素
材として連続鋳造により製造される板状スラブを使用で
さ、省エネルギー、歩留り向上、品質向上がはかれる。
又、素材に汎用性があり、素材の在庫を減らせる。
更に、素材断面が矩形であるため、加熱効率が良い。
又、エツジング後、造形孔型で圧延するのでスラブをエ
ツジングだけする場合より、フランジ断面のばらつきが
少ない。
ツジングだけする場合より、フランジ断面のばらつきが
少ない。
更に、エツジング圧延を安定して行なえるので圧延能率
が上がる等の優れた効果を有する。
が上がる等の優れた効果を有する。
第１図は、Ｈ形鋼用粗形鋼片の断面形状を示す断面図、
第２図は、従来の粗形鋼片の成形方法において、板状ス
ラブを幅方向に圧下している状態を示す断面図、第３図
は、同じく、第２図により得られた粗形鋼片をユニバー
サル圧延している状態を示す断面図、第４図は、同じく
、第３図のユニバーサル圧延により得られる製品の断面
形状を示す断面図、第５図は、従来のボックス孔型の１
例を示す断面図、第６図は、本発明に係る粗形鋼片の成
形方法で用いられる第１のボックス孔型の断面形状を示
す断面図、第７図は、同じく、第２のボックス孔型の断
面形状を示す断面図、第８図は、同じく造形孔型による
圧延状態を示す断面図、第９図は、ボックス孔型の変形
例を示す断面図、第１０図は、本発明に係る粗形鋼片の
成形方法の実施例で用いられる圧延ロールの断面形状を
示す断面図である。 １２・・・板状スラブ、１８・・・中間鋼片、３０゜３
２．３４．３６・・・ボックス孔型、３８，４０・・・
造形孔型、４２，４４・・・圧延ロール、４２−Ｌ４２
−２，４２−３．４４−Ｌ ４４−２．４４−３・・・
ボックス孔型、４２−４．４４−４・・・造形孔型。
第２図は、従来の粗形鋼片の成形方法において、板状ス
ラブを幅方向に圧下している状態を示す断面図、第３図
は、同じく、第２図により得られた粗形鋼片をユニバー
サル圧延している状態を示す断面図、第４図は、同じく
、第３図のユニバーサル圧延により得られる製品の断面
形状を示す断面図、第５図は、従来のボックス孔型の１
例を示す断面図、第６図は、本発明に係る粗形鋼片の成
形方法で用いられる第１のボックス孔型の断面形状を示
す断面図、第７図は、同じく、第２のボックス孔型の断
面形状を示す断面図、第８図は、同じく造形孔型による
圧延状態を示す断面図、第９図は、ボックス孔型の変形
例を示す断面図、第１０図は、本発明に係る粗形鋼片の
成形方法の実施例で用いられる圧延ロールの断面形状を
示す断面図である。 １２・・・板状スラブ、１８・・・中間鋼片、３０゜３
２．３４．３６・・・ボックス孔型、３８，４０・・・
造形孔型、４２，４４・・・圧延ロール、４２−Ｌ４２
−２，４２−３．４４−Ｌ ４４−２．４４−３・・・
ボックス孔型、４２−４．４４−４・・・造形孔型。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 板状のスラブに対して、ボックス孔型を有する圧延
ロールにより、スラブ幅方向圧下を行ない、スラブの幅
方向両端部に幅広がりを生ぜしめてドックボーン形断面
形状の中間鋼片とする第１の圧延工程と、該中間鋼片を
、造形孔型を有する圧延ロールにより圧延し、所定断面
形状の粗形鋼片とする第２の圧延工程と、を有する粗形
鋼片の成形方法に督いて、前記第１の圧延工程で、１ず
、孔型底の幅Ｂ１がスラブ幅をん としたとき、スラブ
厚さＢ。 に対して、１０ｗｎ以上、０．６６Ａｏｍ以下の範囲で
幅広とされた第１のボックス孔型により、スラブを幅方
向に圧下し、次いで、必要に応じて、同じく孔型底の幅
が、当該ボックス孔型で圧延されるスラブ幅をＡ１ と
したとき、前記第１のボックス孔型の孔型底の幅Ｂ１
に対して、２０ｒｒｖｎ以上、０．０６（Ａ１＋Ｂ、）
Ｍ以下の範囲で順次幅広とされたボックス孔型により、
スラブ幅方向圧下を繰返し行なうようにしたことを特徴
とする粗形鋼片の成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54132102A JPS5854884B2 (ja) | 1979-10-12 | 1979-10-12 | 粗形鋼片の成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP54132102A JPS5854884B2 (ja) | 1979-10-12 | 1979-10-12 | 粗形鋼片の成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5656704A JPS5656704A (en) | 1981-05-18 |
| JPS5854884B2 true JPS5854884B2 (ja) | 1983-12-07 |
Family
ID=15073497
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP54132102A Expired JPS5854884B2 (ja) | 1979-10-12 | 1979-10-12 | 粗形鋼片の成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5854884B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6043372U (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-27 | 相模マイクロ株式会社 | パチンコ機械の打球発射装置 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2507113A1 (fr) * | 1981-06-04 | 1982-12-10 | Arbed | Procede de laminage d'ebauches en vue de la production de gros profiles |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5570402A (en) * | 1978-11-20 | 1980-05-27 | Nippon Steel Corp | Manufacture of dog bone type rough billet from flat slab |
-
1979
- 1979-10-12 JP JP54132102A patent/JPS5854884B2/ja not_active Expired
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5570402A (en) * | 1978-11-20 | 1980-05-27 | Nippon Steel Corp | Manufacture of dog bone type rough billet from flat slab |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6043372U (ja) * | 1983-09-02 | 1985-03-27 | 相模マイクロ株式会社 | パチンコ機械の打球発射装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5656704A (en) | 1981-05-18 |
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