JPH0155041B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0155041B2 JPH0155041B2 JP56028581A JP2858181A JPH0155041B2 JP H0155041 B2 JPH0155041 B2 JP H0155041B2 JP 56028581 A JP56028581 A JP 56028581A JP 2858181 A JP2858181 A JP 2858181A JP H0155041 B2 JPH0155041 B2 JP H0155041B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- steel
- mill
- flange
- thickness
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 50
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 50
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 44
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 8
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 5
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 5
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 241000251468 Actinopterygii Species 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 1
- 238000003892 spreading Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/0815—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel from flat-rolled products, e.g. by longitudinal shearing
Description
〔産業上の利用分野〕
この発明は、扁平鋼片を素材としてこの鋼片厚
さより大きいフランジ幅を有するＨ形鋼を製造す
る方法に関するものである。 〔従来技術〕 Ｈ形鋼を製造する場合、Ｈ形鋼のフランジ幅よ
り大きい厚さを有するビームブランク等の素材を
使用するのが一般的である。これに対して高能率
かつ安定した品質で供給される薄い扁平鋼片を使
用してＨ形鋼を製造する方法があるが、この場合
鋼片厚さがＨ形鋼フランジ幅よりかなり小さいの
で初期の粗圧延段階でフランジ幅を出すために多
大な圧下量を必要とするなどの問題があつた。 また、特開昭52−20958号や特開昭53−8348号
では、フランジ幅出し圧延の能率向上のため、ボ
ツクス孔型底部中央に膨出部を設け、フランジ相
当側面がなだらかな凹溝を形成して押し広げる方
法が提案されている。 〔この発明が解決しようとする課題〕 しかし、いずれも孔型圧延によりフランジ幅出
しを行うため圧延回数または圧下量が多く、さら
に薄い扁平鋼片の側面をなだらかな中央膨出部で
圧下するため、孔型と鋼片との中心合わせが難し
く、製品形状不良が発生するなどの問題があつ
た。 この発明は前述のような問題を解消すべく提案
されたもので、その目的は薄い扁平鋼片を素材と
して圧延回数、圧下量が少なく容易にＨ形鋼を得
ることのできるＨ形鋼の製造方法を提供すること
にある。 〔課題を解決するための手段〕 この発明に係るＨ形鋼の製造方法は、高能率か
つ安定した品質で供給される扁平鋼片を使用し、
ユニバーサルミル圧延あるいは孔型圧延に先立つ
て、この扁平鋼片の幅方向両側面にそれぞれ鋼片
中心に向かう一定深さの切り込み溝をホツトソー
などの切削加工により入れる。 次いで、この扁平鋼片の切り込み溝を徐々に押
し広げて幅方向両端部がそれぞれ二股状をなすよ
うに圧延する。この圧延は、二股のなす角度を
徐々に広げつつ、ウエブ部及びフランジ部の肉厚
を減じるもので、例えば複数台のユニバーサル圧
延機により行われる。 ３台のユニバーサル粗圧延機を用いた場合は、
二股の角度を第１圧延機で30゜〜70゜、第２圧延機
で70゜〜120゜、第３圧延機で120゜〜175゜とする。 各圧延機での二股角度の設定は、第１圧延機で
は切り込み溝にロール先端を押し込む必要がある
ため、あまり大きな角度にはできず、30゜〜70゜が
限度である。 第２圧延機以降は、二股角度を広げると共に、
ウエブ部の減肉及びフランジとウエブとの付け根
部（フイレツト部）の整形を行なうため、急激な
角度変化を行なわず、略均等な角度広げとするの
が良い。 しかし、仕上げ圧延機は圧下量も小さい事より
第３圧延機で極力大きな角度とする方が有利であ
る。 次いで、この断面略Ｈ字状の鋼片を仕上げ圧延
して、二股角度を略180゜の製品Ｈ形鋼を得る。 〔実施例〕 以下この説明を図示する一実施例に基づいて説
明する。第１図に示すのは圧延ラインであり、加
熱炉１で加熱された鋼片は、順に第一ユニバーサ
ル粗圧延機（以下U1ミルという）２、第二ユニ
バーサル粗圧延機（U2ミル）３、第三ユニバー
サル粗圧延機（U3ミル）４、ユニバーサル仕上
げ圧延機（UFミル）５に送られる。 第２図に示すように、素材鋼片は、高能率かつ
安定した品質で供給される扁平スラブ６であり、
例えば幅1200mm、厚さ250mmの薄いスラブである。
このような扁平スラブ６を加熱炉１において1280
℃に加熱する。 第３図に示すようにこのような扁平スラブ６の
幅方向両側面にそれぞれスラブ中心に向かう切り
込み溝７を入れ二股のフランジ相当部を形成す
る。この切り込み溝７は、ホツトソーによるスリ
ツト加工によつて深さ200mm、溝幅13mmとする。 なお、切り込み溝７の形成は、圧延直前に限ら
ず、加熱前あるいは加熱途中で行なつてもよい。 次に、第４図に示すようにこのような扁平スラ
ブ６の切り込み溝７をU1ミル２によつて押し広
げて幅方向両端部が二股状をなす鋼片８に圧延す
る。ここでのパス回数は７回程度でウエブ相当部
分の厚さが200mm、フランジ相当部分の厚さが100
mm、二股のなす角度が70゜の鋼片８とされる。 続いて、第５図に示すようにこのような鋼片８
の二股状部分をU2ミル３によつて押し広げて鋼
片９に圧延する。ここでのパス回数は９回程度で
ウエブ相当部分の厚さが40mm、フランジ相当部分
の厚さが75mm、二股のなす角度が120゜の鋼片９と
される。 続いて、第６図に示すようにこのような鋼片９
の二股状部分をU3ミル４によつてさらに押し広
げて断面略Ｈ字状の鋼片１０に圧延する。ここで
のパス回路は９回程度でウエブ厚が14mm、フラン
ジ厚22mm、二股のなす角度が175゜の鋼片１０とさ
れる。 次に、第７図に示すようにUFミル５によつて
仕上げ圧延を行ない、ウエブ高さ400mm、フラン
ジ幅400mm、ウエブ厚13mm、フランジ厚21mmで二
股角度179゜のＨ形鋼１１を得る。この仕上げ圧延
は１パスで行なわれる。 このようにして薄いスラブ６から二倍程度のフ
ランジ幅を有するＨ形鋼１１が製造されることに
なる。 次表に、従来のロール孔型溝形成圧延法と本発
明の圧延法をH400×400×13／21の製造に適用し
た場合の比較例を示す。
さより大きいフランジ幅を有するＨ形鋼を製造す
る方法に関するものである。 〔従来技術〕 Ｈ形鋼を製造する場合、Ｈ形鋼のフランジ幅よ
り大きい厚さを有するビームブランク等の素材を
使用するのが一般的である。これに対して高能率
かつ安定した品質で供給される薄い扁平鋼片を使
用してＨ形鋼を製造する方法があるが、この場合
鋼片厚さがＨ形鋼フランジ幅よりかなり小さいの
で初期の粗圧延段階でフランジ幅を出すために多
大な圧下量を必要とするなどの問題があつた。 また、特開昭52−20958号や特開昭53−8348号
では、フランジ幅出し圧延の能率向上のため、ボ
ツクス孔型底部中央に膨出部を設け、フランジ相
当側面がなだらかな凹溝を形成して押し広げる方
法が提案されている。 〔この発明が解決しようとする課題〕 しかし、いずれも孔型圧延によりフランジ幅出
しを行うため圧延回数または圧下量が多く、さら
に薄い扁平鋼片の側面をなだらかな中央膨出部で
圧下するため、孔型と鋼片との中心合わせが難し
く、製品形状不良が発生するなどの問題があつ
た。 この発明は前述のような問題を解消すべく提案
されたもので、その目的は薄い扁平鋼片を素材と
して圧延回数、圧下量が少なく容易にＨ形鋼を得
ることのできるＨ形鋼の製造方法を提供すること
にある。 〔課題を解決するための手段〕 この発明に係るＨ形鋼の製造方法は、高能率か
つ安定した品質で供給される扁平鋼片を使用し、
ユニバーサルミル圧延あるいは孔型圧延に先立つ
て、この扁平鋼片の幅方向両側面にそれぞれ鋼片
中心に向かう一定深さの切り込み溝をホツトソー
などの切削加工により入れる。 次いで、この扁平鋼片の切り込み溝を徐々に押
し広げて幅方向両端部がそれぞれ二股状をなすよ
うに圧延する。この圧延は、二股のなす角度を
徐々に広げつつ、ウエブ部及びフランジ部の肉厚
を減じるもので、例えば複数台のユニバーサル圧
延機により行われる。 ３台のユニバーサル粗圧延機を用いた場合は、
二股の角度を第１圧延機で30゜〜70゜、第２圧延機
で70゜〜120゜、第３圧延機で120゜〜175゜とする。 各圧延機での二股角度の設定は、第１圧延機で
は切り込み溝にロール先端を押し込む必要がある
ため、あまり大きな角度にはできず、30゜〜70゜が
限度である。 第２圧延機以降は、二股角度を広げると共に、
ウエブ部の減肉及びフランジとウエブとの付け根
部（フイレツト部）の整形を行なうため、急激な
角度変化を行なわず、略均等な角度広げとするの
が良い。 しかし、仕上げ圧延機は圧下量も小さい事より
第３圧延機で極力大きな角度とする方が有利であ
る。 次いで、この断面略Ｈ字状の鋼片を仕上げ圧延
して、二股角度を略180゜の製品Ｈ形鋼を得る。 〔実施例〕 以下この説明を図示する一実施例に基づいて説
明する。第１図に示すのは圧延ラインであり、加
熱炉１で加熱された鋼片は、順に第一ユニバーサ
ル粗圧延機（以下U1ミルという）２、第二ユニ
バーサル粗圧延機（U2ミル）３、第三ユニバー
サル粗圧延機（U3ミル）４、ユニバーサル仕上
げ圧延機（UFミル）５に送られる。 第２図に示すように、素材鋼片は、高能率かつ
安定した品質で供給される扁平スラブ６であり、
例えば幅1200mm、厚さ250mmの薄いスラブである。
このような扁平スラブ６を加熱炉１において1280
℃に加熱する。 第３図に示すようにこのような扁平スラブ６の
幅方向両側面にそれぞれスラブ中心に向かう切り
込み溝７を入れ二股のフランジ相当部を形成す
る。この切り込み溝７は、ホツトソーによるスリ
ツト加工によつて深さ200mm、溝幅13mmとする。 なお、切り込み溝７の形成は、圧延直前に限ら
ず、加熱前あるいは加熱途中で行なつてもよい。 次に、第４図に示すようにこのような扁平スラ
ブ６の切り込み溝７をU1ミル２によつて押し広
げて幅方向両端部が二股状をなす鋼片８に圧延す
る。ここでのパス回数は７回程度でウエブ相当部
分の厚さが200mm、フランジ相当部分の厚さが100
mm、二股のなす角度が70゜の鋼片８とされる。 続いて、第５図に示すようにこのような鋼片８
の二股状部分をU2ミル３によつて押し広げて鋼
片９に圧延する。ここでのパス回数は９回程度で
ウエブ相当部分の厚さが40mm、フランジ相当部分
の厚さが75mm、二股のなす角度が120゜の鋼片９と
される。 続いて、第６図に示すようにこのような鋼片９
の二股状部分をU3ミル４によつてさらに押し広
げて断面略Ｈ字状の鋼片１０に圧延する。ここで
のパス回路は９回程度でウエブ厚が14mm、フラン
ジ厚22mm、二股のなす角度が175゜の鋼片１０とさ
れる。 次に、第７図に示すようにUFミル５によつて
仕上げ圧延を行ない、ウエブ高さ400mm、フラン
ジ幅400mm、ウエブ厚13mm、フランジ厚21mmで二
股角度179゜のＨ形鋼１１を得る。この仕上げ圧延
は１パスで行なわれる。 このようにして薄いスラブ６から二倍程度のフ
ランジ幅を有するＨ形鋼１１が製造されることに
なる。 次表に、従来のロール孔型溝形成圧延法と本発
明の圧延法をH400×400×13／21の製造に適用し
た場合の比較例を示す。
【表】
前述のとおりこの発明によれば高能率かつ安定
した品質で供給される薄い扁平鋼片を使用し、こ
の扁平鋼片の両側部に、ホツトソーなどの切削加
工により深い切り込み溝を形成し、この溝を押し
広げて鋼片厚みより大きいフランジ幅を有するＨ
形鋼を得るようにしたため、次のような効果を奏
する。 (i) 切削による溝形成であるため、ロール孔型に
よる溝形成のように鋼片に圧下力等が作用する
ことなく、薄い扁平鋼片からＨ形鋼を得ること
が可能となる。 (ii) 切削加工により溝を鋼片厚み方向中心に形成
して、予め正確に二股のフランジ相当部を形成
でき、その後の圧延においてこのフランジ相当
部を押し広げるため、鋼片中心と圧延中心を容
易に一致させることができ、芯ずれに伴う製品
形状不良を解消できる。 (iii) 溝が切削除去されるため、フイツシユテール
の生成量を減少させることができると共に、 薄い扁平鋼片を使用できるので、タングテー
ルの生成量を減少させることができるので圧延
歩留りを向上させることができる。 (iv) 溝生成圧延パスが不要となり、またウエブ圧
延も少なくできることから圧延パス回数を減少
させることができる。この圧延パス回数の減少
あるいは圧延圧下量の減少等により圧延能率を
著しく向上させることができる。 (v) 圧延時間の短縮により鋼片の放熱を低減で
き、加熱炉の燃料原単位を低減できる。
した品質で供給される薄い扁平鋼片を使用し、こ
の扁平鋼片の両側部に、ホツトソーなどの切削加
工により深い切り込み溝を形成し、この溝を押し
広げて鋼片厚みより大きいフランジ幅を有するＨ
形鋼を得るようにしたため、次のような効果を奏
する。 (i) 切削による溝形成であるため、ロール孔型に
よる溝形成のように鋼片に圧下力等が作用する
ことなく、薄い扁平鋼片からＨ形鋼を得ること
が可能となる。 (ii) 切削加工により溝を鋼片厚み方向中心に形成
して、予め正確に二股のフランジ相当部を形成
でき、その後の圧延においてこのフランジ相当
部を押し広げるため、鋼片中心と圧延中心を容
易に一致させることができ、芯ずれに伴う製品
形状不良を解消できる。 (iii) 溝が切削除去されるため、フイツシユテール
の生成量を減少させることができると共に、 薄い扁平鋼片を使用できるので、タングテー
ルの生成量を減少させることができるので圧延
歩留りを向上させることができる。 (iv) 溝生成圧延パスが不要となり、またウエブ圧
延も少なくできることから圧延パス回数を減少
させることができる。この圧延パス回数の減少
あるいは圧延圧下量の減少等により圧延能率を
著しく向上させることができる。 (v) 圧延時間の短縮により鋼片の放熱を低減で
き、加熱炉の燃料原単位を低減できる。
第１図は、この発明に係る圧延ラインを示す概
略図、第２図は圧延素材を示す正面図、第３図、
第４図、第５図、第６図および第７図はこの発明
に係る製造方法を工程順に示した正面図である。 １……加熱炉、２……第一ユニバーサル粗圧延
機、３……第二ユニバーサル粗圧延機、４……第
三ユニバーサル粗圧延機、５……ユニバーサル仕
上げ圧延機、６……扁平スラブ、７……切り込み
溝、８，９，１０……鋼片、１１……Ｈ形鋼。
略図、第２図は圧延素材を示す正面図、第３図、
第４図、第５図、第６図および第７図はこの発明
に係る製造方法を工程順に示した正面図である。 １……加熱炉、２……第一ユニバーサル粗圧延
機、３……第二ユニバーサル粗圧延機、４……第
三ユニバーサル粗圧延機、５……ユニバーサル仕
上げ圧延機、６……扁平スラブ、７……切り込み
溝、８，９，１０……鋼片、１１……Ｈ形鋼。
Claims (1)
- １ ロール圧延前の扁平鋼片の幅方向両側面にそ
れぞれ鋼片中心に向かう一定深さの切り込み溝を
切削加工により形成した後、この切り込み溝を押
し広げて幅方向両端部がそれぞれ二股状をなすよ
うに圧延し、この二股状の部分がフランジ部を構
成するようにさらに圧下して断面略Ｈ字状の鋼片
を得、次いでこの鋼片を仕上げ圧延してＨ形鋼を
得ることを特徴とする扁平鋼片を素材とするＨ形
鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2858181A JPS57142701A (en) | 1981-02-28 | 1981-02-28 | Production of wide flange beam using flat slab as blank material |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2858181A JPS57142701A (en) | 1981-02-28 | 1981-02-28 | Production of wide flange beam using flat slab as blank material |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS57142701A JPS57142701A (en) | 1982-09-03 |
| JPH0155041B2 true JPH0155041B2 (ja) | 1989-11-22 |
Family
ID=12252559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2858181A Granted JPS57142701A (en) | 1981-02-28 | 1981-02-28 | Production of wide flange beam using flat slab as blank material |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS57142701A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2543027B1 (fr) * | 1983-03-21 | 1986-05-16 | Sacilor | Procede de laminage universel integral de profiles metalliques du type poutrelle h ou i |
| US6112409A (en) * | 1997-11-14 | 2000-09-05 | Cosma International Inc. | Roll forming utilizing splitting technology |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5220958A (en) * | 1975-08-11 | 1977-02-17 | Nippon Steel Corp | Method of manufacturing angle steel |
| JPS538348A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-25 | Nippon Steel Corp | Steel sections manufacturing |
| JPS5641008A (en) * | 1979-09-11 | 1981-04-17 | Masao Kubota | Improvement of shape controlled rolling method |
-
1981
- 1981-02-28 JP JP2858181A patent/JPS57142701A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5220958A (en) * | 1975-08-11 | 1977-02-17 | Nippon Steel Corp | Method of manufacturing angle steel |
| JPS538348A (en) * | 1976-07-12 | 1978-01-25 | Nippon Steel Corp | Steel sections manufacturing |
| JPS5641008A (en) * | 1979-09-11 | 1981-04-17 | Masao Kubota | Improvement of shape controlled rolling method |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS57142701A (en) | 1982-09-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS641201B2 (ja) | ||
| US4420961A (en) | Method for producing beam blank for universal beam | |
| CA1151913A (en) | Method of forming beam blank | |
| JPH0155041B2 (ja) | ||
| JP2004358541A (ja) | 粗形鋼片の製造方法及び孔型ロール | |
| JPS6021101A (ja) | 形鋼の粗形鋼片圧延方法 | |
| US4720989A (en) | Method of and apparatus for rolling an I-beam blank | |
| JP2004098102A (ja) | 平鋼の製造法および製造設備 | |
| JPH10506577A (ja) | フランジ付構造製品をスラブから直接製造する方法 | |
| JPH0155042B2 (ja) | ||
| JP2534223B2 (ja) | Ｈ形鋼用粗形鋼片の圧延方法 | |
| JPS5918124B2 (ja) | 粗形鋼片の製造方法 | |
| JPS5837042B2 (ja) | 形鋼の製造法 | |
| US4393679A (en) | Method for producing blank for wide flange beam | |
| JPH02187201A (ja) | Ｈ形鋼の粗圧延方法 | |
| JPS6156702A (ja) | Ｈ形鋼の粗圧延方法 | |
| JPH0199701A (ja) | Ｈ形鋼の粗圧延方法 | |
| JP4016733B2 (ja) | 狭フランジ幅ｈ形鋼の圧延方法 | |
| JP2004322105A (ja) | Ｈ形鋼の製造方法及び孔型ロール | |
| JPS5919766B2 (ja) | Ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPS5942563B2 (ja) | 粗形鋼片の成形方法 | |
| JPS5919764B2 (ja) | 角形形鋼の製造方法 | |
| JPS5897401A (ja) | Ｈ形粗形鋼片の圧延方法 | |
| JPS61119302A (ja) | Ｈ形鋼用鋼片の熱間粗圧延方法 | |
| JP5652350B2 (ja) | Ｈ形鋼の製造方法 |