JPS5935648A - 永久磁石合金 - Google Patents
永久磁石合金Info
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- JPS5935648A JPS5935648A JP57146468A JP14646882A JPS5935648A JP S5935648 A JPS5935648 A JP S5935648A JP 57146468 A JP57146468 A JP 57146468A JP 14646882 A JP14646882 A JP 14646882A JP S5935648 A JPS5935648 A JP S5935648A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、希土類コバルト系永久磁石合金に関するもの
である。
である。
希土類元素Ｒとコバルトとからなる希土類コバルト磁石
は、ＲＣｏ５系とＣｕおよびＦｅを含む２相分離形Ｒ２
Ｃｏ１７系との２つに大別されることはよく知られてい
るところである。とれらの希土類コバルト磁石は、その
最大エネルギーＴｉｔ （ＢＨ）ｍａｘがＲＣｏ５系で
２５ＭＣｘ０ ｅ ％ Ｒ２Ｃｏ１７系で３３ＭＧＯｅ
に達し、アルニコ磁石の１０ＭＧＯ・、Ｂａフェライト
磁石の４ＭＧＯｅに比べてきわめて高いため、特に小形
化の要求される機器１や強磁界の必要な機器に使用され
ている。
は、ＲＣｏ５系とＣｕおよびＦｅを含む２相分離形Ｒ２
Ｃｏ１７系との２つに大別されることはよく知られてい
るところである。とれらの希土類コバルト磁石は、その
最大エネルギーＴｉｔ （ＢＨ）ｍａｘがＲＣｏ５系で
２５ＭＣｘ０ ｅ ％ Ｒ２Ｃｏ１７系で３３ＭＧＯｅ
に達し、アルニコ磁石の１０ＭＧＯ・、Ｂａフェライト
磁石の４ＭＧＯｅに比べてきわめて高いため、特に小形
化の要求される機器１や強磁界の必要な機器に使用され
ている。
しかし、磁束の温度係数については例えばＳｍＣｏ５系
でｔｌは−０，０４％／℃、２相分離形Ｓｍ２ＣＯ１７
系で＃１は−０，０３％／℃と大きく、アルニコ磁石の
−０，０２２〜０．０１６％／℃と比較して劣るため、
温度変化の激しい環境での使用は困難であった。
でｔｌは−０，０４％／℃、２相分離形Ｓｍ２ＣＯ１７
系で＃１は−０，０３％／℃と大きく、アルニコ磁石の
−０，０２２〜０．０１６％／℃と比較して劣るため、
温度変化の激しい環境での使用は困難であった。
ところで、最近各種の電気計測機器や通信機器にはます
ます小形化、軽量化、高性能化、高信頼化が求められて
いる。機器の小形化、軽量化のためには高い（ＢＨ）ｍ
ａｘを持つ磁石が求められ、特に薄形化のためには高い
保持力ＩＨＣをも同時に持つ磁石が求められている。例
えば通信衛星用進行波管には小・形イレ、軽量化のため
に周期磁石として希土類コバルト磁石が用いられるよう
になって来ておシ、さらに近年に至っては進行波管の小
形化。
ます小形化、軽量化、高性能化、高信頼化が求められて
いる。機器の小形化、軽量化のためには高い（ＢＨ）ｍ
ａｘを持つ磁石が求められ、特に薄形化のためには高い
保持力ＩＨＣをも同時に持つ磁石が求められている。例
えば通信衛星用進行波管には小・形イレ、軽量化のため
に周期磁石として希土類コバルト磁石が用いられるよう
になって来ておシ、さらに近年に至っては進行波管の小
形化。
大容量化の要求に伴ってますます高（ＢＨ）ｍ、ｘで高
ＩＨＣの磁石が求められている。さらに機器の高性能化
、高信頼化のためには、機器使用環境の温度が変化して
も磁束の変化の小さい磁石が求められている７、例えば
、宇宙空間で衛星の受ける温度環境は一５０〜＋１５０
℃程度ときわめて厳しく、進行波管の高性能化、高信頼
化のためＫは磁束の温度変化の少ない磁石が強く求めら
れている。
ＩＨＣの磁石が求められている。さらに機器の高性能化
、高信頼化のためには、機器使用環境の温度が変化して
も磁束の変化の小さい磁石が求められている７、例えば
、宇宙空間で衛星の受ける温度環境は一５０〜＋１５０
℃程度ときわめて厳しく、進行波管の高性能化、高信頼
化のためＫは磁束の温度変化の少ない磁石が強く求めら
れている。
このような要求に応えるために磁束の温度係数’−を改
善した希土類コバル・ト磁石として、Ｓｍの一部をＧｄ
、Ｅｒ 、ｎｏ 、Ｔｂ 、Ｄｙという重希土類元素
で置換した永久磁石が提案されている（特開昭５０−７
５９１９゜同５０−８１９１４．同５ｌ−５２３１９）
。しかし、これらは実質的ＫＲＣｏ５を主体とした磁石
であり、その可逆温度係数は０〜−０．０３％／℃と／
Ｊ’ｓさいが、（ＢＨ）ｍ、ｘが８〜１３ＭＧＯｅと低
く、各８１機器の小形化には十分に対処できない。
善した希土類コバル・ト磁石として、Ｓｍの一部をＧｄ
、Ｅｒ 、ｎｏ 、Ｔｂ 、Ｄｙという重希土類元素
で置換した永久磁石が提案されている（特開昭５０−７
５９１９゜同５０−８１９１４．同５ｌ−５２３１９）
。しかし、これらは実質的ＫＲＣｏ５を主体とした磁石
であり、その可逆温度係数は０〜−０．０３％／℃と／
Ｊ’ｓさいが、（ＢＨ）ｍ、ｘが８〜１３ＭＧＯｅと低
く、各８１機器の小形化には十分に対処できない。
したがって、高い（ＢＨ）ｍａＸを持ち、かつ磁束の温
度係数の小さい磁石を開発するためには、磁化の高いＲ
２Ｃｏ１７系合金の利用を考えなければならない。
度係数の小さい磁石を開発するためには、磁化の高いＲ
２Ｃｏ１７系合金の利用を考えなければならない。
ところで、Ｒ２Ｃ０１７系磁石は、ＣｕおよびＦｅを含
む合金を時効によりＲＣｏ５相とＲ２Ｃｏ１７相とに２
相分離させて磁気硬化して製造することを特徴とするが
、そのＩＨＣは一般的に低く、そのため低いパーミアン
ス係数の形状では使用できず、したがって機器の薄形化
のためにはｒｎｃを高める必要がある。
む合金を時効によりＲＣｏ５相とＲ２Ｃｏ１７相とに２
相分離させて磁気硬化して製造することを特徴とするが
、そのＩＨＣは一般的に低く、そのため低いパーミアン
ス係数の形状では使用できず、したがって機器の薄形化
のためにはｒｎｃを高める必要がある。
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであシ、
その目的は、磁束の温度変化が小さくかつ保磁力ＩＨＣ
＊最大エネルギー積（Ｂｌ（）ｍ、ｘが共に高い永久磁
石合金を提供することにある。
その目的は、磁束の温度変化が小さくかつ保磁力ＩＨＣ
＊最大エネルギー積（Ｂｌ（）ｍ、ｘが共に高い永久磁
石合金を提供することにある。
このような目的を達成するために、本発明は、（８ｍ
１−Ｘ−ｙＸＸＧ ｄｙ）（Ｃｏ １−ａ−ｂ−ｅ Ｆ
ｅｌｃｕｂＭｃ） ｙの一般式で示される組成物を用
いたものである。
１−Ｘ−ｙＸＸＧ ｄｙ）（Ｃｏ １−ａ−ｂ−ｅ Ｆ
ｅｌｃｕｂＭｃ） ｙの一般式で示される組成物を用
いたものである。
ここで、ＸはＰｒ、Ｃｅ、ミツシュメタルのうちの１種
、ＭはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ（り少なくともｌａｉであり、
また０≦Ｘ≦０．２ 、０．０５≦ｙ≦０．７ 、０．
０５≦ａ≦０．３５゜０．０３≦ｂ≦０．１５ 、０．
００５≦Ｃ≦０．０５ 、７．０≦２≦８．３である。
、ＭはＴｉ、Ｚｒ、Ｈｆ（り少なくともｌａｉであり、
また０≦Ｘ≦０．２ 、０．０５≦ｙ≦０．７ 、０．
０５≦ａ≦０．３５゜０．０３≦ｂ≦０．１５ 、０．
００５≦Ｃ≦０．０５ 、７．０≦２≦８．３である。
一般に、Ｒ２Ｃｏ１７合金においてＲが軽希土類元素か
らなる場合には通常の磁石合金と同様に温度が上昇する
と共に合金の磁束が減少する。ところが、Ｇｄ２Ｃｏ１
７合金においては、常温を含む広い範囲で、温度が上昇
すると共に合金の磁束は増加する。本発明は、これら合
金の磁束と温度の関係が、Ｃｕ、ＦｅおよびＭ（ＭはＴ
Ｉ 、Ｚｒ 、Ｉｆの少なくとも１種）を含む（Ｓｍｌ
−ｘｘＸ）（ｃｏ １−＠−ｂ−ｃＦｅ６ＣｕｂＭｅ）
ｚ合金へおよびＧｄ（Ｃ０１−ａ−ｂ−、ｃ−Ｆｅａ
ＣｌｌｂＭｃ）ｚ合金（ここでＸはＰｒ、Ｃｅ、ミツシ
ュメタルのうちの１種）において、２相分離処理を施し
て磁石化した場合でも同様に成シ立つことに着目し、（
Ｓｍｌ −Ｘ−ｙＸｚＧｄｙ）（Ｃｏ１−ａ−ｂ−ｃＦ
ｅａｃｕｂＭｃ ）ｚ合金においてｙ −ｃ表わされる
Ｇｄ［を変化させることによ’） （８ｒｎｘ−□ＸＸ
ＸＣＯ１−Ｂ−ｂ−ｃＦ＠ＢＣｕ ｂＭｅ ） ｚ合
金とＧｄ（Ｃｏ１−Ｂ−１）−（、ＦｅＢＣｕｂＭ、Ｂ
）ｚ合金との中間的な磁束の温度係数が得られること
の発見に基づいてなされたものである。
らなる場合には通常の磁石合金と同様に温度が上昇する
と共に合金の磁束が減少する。ところが、Ｇｄ２Ｃｏ１
７合金においては、常温を含む広い範囲で、温度が上昇
すると共に合金の磁束は増加する。本発明は、これら合
金の磁束と温度の関係が、Ｃｕ、ＦｅおよびＭ（ＭはＴ
Ｉ 、Ｚｒ 、Ｉｆの少なくとも１種）を含む（Ｓｍｌ
−ｘｘＸ）（ｃｏ １−＠−ｂ−ｃＦｅ６ＣｕｂＭｅ）
ｚ合金へおよびＧｄ（Ｃ０１−ａ−ｂ−、ｃ−Ｆｅａ
ＣｌｌｂＭｃ）ｚ合金（ここでＸはＰｒ、Ｃｅ、ミツシ
ュメタルのうちの１種）において、２相分離処理を施し
て磁石化した場合でも同様に成シ立つことに着目し、（
Ｓｍｌ −Ｘ−ｙＸｚＧｄｙ）（Ｃｏ１−ａ−ｂ−ｃＦ
ｅａｃｕｂＭｃ ）ｚ合金においてｙ −ｃ表わされる
Ｇｄ［を変化させることによ’） （８ｒｎｘ−□ＸＸ
ＸＣＯ１−Ｂ−ｂ−ｃＦ＠ＢＣｕ ｂＭｅ ） ｚ合
金とＧｄ（Ｃｏ１−Ｂ−１）−（、ＦｅＢＣｕｂＭ、Ｂ
）ｚ合金との中間的な磁束の温度係数が得られること
の発見に基づいてなされたものである。
本発明による永久磁石合金は、一般に次のようにして製
造される。
造される。
先ず、前記ｆｆｉ＋定の組成となるように各元素を調合
し、次いでこの混合物を溶解してインゴットを得る。こ
のインゴットを粗粉砕し、さらにボールミル、ジェット
ミルなどを用いて微粉砕する。この微粉末を５〜１５ｋ
Ｏ・程度の磁場中でプレス成形し、成形物を１１５０〜
１２３０℃の温度で１５分々いし２時間程度焼結する。
し、次いでこの混合物を溶解してインゴットを得る。こ
のインゴットを粗粉砕し、さらにボールミル、ジェット
ミルなどを用いて微粉砕する。この微粉末を５〜１５ｋ
Ｏ・程度の磁場中でプレス成形し、成形物を１１５０〜
１２３０℃の温度で１５分々いし２時間程度焼結する。
この後、１１００〜１１９０℃で１時間以上溶体化処理
を行なう。この溶体化処理は、長時間性なう仁とによシ
後述する時効後のＩＨＣを増加させることが可能であシ
、特に５時間以上行なうととによシ従来のＲ２Ｃ０１７
系磁石では得られなかったような２５ｋＯｅ以上という
非常に高いＩＨＣが得られる。
を行なう。この溶体化処理は、長時間性なう仁とによシ
後述する時効後のＩＨＣを増加させることが可能であシ
、特に５時間以上行なうととによシ従来のＲ２Ｃ０１７
系磁石では得られなかったような２５ｋＯｅ以上という
非常に高いＩＨＣが得られる。
との溶体化処理の後、７５０〜９５０℃で１時間以上初
段時効し、さらに１〜ｂ で４５０〜３００℃まで連続冷却する２相分離処理を施
す。連続冷却の代シに多段冷却を行なってもよい。初段
時効を長時間性なうことｋよシ、微細な２相分離組織が
得られるためにｔＩ（ａを増加させることが可能であシ
、５時間以上行なうことが好ましい。
段時効し、さらに１〜ｂ で４５０〜３００℃まで連続冷却する２相分離処理を施
す。連続冷却の代シに多段冷却を行なってもよい。初段
時効を長時間性なうことｋよシ、微細な２相分離組織が
得られるためにｔＩ（ａを増加させることが可能であシ
、５時間以上行なうことが好ましい。
これらの溶解、粉砕、焼結、溶体化９時効は、種々の雰
囲気で行なうことができるが、不活性。
囲気で行なうことができるが、不活性。
真空、非酸化性、還元性の雰囲気中で行なうことが好ま
しい。
しい。
本発明に係る永久磁石合金の各成分およびその成分比の
限定は次のような理由による。
限定は次のような理由による。
先ず、（Ｓｍｌ−ｘ−ｙＸｘＧｄｙＸｃｏｌ−ａ−ｂ−
ｃＦ４’ａｃｕｂＭｅ）ｚで表わされる一般式において
、Ｓｍは、優れた（ＢＨ）”ａＸを得るために必要な元
素である。このＳｍは、その一部を０≦Ｘ≦０．２の範
囲でＸＫ置換してもよい。
ｃＦ４’ａｃｕｂＭｅ）ｚで表わされる一般式において
、Ｓｍは、優れた（ＢＨ）”ａＸを得るために必要な元
素である。このＳｍは、その一部を０≦Ｘ≦０．２の範
囲でＸＫ置換してもよい。
ここで、ＸＩ／′ｉ先に述べたようにＰｒ、Ｃｅ、 ミ
ツシュメタルＭＭのうちの１種であるが、Ｘが０．２を
越すとＩＨＯが低下するために好ましくない。Ｘとして
Ｐｒを含む場合には飽和磁化を上昇させて残留磁束密度
Ｂ、を上昇させる効果があり、Ｃ・あるいはＭＭを含む
場合は原料費を安価にする効果がある。
ツシュメタルＭＭのうちの１種であるが、Ｘが０．２を
越すとＩＨＯが低下するために好ましくない。Ｘとして
Ｐｒを含む場合には飽和磁化を上昇させて残留磁束密度
Ｂ、を上昇させる効果があり、Ｃ・あるいはＭＭを含む
場合は原料費を安価にする効果がある。
Ｇｄは磁束の温贋係数を低下さぜるために有効であるが
、ｙが０．０５未満ではこの効果が顕著に現われないた
めｙ≧０．０５とする必要がある。しかしながら、他方
でＧｄｉが増加すると共に飽和磁化が低下してＢＴが低
下するため、高（ＢＨ）ｍ、を得るためにはｙ≦０．７
とすることが必要である。
、ｙが０．０５未満ではこの効果が顕著に現われないた
めｙ≧０．０５とする必要がある。しかしながら、他方
でＧｄｉが増加すると共に飽和磁化が低下してＢＴが低
下するため、高（ＢＨ）ｍ、を得るためにはｙ≦０．７
とすることが必要である。
なお、これら希土類元素の総：ｉ：に対する他の元素の
総量の比２が７．０未満ではｆＨｏが低下すると共に、
飽和磁化が低、下するためにＢ、も低下する。
総量の比２が７．０未満ではｆＨｏが低下すると共に、
飽和磁化が低、下するためにＢ、も低下する。
また２が８．３を越えるとＩＨＯが急激に低下するため
、７．０≦２≦８．３が適当である。
、７．０≦２≦８．３が適当である。
Ｆ＠は、飽和磁化を増加させてＢ、を増加させる効果が
あるが、ａが０．０５未満ではその効果が少なく、０．
４を越えるとＸＨＯが低下するため、０．０５≦ａ≦０
．４が適当である。
あるが、ａが０．０５未満ではその効果が少なく、０．
４を越えるとＸＨＯが低下するため、０．０５≦ａ≦０
．４が適当である。
Ｃｕは、２相分離反応を起こさせるために必要な元素で
あシ、ＩＨＯを増加させる効果がある。しかしながら、
ｂが０．０３未満では２相分離反応が十分に進行しない
ために磁石として十分なＩＨＯが得られず、またｂが０
．１５を越えると飽和磁化が低下してＢｒが低下するた
め、０．０３≦ｂ≦０．１５が適当である。
あシ、ＩＨＯを増加させる効果がある。しかしながら、
ｂが０．０３未満では２相分離反応が十分に進行しない
ために磁石として十分なＩＨＯが得られず、またｂが０
．１５を越えると飽和磁化が低下してＢｒが低下するた
め、０．０３≦ｂ≦０．１５が適当である。
Ｍとして、ＴＩ、Ｚｒ、Ｈｆの少なくとも１種を添加す
ることにより、ｘＨａを増加させる効果がある。
ることにより、ｘＨａを増加させる効果がある。
しかしながら、Ｃが０．００５未満ではこの効果が顕著
に現われず、また０、０５を越えると逆にｆＨｃが急激
に減少するため、０．００５≦Ｘ≦０．０５が適当であ
る。
に現われず、また０、０５を越えると逆にｆＨｃが急激
に減少するため、０．００５≦Ｘ≦０．０５が適当であ
る。
以丁、実施例を用いて本発明の詳細な説明する。
〔実施例１〕
先ず％ （Ｓｒｎｃ４ｓＧｄｏ、２ＸＣｏｏ、５ｓＦ
ｅｏ、２５ｃｕｏ、ｏｓＺｒｃＬｏ２）７．７で示され
る組成の合金となるように原料を調合ｉ〜だ。
ｅｏ、２５ｃｕｏ、ｏｓＺｒｃＬｏ２）７．７で示され
る組成の合金となるように原料を調合ｉ〜だ。
この混合物をアーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕した後、ス
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
１０〜１５μｍＫ徽粉砕した。この微粉末を１３ｋＯｅ
の磁界中で２．５ ｔ／ｃｒＡの圧力で金型を用いて圧
縮成形した。これらの圧粉体をＡｒ気流中で１２００℃
で３０分間焼結し、その後１１６０℃で１〜１８時間の
溶体化処理を施して急冷した。
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
１０〜１５μｍＫ徽粉砕した。この微粉末を１３ｋＯｅ
の磁界中で２．５ ｔ／ｃｒＡの圧力で金型を用いて圧
縮成形した。これらの圧粉体をＡｒ気流中で１２００℃
で３０分間焼結し、その後１１６０℃で１〜１８時間の
溶体化処理を施して急冷した。
次いでＡｒ気流中で８５０℃で１０時間の初段時効を施
し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍ ｉｎで連続冷却
し、３５０℃で１時間保持した。
し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍ ｉｎで連続冷却
し、３５０℃で１時間保持した。
このようにして得た永久磁石合金の磁気特性を第１表に
示す。
示す。
第１表
第１表かられかるように、本発明に係る永久磁石合金は
、ＺＨＣが２０ｋＯｅ以上ときわめて高い値を示す。ま
た、溶体処理時間が長時間になるにしたがってＩＲＱの
値が増加し、６時間では３０ｋＯｅとこれまでの２相分
離形Ｒ２Ｃ６１７系合金では得られなかったようガ高い
ＩＨＯが得られた。またその場合の（ＢＨ）ｍａｒは２
１．０ＭＧＯｅであった。
、ＺＨＣが２０ｋＯｅ以上ときわめて高い値を示す。ま
た、溶体処理時間が長時間になるにしたがってＩＲＱの
値が増加し、６時間では３０ｋＯｅとこれまでの２相分
離形Ｒ２Ｃ６１７系合金では得られなかったようガ高い
ＩＨＯが得られた。またその場合の（ＢＨ）ｍａｒは２
１．０ＭＧＯｅであった。
さらに、これらの永久磁石合金についてパーミアンス係
数を２．０として測定した一５０〜＋１５０℃の温度範
囲における磁束の可逆温度係数α−５０〜１５０’Ｃは
、−０，０２０％／℃であり、従来のＳｍＣｏＢ系合金
の−０，０４％／℃、２相分離形８ｍ２Ｃｏ１７系合金
の−００３％／℃のいずれと比較しても璃しく改善され
ている。。
数を２．０として測定した一５０〜＋１５０℃の温度範
囲における磁束の可逆温度係数α−５０〜１５０’Ｃは
、−０，０２０％／℃であり、従来のＳｍＣｏＢ系合金
の−０，０４％／℃、２相分離形８ｍ２Ｃｏ１７系合金
の−００３％／℃のいずれと比較しても璃しく改善され
ている。。
〔実施例２〕
第２表に示すような各成分の合金となるように原料を調
合した。このうち合金番号２〜５で示す試料が本発明の
実施例となるものであシ、合金番号１および６，７の試
料は参考例である。
合した。このうち合金番号２〜５で示す試料が本発明の
実施例となるものであシ、合金番号１および６，７の試
料は参考例である。
第２表
この混合物をアーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕しり後、ス
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
１０〜１５μｍに微粉砕した。この微粉末を１３ｋＯｅ
の磁界中で２．５ｔ／ｃＪの圧力で金型を用いて圧縮成
形した。これらの圧粉体をＡｒ気流中で１２００℃で３
０分間焼結し、その１ｉｘ６ｏ〜１１８０℃で溶体化処
理を施して急冷した。次いでＡｒ気流中で８５０℃で１
０時間の初段時効を施し、さらに３５０℃まで１．５℃
／ｍｉｎで連続冷却し、３５０℃で１時間保持した。
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
１０〜１５μｍに微粉砕した。この微粉末を１３ｋＯｅ
の磁界中で２．５ｔ／ｃＪの圧力で金型を用いて圧縮成
形した。これらの圧粉体をＡｒ気流中で１２００℃で３
０分間焼結し、その１ｉｘ６ｏ〜１１８０℃で溶体化処
理を施して急冷した。次いでＡｒ気流中で８５０℃で１
０時間の初段時効を施し、さらに３５０℃まで１．５℃
／ｍｉｎで連続冷却し、３５０℃で１時間保持した。
このようにして得た永久磁石合金の磁気特性を第３表に
示すと共に、パーミアンス係数を２０として測定したα
−５０〜１５０℃を図に示す。
示すと共に、パーミアンス係数を２０として測定したα
−５０〜１５０℃を図に示す。
第３表
第３表かられかるように、Ｇｄｉが増加するにしたがっ
てＢ ｙ ＋ （Ｂ）Ｉ）ｒｒｌａｘが低下する傾向を
示すが、本発明に係るＧｄｉの範囲（合金番号２〜５）
では、（ＢＨ）ｍａｚが１３〜２５ＭＧＯｅ、 ＩＨＣ
が２３〜３０ｋＯｅという高（ＢＨ）ｍａｘで高ＩＨ（
＋な磁気特性が得られる。
てＢ ｙ ＋ （Ｂ）Ｉ）ｒｒｌａｘが低下する傾向を
示すが、本発明に係るＧｄｉの範囲（合金番号２〜５）
では、（ＢＨ）ｍａｚが１３〜２５ＭＧＯｅ、 ＩＨＣ
が２３〜３０ｋＯｅという高（ＢＨ）ｍａｘで高ＩＨ（
＋な磁気特性が得られる。
これに対し、合金番号６および７の参考例ではＢ。
が低下し、（ＢＨ）ｍａｘも９ＭＧＯｅ以下の低い値し
か得られない。
か得られない。
また、図かられがるようにα−５ｏ〜ｘｓｏ℃ｔｊ：Ｇ
ｄｊｔが増加するにしたがって低下し、ｙがほぼ０，５
で零となった後省号が正に転じる。Ｇｄを含まない合金
番号１の参考例はα−５Ｏ−１５０℃が−０，０３０％
／℃と大きいが、本発明の実施例では一００２５％／℃
〜−１−０．００６％／℃と非常に小さい。
ｄｊｔが増加するにしたがって低下し、ｙがほぼ０，５
で零となった後省号が正に転じる。Ｇｄを含まない合金
番号１の参考例はα−５Ｏ−１５０℃が−０，０３０％
／℃と大きいが、本発明の実施例では一００２５％／℃
〜−１−０．００６％／℃と非常に小さい。
〔実施例３〕
第４表に示すような各組成の合金となるように原料を調
合した。とのうち、合金番号８および９で示す試料はい
ずれもＳｍおよびＧｄの総量に対するＣｏ 、Ｆｅ 、
ＣｕおよびＺｒの総量の比２が本発明の範囲外である参
考例であシ、〔実施例２〕に示したと同じ合金番号３の
試料のみが本発明の実施例となるものである。
合した。とのうち、合金番号８および９で示す試料はい
ずれもＳｍおよびＧｄの総量に対するＣｏ 、Ｆｅ 、
ＣｕおよびＺｒの総量の比２が本発明の範囲外である参
考例であシ、〔実施例２〕に示したと同じ合金番号３の
試料のみが本発明の実施例となるものである。
第４表
この混合物をアーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕した後、ス
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
８〜１２μｍに微粉砕した。この微粉末を１３ｋＯｅの
磁界中で２５ｔ／−の圧力で金型を用いて圧縮成形した
。これらの圧粉体を１２００℃で３０分間焼結し、その
後１１００〜１１８０℃で１０時間の液体化処理を施し
て急冷した。次いでＡｒ気流中で８５０℃で１０時間の
初段時効を施し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍｌｎ
で連続冷却し、３５０℃で１時間保持した。
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
８〜１２μｍに微粉砕した。この微粉末を１３ｋＯｅの
磁界中で２５ｔ／−の圧力で金型を用いて圧縮成形した
。これらの圧粉体を１２００℃で３０分間焼結し、その
後１１００〜１１８０℃で１０時間の液体化処理を施し
て急冷した。次いでＡｒ気流中で８５０℃で１０時間の
初段時効を施し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍｌｎ
で連続冷却し、３５０℃で１時間保持した。
このようＫして得た永久磁石合金の磁気特性を第５表に
示す。なお、合金番苛シ実施例については〔実施例２〕
で得た結果を示した。
示す。なお、合金番苛シ実施例については〔実施例２〕
で得た結果を示した。
第５表
第５表かられかるように、！の仙が６．５である合金番
号８の参考例ではｔ）Ｉｃが７ｋＯ＠ｔ、力・得られず
、Ｂｒも７．７ ｋＧであり、いずれも合金番号３の実
施例に比較して低い。また、篤の値力（８５と大きい合
金番号９の参考例ではＢ１は高い力Ｅ ＸＨｃ力玉４ｋ
Ｏ＠Ｌか得られない。
号８の参考例ではｔ）Ｉｃが７ｋＯ＠ｔ、力・得られず
、Ｂｒも７．７ ｋＧであり、いずれも合金番号３の実
施例に比較して低い。また、篤の値力（８５と大きい合
金番号９の参考例ではＢ１は高い力Ｅ ＸＨｃ力玉４ｋ
Ｏ＠Ｌか得られない。
〔実施例４〕
第６表に示すような各組成の合金となるように原料を調
合した。このうち合金番号１１，１４゜１７の試料のみ
が本発明の実施例となるものであ第６表 この混合物をアーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕した後、ス
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
８〜１２μｍＫ倣粉砕した。この微粉末を１３ｋｏｅの
磁界中で２．５ｔ／−の圧力で金型を用いて圧縮成形し
た。これらの圧粉体を１２００℃で３０分間焼結し、そ
の１ｌ１６０℃で６時間の溶体化処理を施して急冷した
。次いでＡｒ気流中で８５０℃で１０時間の初段時効を
施し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍｌしで連続冷却
し、３５０℃で１時間保持した０ このようにして得た永久磁石合金の磁気特性を第７表に
示す。
合した。このうち合金番号１１，１４゜１７の試料のみ
が本発明の実施例となるものであ第６表 この混合物をアーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕した後、ス
テンレスボールミルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
８〜１２μｍＫ倣粉砕した。この微粉末を１３ｋｏｅの
磁界中で２．５ｔ／−の圧力で金型を用いて圧縮成形し
た。これらの圧粉体を１２００℃で３０分間焼結し、そ
の１ｌ１６０℃で６時間の溶体化処理を施して急冷した
。次いでＡｒ気流中で８５０℃で１０時間の初段時効を
施し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍｌしで連続冷却
し、３５０℃で１時間保持した０ このようにして得た永久磁石合金の磁気特性を第７表に
示す。
第７表の合金番号ＩＤ〜１２の試料についての結果から
れかるようＫ、Ｆ＠を含まない合金番号１゜の参考例で
はｔ）Ｉａは２８ｋＯ・と高いがＢ、が７，２ｋＧと低
く、（ＢＨ）ユ、も１２ＭＧＯ・しか得られない。
れかるようＫ、Ｆ＠を含まない合金番号１゜の参考例で
はｔ）Ｉａは２８ｋＯ・と高いがＢ、が７，２ｋＧと低
く、（ＢＨ）ユ、も１２ＭＧＯ・しか得られない。
これに対し、Ｆ・量が増加するにしたがってＢ。
が増加し、合金番号１１の実施例でハＢｒが９．５ｋＧ
。
。
ｔｅａが３０ｋＯ＠、（１３Ｈ）ｍ、、が２０．５ＭＧ
Ｏ＠という高（ＢＨ）ｒｎａｘで高ＩＩＯな磁気特性が
得られた。
Ｏ＠という高（ＢＨ）ｒｎａｘで高ＩＩＯな磁気特性が
得られた。
しかしながら、さらＫＦｅ量が増加すると、Ｂｒは増加
するが他方でＩＨＯが減少し、合金番号１２の参考例で
はＩＨＯが’１．ＯｋＯ嗜ときわめて低くなる。
するが他方でＩＨＯが減少し、合金番号１２の参考例で
はＩＨＯが’１．ＯｋＯ嗜ときわめて低くなる。
また、合金番号１３〜１５の試料についての結果かられ
かるように、Ｃｕ含有豫の少ない合金番号１３の参考例
ではＩＨ（ｌが０．５ ｋｏ・ときわめて低いが、Ｃｕ
量が増加するにしたがってｔＩ（ｏが増加し、合金番号
１４の実施例ではＩＨＣが２８ｋＯｓ、 Ｂｒが９．５
ｋＧ 。
かるように、Ｃｕ含有豫の少ない合金番号１３の参考例
ではＩＨ（ｌが０．５ ｋｏ・ときわめて低いが、Ｃｕ
量が増加するにしたがってｔＩ（ｏが増加し、合金番号
１４の実施例ではＩＨＣが２８ｋＯｓ、 Ｂｒが９．５
ｋＧ 。
（ＢＨ）ｍａｘが２０．０ＭＧＯ＊という高ＩＨＯで高
（ＢＨ）ｍａｘ人磁気特性が得られた。しかしながら、
さらにＣｕ量が増加すると、ｌＨｃは増加するがＢ、は
減少し、合金番号１５の参考例ではＢＴが５．５ ｋＧ
と低く、（ＢＨ）ｍａＸも７．０ＭＧＯｅという低い値
であった。
（ＢＨ）ｍａｘ人磁気特性が得られた。しかしながら、
さらにＣｕ量が増加すると、ｌＨｃは増加するがＢ、は
減少し、合金番号１５の参考例ではＢＴが５．５ ｋＧ
と低く、（ＢＨ）ｍａＸも７．０ＭＧＯｅという低い値
であった。
さらに合金番号１６〜１８の試料についての結果かられ
かるように、Ｈｆを含まない合金番号１６の参考例では
ｘＩｉｃがｇｋＯ・であるが、Ｈｆ量が増加するにした
がってＩＨｃが増加し、合金番号１７の実施例ではＩＨ
Ｏが２９ｋＯｅ１Ｂｒが９．４ ｋＧ ％ （ＢＨ）ｍ
ａｘが２０ＭＧＯｅという高ＩＨＯで高（ＢＨ）ｒｎａ
ｘな判性が得られた。しかしながら、さらにｎｔｉが増
加するとＩＨＣが減少し、合金番号１８の参考例では４
ｋｏｅときわめで低い値しか得られなかった。
かるように、Ｈｆを含まない合金番号１６の参考例では
ｘＩｉｃがｇｋＯ・であるが、Ｈｆ量が増加するにした
がってＩＨｃが増加し、合金番号１７の実施例ではＩＨ
Ｏが２９ｋＯｅ１Ｂｒが９．４ ｋＧ ％ （ＢＨ）ｍ
ａｘが２０ＭＧＯｅという高ＩＨＯで高（ＢＨ）ｒｎａ
ｘな判性が得られた。しかしながら、さらにｎｔｉが増
加するとＩＨＣが減少し、合金番号１８の参考例では４
ｋｏｅときわめで低い値しか得られなかった。
また、冶金番号１９および２０の参考例についての結果
かられかるように、ｚｉやＴＩも、本発明において限定
した範囲を越えて含む場合にはきわめて低い値のｒＨａ
Ｌか得られない。
かられかるように、ｚｉやＴＩも、本発明において限定
した範囲を越えて含む場合にはきわめて低い値のｒＨａ
Ｌか得られない。
〔実施例５〕
第８表に示すような各成分の合金となるように原料を調
合した。これらはすべて本発明の実施例第８表 この混合物をアーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕しり後、ス
テンレスボールセルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
８〜１２μｍに微粉砕した。この微粉末を１３ｋＯ＠の
磁界中で２．５ ｔ／−の圧力で金型を用いて圧縮成形
した。これらの圧粉体を１２００°Ｃで３０分間焼結し
、その後１１４０−１１６５℃で溶体化処理を施して急
冷した。次いでＡｔ気流中で８５０℃で１０時間の初段
時効を施し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍ ｉ ｎ
で連続冷却し、３５０℃で１時間保持した。
合した。これらはすべて本発明の実施例第８表 この混合物をアーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕しり後、ス
テンレスボールセルを用いて石油ベンジン中で平均粒径
８〜１２μｍに微粉砕した。この微粉末を１３ｋＯ＠の
磁界中で２．５ ｔ／−の圧力で金型を用いて圧縮成形
した。これらの圧粉体を１２００°Ｃで３０分間焼結し
、その後１１４０−１１６５℃で溶体化処理を施して急
冷した。次いでＡｔ気流中で８５０℃で１０時間の初段
時効を施し、さらに３５０℃まで１．５℃／ｍ ｉ ｎ
で連続冷却し、３５０℃で１時間保持した。
このようにして得た永久磁石合金の磁気特性およびパー
ミアンス係数を２．０として測定したα−５０〜１５０
℃を第９表に示す。
ミアンス係数を２．０として測定したα−５０〜１５０
℃を第９表に示す。
第９表
第９表かられかるように、Ｓｍの一部をＰｒ、Ｃｅ。
ミツシュメタルＭＭで置換しても、（ＢＨ）ｍ ａｘが
１７．５〜２０．０ＭＧＯｅ 、 Ｉｎ２が２４〜３０
ｋＯｅでしかもα−５０〜１５０℃が−０，０２３〜−
０，００８％／℃という高（ＢＨ）ｍａｘ＋高、ＨＱで
しかも磁束の温度係数の低い磁石合金が得られた。
１７．５〜２０．０ＭＧＯｅ 、 Ｉｎ２が２４〜３０
ｋＯｅでしかもα−５０〜１５０℃が−０，０２３〜−
０，００８％／℃という高（ＢＨ）ｍａｘ＋高、ＨＱで
しかも磁束の温度係数の低い磁石合金が得られた。
以上説明したように１本発明によれば、２相分離形Ｒ２
Ｃｏ１７系磁石の希土類元素の一部としてＧｒｌを含ま
せたととによシ、磁束の温度係数が小さく、かつ保磁力
ＩＨＣおよび最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘの高い永
久磁石合金を得ることが可能となシ、小形化、軽量化、
高性能化、高信頼化が同時に要求される通信機器など各
種機器に寄与するところがきわめて大きい。
Ｃｏ１７系磁石の希土類元素の一部としてＧｒｌを含ま
せたととによシ、磁束の温度係数が小さく、かつ保磁力
ＩＨＣおよび最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａｘの高い永
久磁石合金を得ることが可能となシ、小形化、軽量化、
高性能化、高信頼化が同時に要求される通信機器など各
種機器に寄与するところがきわめて大きい。
図は磁束の可逆温度係数α−５０〜１５０℃のＧｄ量依
存性を示す図である。 特許出願人 日本電信電話公社 代理人 山 川政樹
存性を示す図である。 特許出願人 日本電信電話公社 代理人 山 川政樹
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 一般式（Ｓｍｘ−、−ｙＸＸＧｄｙ）（Ｃｏ１−Ｂ−ｂ
−ｃＦｅＢｃＩＩｂＭｃ）ｚ（式中ＸはＰｒ 、Ｃｏ
、ミツシュメタルのうちの１ ＊ｚ Ｍ Ｉｄ、 ＴＩ
、ｚｒ 、Ｈｆの少なくとも１ｓ１また、０≦Ｘ≦０
．２．０．０５≦ｙ≦０．７．０．０５≦ａ≦０．３５
．０．０３≦ｂ≦０．１５．０．００５≦Ｃ≦０．０５
．７．０≦２≦８３） で示される組成を有する永久磁石合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57146468A JPS5935648A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 永久磁石合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57146468A JPS5935648A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 永久磁石合金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5935648A true JPS5935648A (ja) | 1984-02-27 |
| JPH0246658B2 JPH0246658B2 (ja) | 1990-10-16 |
Family
ID=15408315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57146468A Granted JPS5935648A (ja) | 1982-08-24 | 1982-08-24 | 永久磁石合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5935648A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6243159U (ja) * | 1985-09-04 | 1987-03-16 | ||
| CN105355352A (zh) * | 2015-12-14 | 2016-02-24 | 成都银河磁体股份有限公司 | 一种低矫顽力的钐钴磁体及其制备方法 |
| JP2020120112A (ja) * | 2019-01-28 | 2020-08-06 | 包頭天和磁気材料科技股▲ふん▼有限公司 | サマリウムコバルト磁石およびその製造方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030735A (ja) * | 1973-07-20 | 1975-03-27 | ||
| JPS5075919A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-21 | ||
| JPS5081914A (ja) * | 1973-10-24 | 1975-07-03 |
-
1982
- 1982-08-24 JP JP57146468A patent/JPS5935648A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030735A (ja) * | 1973-07-20 | 1975-03-27 | ||
| JPS5081914A (ja) * | 1973-10-24 | 1975-07-03 | ||
| JPS5075919A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-21 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6243159U (ja) * | 1985-09-04 | 1987-03-16 | ||
| JPH0313553Y2 (ja) * | 1985-09-04 | 1991-03-27 | ||
| CN105355352A (zh) * | 2015-12-14 | 2016-02-24 | 成都银河磁体股份有限公司 | 一种低矫顽力的钐钴磁体及其制备方法 |
| CN105355352B (zh) * | 2015-12-14 | 2018-06-29 | 成都银河磁体股份有限公司 | 一种低矫顽力的钐钴磁体及其制备方法 |
| JP2020120112A (ja) * | 2019-01-28 | 2020-08-06 | 包頭天和磁気材料科技股▲ふん▼有限公司 | サマリウムコバルト磁石およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0246658B2 (ja) | 1990-10-16 |
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